Расчет элементов трехшарнирной рамы (деревянные конструкции)

Расчет элементов трехшарнирной рамы (деревянные конструкции)

Министерство образования Республики Беларусь

Учреждение образования «Белорусский государственный университет транспорта»

Кафедра «Строительные конструкции, основания и фундаменты»

Курсовой проект

«Конструкции из дерева и пластмасс»

Выполнил

студент группы ПЭ-51

Ковалёв А.А.

Проверил

доцент Ребеко В.Я.

2011

1. Исходные данные

В соответствии с учебным шифром 476 имеем следующие цифры:

схема поперечника - 6;

пролёт проектируемого здания l=15 м;

высота рамы до карнизного узла Н=3 м;

материал кровли - металлочерепица;

шаг рам В=6 м;

порода древесины - лиственница;

длина здания l=84 м;

расчётная температура воздуха в отапливаемом сооружении t=17°С;

относительная влажность воздуха γ=80 %;

район строительства - город Тамбов;

уклон кровли i=1/4, α=14°;

тип ограждающих конструкций - утеплённые стеновые панели на деревянном каркасе.

Рис. 1. Расчетная схема трёхшарнирной рамы

Рис. 2. Конструктивная схема трёхшарнирной рамы

Теплотехнический расчёт

Сопротивление теплопередаче ограждающей конструкции определяется по формуле:

, где

-    коэффициент теплопередачи внутренней поверхности ограждающей конструкции,;

-   коэффициент теплопроводности материалов теплоизоляционного слоя ограждающей конструкции;

-    коэффициент теплопередачи наружной поверхности ограждающей конструкции,;

-   толщина слоя утеплителя, мм.

 ,

где ∆t^н =0,8(t_в-t_р)= 0,8(17-13,5)=2,8°С.

Согласно изменениям к ТКП 45-2.04-43-2006 “Строительная теплотехника”

нормативное сопротивление теплопередаче R^т_норм=6 для строительства общественных зданий.

В качестве утеплителя применяем плиты из пенополистирола “ТехноНИКОЛЬ 30 250 Стандарт”, его физические и теплотехническине параметры:

режим помещений - мокрый, условия эксплуатации - Б,

плотность - ,

расчетный коэффициент теплопроводности -  .

Требуемую толщину утеплителя определяем по формуле:

принимаем теплоизоляционный слой 200 мм (в два слоя по 100 мм, в соответствии с размерами утеплителя: 1200х600х100).

В качестве пароизоляции применяем полиэтиленовую плёнку.

2. Расчёт настила построечного изготовления

Исходные данные. Шаг несущих рам - 6м. Состав покрытия: кровля - металлочерепица (масса 12 кг/м²); контробрешетка; конденсационная пленка; верхняя обрешётка; система продольных(50 х 50) и поперечных ребер (50 х 200); утеплитель из плит “ТехноНИКОЛЬ 30 250 Стандарт” (плотность); пароизоляция из полиэтиленовой пленки; нижний косой сплошной настил из строганных с нижней стороны досок; прогоны с шагом 900 мм. Класс условий эксплуатации - 3.

Схема кровли представлена на рисунке.

По весу снегового покрова город Тамбов относится к III-му району, для которого кПа.

Рис. 3. Схема настила построечного изготовления

2.1 Расчёт верхней кровельной обрешётки

Эскизный расчёт обрешётки

Шаг поперечных ребер, на которые опираются доски обрешётки,- 1,25 м, такой чтобы между ними в свету было расстояние, равное размерам плит утеплителя (600 x 1200). Шаг досок обрешётки принимаем 300 мм. Масса металлочерепицы 12 кг/м².

Расчёт 1-го загружения ведётся с учётом коэффициентов  (для постоянной нагрузки, при КУЭ 3), (для длительной нагрузки, при КУЭ 3), к расчёту принимаем  в соответствии с п. 6.1.3.2 ТКП 45-5.05-146-2009.

Расчёт 2-го загружения ведётся с учётом коэффициентов  (для постоянной нагрузки, при КУЭ 3), (для кратковременной нагрузки, при КУЭ 3), к расчёту принимаем  в соответствии с п. 6.1.3.2 ТКП 45-5.05-146-2009.

Расчетное сопротивление изгибу для элементов настила и обрешетки под кровлю из лиственницы 2 сорта следует принимать равным 14 МПа. Коэффициент для снеговой нагрузки (приложение 3 СНиП 2.01.07-85^*). Предварительно задаём собственный вес конструкции: металлочерепица - 12 кг/м², обрешётка и контробрешетка с пароизоляцией ориентировочно - 8 кг/м². Вертикальная погонная расчётная нагрузка на одну единицу обрешётки:

Изгибающий момент при 1-м загружении в вертикальной плоскости:

При 2-м загружении:

Подберем обрешетку из досок плашмя при отношении n = h/b = 0,2.

Требуемые моменты сопротивления составят:

Требуемая ширина брусков обрешётки:

По сортаменту пиломатериалов принимаем обрешетку из досок 32 х 150. Конструктивно принимаем контробрешетку 16 х 75.

Поверочные расчёты обрешётки

Постоянная нагрузка от кровли с учётом веса обрешётки, контробрешетки, пароизоляции:

Составляющие погонной нагрузки на обрешетку:

нормативные-

,

расчётные-

,

Проверка прочности и жёсткости обрешётки

Моменты сопротивления:

Моменты инерции-

-е загружение

Изгибающие моменты:

Напряжение при косом изгибе:

Как видно, условие прочности выполняется.

-е загружение

Условие прочности выполняется. 

Составляющие прогиба:

Полный прогиб в вертикальной плоскости:

Относительный прогиб:

Следовательно, условие жёсткости выполняется.

Приведенный расход древесины на обрешётку и контробрешетку:

.

Кроме этого, предварительно найдем расход древесины на поперечные и продольные ребра:

.2 Расчёт нижнего настила

Эскизный расчёт нижнего настила

Принимаем нижний настил из досок, прибитых к прогонам под углом , в таком случае, его расчётный пролёт составит:

Поверхностные нагрузки на настил включают в себя постоянную нагрузку от собственного веса настила, пароизоляции и утеплителя:

нормативная:

 (ориентировочно взят вес досок настила )

расчётная:

Требуемая толщина настила при :

Из условия прочности отдельных досок при 2-м загружении:

Из условия жёсткости:

По сортаменту пиломатериалов подбираем доски толщиной 25 мм, что с учетом острожки с одной стороны даст δ_н=25-5=20 мм.

Проверочный расчёт нижнего настила

Проверку прочности досок нижнего настила выполним только для стадии изготовления. Рассмотрим отдельную доску нижнего настила 175 х 20.

W=b∙h²/6=17,5∙2²/6=11,7 см³,

M” = 0,238∙0,175∙1,273²/14 + 0,21(1,2/2)∙1,273 = 0,165 КН∙м

σ”= M”/W=16,5/11,7=1,412 КН/см² = 14,12 МП < f”_m,d=14,7МПа.

Проверку жесткости нижнего можно не производить, т. к. отностельный прогиб будет гораздо меньше предельного.

Окончательно принимаем для нижнего настила доски 175 х 25 в заготовке с последующей их острожкой с одной стороны до толщины 20 мм.

Табл. 1. Сбор нагрузок на прогон

α = 14°, cos α = 0,97.

Расчётная нагрузка на прогон:

где - шаг прогонов.

Изгибающий момент в середине разрезного прогона при пролёте .

Принимаем прогон из лиственницы 2-го сорта (т. 6.4 ТКП 45-5.05-146-2009)

Требуемый момент сопротивления прогона:

Вычислим требуемую высоту и ширину бруса, предварительно задавшись соотношением сторон :

С учётом острожки бруса с 3-х сторон принимаем брус , что с учётом острожки в чистоте даёт прогон сечением .

Проверочные расчёты разрезного прогона

Распределённая нагрузка от массы прогона:

Полные нагрузки на прогон составят:

где              

g = 0,92+0,225∙1,2-0,240=0,95 КПа

Изгибающий момент в 1-м загружении:

Напряжения в сечении прогона при этом:

Проверку на 2-е загружение не выполняем.

Проверка жёсткости прогона:

Выполнение условия жёсткости прогона не обеспечено.

Таким образом увеличиваем сечение прогона до 150 х 225,

а с учетом острожки 140 х 220.

Распределённая нагрузка от массы прогона:

Полные нагрузки на прогон составят:

где              

g = 0,92+0,274∙1,2-0,240=1,01 КПа

Изгибающий момент в 1-м загружении:

Напряжения в сечении прогона при этом:

Проверку на 2-е загружение не выполняем.

Проверка жёсткости прогона:

Выполнение условия жёсткости прогона обеспечено.

Таким образом окончательно принят прогон 150 х 225,

а с учетом острожки 140 х 220.

Найдем расход древесины на прогоны:

Вычислим расход древесины всего запроектированного покрытия:

3. Расчёт настила заводского изготовления

Исходные данные. Номинальные размеры в плане- 1,5´6 м; уклон кровли- 1:4; район строительства - г. Тамбов (III-й район по снегу); ); утеплитель из плит “ТехноНИКОЛЬ 30 250 Стандарт” (плотность); нижняя обшивка - асбоцементная (толщиной 8 мм), кровля - металлочерепица.

Эскизный расчёт панели

Ориентировочно масса панели- 70кг/м²=0,7 кПа, вес снегового покрова S₀=1 кПа. Нормальная составляющая погонной расчётной нагрузки

3,48 кН/м,

где ;.

Изгибающий момент в середине панели

 кН×м.

Примем в панели 2 мощных продольных ребра, соединённых поперечными рёбрами через 1,25 м (для укладки утеплителя 1200х600 мм)в шип. По поперечным рёбрам через 300 мм укладываются бруски обрешётки, а по обрешётке и продольным рёбрам будут крепиться листы металлочерепицы.

Для древесины лиственицы 2-го сорта f_m,d=13 МПа, и тогда требуемая высота 2-х продольных рёбер из условия прочности на изгиб при b = 10 см

W_тр = M_max/f’_m,d = 1534,8:(1,3×0,85) = 1388,96 см³

h_тр==20,41 см.

При расстоянии между поперечинами 1,25 м пролёт обрешётки равен 1,25 м, и при шаге обрешётки 0,3 м определим её требуемые размеры как косоизгибаемого элемента: =(0,2×1,2+1×1,6)0,3=0,552 кН/м;

l²/8=0,552×1,25²:8=0,108 кН×м; l²/14+0,21Pl=0,24×0,3×1,25²:14+0,21×1,2×1,25=0,323 кН×м;

11,85 см³;

28,68 см³, где n=h/b=1;

 см; b_тр=h_тр/n=5,56:1=5,56 см.

Принимаем бруски 50´50 мм, что хорошо увязывается с высотой продольных рёбер. Конструктивно подбираем контробрешётку 75х16 мм.

Проверка прочности и жёсткости обрешётки

_x=[(0,12·1,2+(4·0,05·0,05·8/1,5+4·0,016·0,075·8/1,5+0,002) ·1,1)·0,97+1,6×0,97²]x0,3=0,519 кН/м;

_y=(0,233·0,242 +1,6×0,97^××0,242)0,3=0,13 кН/м;

_xl²/8=0,519×1,25²:8=0,101 кН×м;

=0,13 ×1,25²:8 =0,025 кН×м;

W_x=W_y=bh²/6=5×5²/6=20,8 см³;

=6,06 МПа< =

_xl²/14+0,21Р_xl=0,223×0,97×0,3×1,25²:14+0,21×1,2×0,97×1,25=0,306 кН×м;

l²/14+0,21Р_yl=0,233×0,242×0,3×1,25²:14+0,21×1,2×0,2419×1,25=0,078 кН×м;

=18,46 МПа >=

Прочность обрешётки из брусков 50´50 мм на стадии изготовления и монтажа не обеспечена. Принимаем обрешётку из брусков 75´50(h) мм.

W_x =bh²/6=7,5×5²/6=31,3 см³, W_y = hb²/6=5×7,5²/6=46,9 см³

=11,44 МПа <=

Поверочные расчёты панели

Нагрузки на панель определены в табл. 2.

Табл. 2. Нагрузки на кровельную панель, кПа

Уточняем погонные нагрузки на панель:

Нормативная нормальная составляющая

2,632 кН/м;

расчётная нормальная составляющая

3,351 кН/м.

Момент от нормальной составляющей нагрузки в одном продольном ребре

_xl²/(8×2)=3,351×5,94²:(8×2)=7,389 кН×м.

Момент сопротивления продольного ребра с учётом ослабления гнездом для шипа поперечного ребра 5´5 см

I_{х нт}=I_{х бр}-I_{х осл}=10×25³:12-10×5³:12=12916,7 см⁴;

W_{х нт}=2×I_{х нт}/h=2×12916,7:25=1033,3 см³.

Напряжение общего изгиба

s=M_x/W_{x нт}=738,9:1033,3=0,715 кН/см²=7,15 МПа < =

Условие выполняется.

×0,85×10⁷×13020,8×10^-8)= =1/309<=1/250, что удовлетворяет условиям жёсткости.

Приведенный расход древесины на панель заводского изготовления

V_д=n_pb_ph_p/b_пан+n₀b₀h₀/ b_пан +n_контрb_контрh_контр/ b_пан +n_пb_пh_п/l_п+s_dδ_АЦ=

=2×0,1×0,25:1,5+4×0,05×0,075:1,5+6×0,016×0,075:1,5+6×0,05×0,2:6+0,8×0,008= 0,0645 м³/м².

4. Сравнение вариантов

Сравнение вариантов конструкций ограждения построечного и заводского изготовления приводим по приведенному расходу древесины :

-для построечного изготовления V_д=;

для заводского изготовления V_д=0,0645 м³/м²;

Таким образом окончательно принимаем вариант кровли заводского изготовления.

5. Расчёт трёхшарнирной рамы каркаса из Г-образных блоков

Исходными данными для проектирования рамы являются:

здание отапливаемое, влажность , температура  ;

шаг несущих рам - ;

пролёт рамы - ;

высота стойки в карнизном узле - , ( принимаем высоту опорной части фундамента под стойкой над уровнем пола);

угол наклона кровли  (уклон );

конструкция ограждения - утеплённые панели на деревянном каркасе размерами м;

район строительства г. Тамбов (относится к III-му снеговому району, для которого кПа).

материал конструкции рамы - лиственница 1-го сорта, доски шириной 225 мм (слой, снимаемый при острожке, принимаем по 1 см с каждой стороны, чтобы обеспечить ширину рамы 205 мм).

.1 Предварительные расчёты

Назначаем высоту сечения полурамы:

в карнизном узле -  >  ;

в пяте стойки -    ;

в коньке -            .

Расчётный пролёт рамы -     .

Угол наклона верхней грани ригеля при уклоне  .

Высота рамы в коньке -

.

Угол ,

Угол .

Высота биссектрисного сечения - .

;

.

Длина оси стойки -

.

Длина оси ригеля -

.

Угол наклона оси ригеля к горизонтали -

После вышеприведённых предварительных вычислений, расчётная схема рамы будет выглядеть, как указано на рисунке 4.

Рис. 4. Конструктивная схема полурамы

Рис. 5. Расчётная схема

.2 Нагрузки

Нагрузки, действующие на раму, сведены в таблицу.

Табл. 3. Нагрузки, действующие на раму

Расчётная постоянная нагрузка -   .

Погонная расчётная постоянная нагрузка -.

Расчётная снеговая нагрузка -        .

Полная нагрузка на раму -              .

Высота стоек рамы , поэтому ветровую нагрузку на раму можно не учитывать в статическом расчёте.

.3 Статический расчёт рамы

Наибольшие усилия возникают в карнизном узле рамы при действии полной расчётной нагрузки (постоянной и снеговой) по всему пролёту  (загружение 1).

Опорные реакции при этом составляют:

вертикальные -    ;

распор -               .

Усилия в биссектрисном сечении  (, ):

Усилия в сечении  стойки и  ригеля:

, ,

5.4 Проверка прочности биссектрисного сечения

Для биссектрисного сечения высотой  и шириной  геометрические характеристики равны:

расчётная высота                   ;

расчётная площадь ;

момент сопротивления .

Гибкость полурамы в плоскости изгиба при расчётной длине

:

.

Коэффициент учёта переменной высоты полурамы:

,

где ,

тогда

Расчетное сопротивление клеёной древесины сжатию вдоль волокон:

, где

-          расчетное сопротивление древесины, из которой изготовлены рамы сжатию вдоль волокон;

-           коэффициент, зависящий от КУЭ;

-коэффициент, учитывающий высоту сечения для клеёных элементов, высотой сечения более 0,5 м;

-коэффициент, учитывающий высоту сечения одного слоя для клеёных элементов, для 33 мм.

Коэффициент влияния деформаций от продольной силы на момент:

.

Угол, образуемый биссектрисным сечением с нормалью к оси стойки, равен .

Расчётное сопротивление древесины смятию под углом :

.

Напряжения сжатия в биссектрисном сечении:

.

Проверка прочности по максимальным нормальным напряжениям в зоне затупления зубчатых шипов:

σ_t,o,d ∙k_os f_t,o,d ∙k_h ∙k_δ

σ_t,o,d =M_1-1/( k_mc ∙W_расч) - N_1-1/(b∙h_ку)= 174,208/( 0,965 ∙0,057) ∙10^-3 -

,241/(0,205∙1,2) ∙10^-3 =2,587 MПа

,587∙1,12=2,897 МПа < 12∙0,8∙1=9,6 МПа.

Проверка прочности на отрыв по плоскостям склеивания:

σ_t,o,d ∙k_ss f_t,αs,d ∙k_h ∙k_δ

k= f_t,o,d/f_t,90,d=12/0,15=80, B= f_t,o,d/f_t,45,d-(1+k)/4=12/1,1-(1+80)/4=-9,341_t,α,d =f_t,o,d∙k_h ∙k_δ/( cos⁴α+Bsin²2α+ksin⁴α)=

=12/( 0,788⁴-9,341∙0,97²+80∙0,615⁴)=3,951 MПа

,587∙0,0135=0,035 МПа < 3,951∙0,8∙1=3,161 МПа.

Проверка прочности по приведённым напряжениям, действующим под углом α к волокнам древесины:

σ_t,o,d ∙k_α1 f_t,α1,d ∙k_h ∙k_δ

.5 Расчёт биссектрисного стыка на наклонно вклеенных стержнях

Рис. 6. Стык на вклеенных стержнях

Несущая способность стержня работающего на выдергивание:

T=M_1-1/h₀=174,208/1,52=120,143 КН.

С наружной стороны карниза при 4-ёх стержнях несущая способность одного будет:

T_c=T/(cosφ n)=120,143/(cos52°∙4)=48,786 КН.

N_р=T_c∙cos α = 48,786∙cos30°= 42,250 КН

- составляющая расчетного усилия на один стержень, вызывающая в наклонных стержнях напряжения растяжения,

Q =T_c∙sin α = 48,786∙sin30°= 24,393 КН

составляющая расчетного усилия на один стержень, вызывающая в наклонных стержнях напряжения изгиба,

T_a=F_aR_a=3,801∙375∙10^-4=0,143 МН

расчетная несущая способность одного стержня по условию прочности на растяжение,

F_a - площадь сечения стержня,

R_a - расчетное сопротивление растяжению стали(для S400 R_a=375МПа)

Т_н=70d²(для S400), Т_н=70∙0,022² =0,034 МН

расчётная несущая способность стержня на один шов из условия его работы на изгиб,

d - номинальный диаметр стержня.

Несущая способность наклонно вклеенной связи проверяется по формуле:

(Np/Ta)²+Q/Tн=[42,250∙10^-3/(0,143]²+[24,393∙10^-3/0,034]= 0,087+0,717=0,8041,

условие выполняется; приняты стержни S400 ш 22.

.6 Расчёт на устойчивость плоской формы деформирования

Устойчивость плоской формы деформирования проверяют по формуле:

По ригелю уложены панели покрытия шириной 1,5 м, а к стойке прикреплены стеновые панели. Следовательно, наружная растянутая кромка рамы закреплена по внешнему контуру. Так как m=l_ox/b_п-1=9,483/1,5-1=5,322>4,

bп=1,5 < lm/5=9,483/5=1,897, то k_g,m=k_g,n=1, m²/(m²+1)=1. M_d=M_1-1/_km,c

Таким образом, формула примет вид:

Λy=lm/0,29b=9,483/(0,29∙0,205)=159,512>70

Kcy=3000/λ²_y=3000/159,512²=0,118

,c=0,75+0,06(l_m/h)²=0,75+0,06(9,483/1,2)²=4,497,m=0,142(l_m/h)+1,76(h/l_m)²=0,142(9,483/1,2)+1,76(1,2/9,483)=1,345

Устойчивость плоской формы деформирования рамы обеспечена.

.7 Расчёт опорного узла

Рис. 7. Опорный узел

Условие прочности на скалывание:

Расчётное сопротивление клеёной древесины на скалывание -

.

, прочность обеспечена.

Принимаем диаметр болтов .

Расчетную несущую способность одного среза болта в двухсрезном соединении с обоими внешними элементами из стали следует принимать равной меньшему значению из полученных по формулам:

Коэффициент , учитывающий угол между усилием и направлением волокон древесины, следует принимать по таблице 9.3. СНБ 5.05.01-2000.

При  и , , k_наг=k_a∙k_x∙k_mod∙k_t = 0,5∙1∙0,85∙1 = 0,425;

Для стальных болтов диаметром от 8 до 24 мм включительно расчетное значение сопротивления изгибу болта принимается , а значения коэффициента ;

- расчетное сопротивление смятию древесины.

Тогда несущая способность болта на изгиб будет

Тогда количество двухсрезных болтов в опорном узле для передачи распора рамы  составит -, принимаем 6 болтов диаметром d=24 мм.

Длина опорной пластины фундамента:

,

принимаем .

Требуемое сечение анкерных болтов из стали ВСт3кп2 () определяем из условия их прочности. Анкерные болты, в случае передачи распора на болты накладок, рассчитываются только на срезывающее усилие.

рама настил конструкция каркас

-   суммарная площадь поперечного сечения анкеров;

;      

;

, так как в анкерах отсутствуют растягивающие напряжения;

-     коэффициент, определяемый при анкерных стержнях диаметром , для бетона классов ( )по формуле:

, где

-    коэффициент, равный 1 для тяжёлых бетонов;

 (диаметр ).

.

Тогда .

Принимаем два анкерных болта диаметром d=22 мм, при этом .

5.8 Конструирование конькового узла рамы с клееной подкладкой

На подкладку действует наибольшая поперечная сила от односторонней снеговой нагрузки-   .

Эта поперечная сила при  и  вызывает в болтах растяжение силами:

;

.

Требуемая площадь сечения нетто болтов класса  (, табл. 58 СНиП II-23-81*):

.

В соответствии с этими данными принимаем болты диаметром , у которых (табл. 62 СНиП II-23-81*).

Диаметр стяжных болтов должен быть не менее 12 мм. Шайбы должны иметь размер сторон не менее 3,5d_б и толщину не менее 0,25d_б.

 (табл. 6.5 СНБ 5.05.01-2000)

,5d_б=70 мм. Принимаем размер квадратной шайбы 100 мм. A_ш=10000мм².

σ_cm=N₁/A_ш=30,408∙10³/10000=3,041 МПа<f_cм90d∙k_mod∙k_σ=4∙0,85∙1=3,4 МПа.

Изгибающий момент в шайбе -

.

Требуемая толщина шайбы из стали ВСт3кп2 () составляет:

.

Принимаем

Список использованной литературы

1.       ТКП 45-5.05-146-2009. Деревянные конструкции. Нормы проектирования. Министерство архитектуры и строительства Республики Беларусь Минск 2001.

.         Ребеко В.Я. Проектирование трёхшарнирных рам из клеёной древесины. Часть I. Основы конструирования и расчета рам. - Γοмель: БелИИЖТ, 1985 - 33 с.

Методические указания для студентов специальности «Промышленное и гражданское строительство».

.         Ребеко В.Я. Проектирование трёхшарнирных рам из клеёной древесины.   Часть II. Примеры расчета. - Γοмель: БелИИЖТ, 1984 - 45 с.

          Методические указания для студентов специальности «Промышленное и гражданское строительство».

.         СНиП 2.01.07-85). Нагрузки и воздействия. Нормы проектирования. - М., 1986.

.         СНиП II.23-81*. Стальные конструкции. Нормы проектирования. - М., 1982.

.         СНиП II.3-79. Строительная теплотехника. Нормы проектирования. - М., 1982.

.         СНиП 2.01.01-82*. Строительная климатология и геофизика. Нормы проектирования. - М., 1983.

.         СНБ 5.03.01-02. Бетонные и железобетонные конструкции. Нормы проектирования. Министерство архитектуры и строительства Республики Беларусь Минск 2003.

9.       Ребеко В.Я. Проектирование кровельных настилов с применением деревянных конструкций. Учебно-методическое пособие для студентов специальности "Промышленное и гражданское строительство". - Γοмель: БелГУТ, 2004 - 97 с.