|
Наименование электроприемника и обозначение на
плане
|
Установленная мощность, кВт
|
Кол-во, шт.
|
|
1 Воздухоохладитель
|
2,5
|
6
|
|
2 Куттер
|
25,3
|
4
|
|
3 Блокорезка
|
1,5
|
1
|
|
5 Транспортер леноточный
|
1,1
|
4
|
|
6 Пила ленточная
|
2,2
|
4
|
|
7 Фаршемешалка с подъемником
|
5,5
|
7
|
|
8 Фаршемешалка с подъемником
|
22
|
2
|
|
9 Волчек с подъемником
|
13,2
|
4
|
|
10 Автомат для формовки котлет
|
1
|
2
|
|
11 Подъемник
|
2,2
|
1
|
|
12 Транспортер леноточный
|
0,12
|
1
|
|
13 Линия формовки пельменей «Доминиони»
|
32
|
4
|
|
14 Мясорезательная машина
|
2,2
|
5
|
|
15 Клипсатор полуавтоматический
|
1
|
3
|
|
16 Шприц с подъемником
|
9,7
|
2
|
|
17 Просеиватель муки
|
2,2
|
2
|
|
18 Котель варочный
|
15
|
2
|
|
19 Картофелечистка
|
0,55
|
1
|
|
20 Картофелечистка
|
0,75
|
1
|
|
21 Электросковородка
|
5,5
|
1
|
|
22 Тестомесильная машина
|
2
|
2
|
|
23 Шкаф жарочный
|
19,2
|
4
|
|
24 Автомат для фасовки котлет
|
2
|
1
|
|
25 Компрессор
|
35
|
1
|
|
26 Компрессор
|
40
|
1
|
|
27 Тоннельный скоромозильный шкаф
|
150
|
1
|
|
28 Автомат для фасовки пельменей
|
2,2
|
2
|
|
29 Спиральный скороморозильный шкаф
|
150
|
1
|
|
30 Тестомесильная машина
|
6,6
|
1
|
|
31 Линия формовки пельменей
|
10
|
1
|
|
32 Скороморозильный шкаф
|
130
|
1
|
|
33 Автомат для фасовки пельменей
|
2,2
|
1
|
|
34 Автомат для упаковки пельменей в коробочки
|
1
|
1
|
|
35 Компрессор
|
20,5
|
3
|
|
36 Воздухоохладитель
|
5,6
|
2
|
|
37 Мясорубка
|
2,5
|
3
|
|
38 Воздухоохладитель
|
3,4
|
1
|
|
39 Мойка тары
|
10
|
1
|
|
40 Воздухоохладитель
|
3,6
|
1
|
|
41 Компрессор
|
16,3
|
1
|
|
42 Компрессор
|
15,5
|
2
|
|
5,6
|
|
12,9
|
|
4,2
|
|
1,7
|
|
4,5
|
|
1,0
|
|
5,2
|
|
10,0
|
|
10,0
|
|
76,0
|
|
15
|
|
4,0
|
|
30,0
|
|
17,5
|
|
10,0
|
|
10,5
|
2.
Расчёт электрических нагрузок
Расчёт электрических нагрузок силовых электроприёмников
выполняется как по отдельным узлам цеховых сетей (силовым шкафам,
шинопроводам), так и для всего цеха в целом, включая расчёт осветительных
нагрузок.
Расчёт электрических нагрузок по цеху необходим для выбора
типа и мощности трансформатора цеховой трансформаторной подстанции.
Расчёт производится методом расчетного коэффициента. Всё
оборудование цеха делится на расчетные узлы по технологическому признаку. В
пределах каждого узла суммируется общее количество электроприемников, их
номинальная мощность.
Расчет ведется в форме таблицы. Расчет электрических нагрузок
электроприемников цеха приведен в таблице 2.
· Мясорезательная машина мощностью 2,2 кВт;
Ки = 0,3; cos φ =
0,7;
Суммарная активная мощность, кВт,
PнΣ = n·Pном, (2.1)
PнΣ = 3·2.2 = 6,6.
· Пила ленточная 2,2 кВт; Ки =
0,3; cos φ = 0,7; PнΣ = 3·2,2 = 6,6.
· Транспортер ленточный 1,1 кВт; Ки =
0,3; cos φ = 0,65; PнΣ = 3 · 1,1 = 3,3.
· Мясорубка 2,5 кВ, Ки = 0,3; cos φ = 0,7; PнΣ = 3 · 2,5 = 7,5.
· Куттер 25,3 кВ, Ки = 0,3 cos φ = 0,7; PнΣ = 2 · 25,3 = 50,6.
· Фаршемешалка с подъемником 5,5 кВт; Ки
= 0,3; cos φ = 0,7; PнΣ = 2 · 5,5 = 11.
· Волчек с подъемником 13,2 кВт; Ки =
0,3; cos φ = 0,7; PнΣ = 2 · 13,2 = 26,4.
· Клипсатор полуавтоматический 3,4 кВт; Ки
= 0,3; cos φ = 0,7; PнΣ = 1 · 3,4 = 3,4.
Итого по узлу 1 (СП 1), кВт:
Σ Pн =
6,6+6,6+3,3+7,5+50,6+11+26,4 = 115,4.
Средневзвешенный коэффициент использования, о.е.,
Kи = 
, (2.2)
Kи 
.
Эффективное число электроприемников:
nэф
, (2.3)
nэф
.
В зависимости от эффективного числа электроприёмников определяется
коэффициент расчетной мощности из табличных данных:
nэф=3; Kи=0,34; Kр=1,51.
Определение расчетных нагрузок по расчетному узлу 1:
активная мощность, кВт:
Рр= Кр∑КиРн (2.4)
Рр=1,51·39,68= 59,92.
реактивная мощность, квар:
Qр=1,1 ∑ КиРнtgφ, при nэ ≤10, (2.5)р=∑
КиРнtgφ, при
nэ>10,р= 40,62;
полная мощность, кВА:
; (2.6)
Sр=
.
Расчётный ток узла 1, А:
, (2.7)
.
, (2.8)
где 
= 0,9;
;
- пусковой ток наибольшего электроприёмника, А,
, (2.10)
где Kп - кратность пускового тока наибольшего электроприёмника,
о.е.,
Kп = 5¸7 - для асинхронного электродвигателя с
к.з. ротором или синхронного двигателя;
Kп ≥
2.5 - для двигателя постоянного тока или асинхронного с фазным ротором;
Kп ≥
3 - для печных и сварочных трансформаторов без приведения к ПВ-100 %;
;
.
Расчёт электрических нагрузок для других силовых узлов проводится
аналогично, результаты расчёта сведены в таблицы 2.1 - Расчет электрических нагрузок
по силовым пунктам, 2.2 - Расчет электрических нагрузок третьего уровня для 1
секции шин, 2.3 - Расчет электрических нагрузок третьего уровня для 2 секции
шин.
3. Расчет электрического освещения
.1 Светотехнический расчёт
Для отделения выработки полуфабрикатов светотехнический
расчёт выполняется методом коэффициента использования светового потока.
В нормальном помещении с малым выделением пыли, с разрядом
зрительных работ VII, с размерами 18х9х5 необходимо достичь
освещенности 
, используются светильники ЛСП02 со
следующими параметрами:
- степень защиты - IР20;
- тип кривой силы света (КСС) - Д-2;
КПД светильника - hс =0,72.
Индекс помещения:
, (3.1)
где А и В-длина и ширина помещения, м;
hрасч. -
высота подвеса светильника над рабочей поверхностью, м;
, (3.2)
где H - высота помещения, равная 5 м;
hc. - высота свеса светильника, равная 0,8 м;
hр - высота
рабочей поверхности равнаяй 0 м.
,
.
Коэффициент использования светового потока, о.е.,
, (3.3)
где hп - коэффициент использования помещения,
определяется в зависимости от индекса помещения, от сочетания коэффициентов
отражения поверхностей помещения, от КСС светильника. Для i=1,43, rп =0,5, rс = 0,3, rр =0,1 и КСС типа Д-2 hп =56,071
%
.
Расстояние между рядами светильников, м,
, (3.4)
где lс - относительное расстояние между
светильниками, принимается равным 1,2 [1, таблица 4,9], о.е.;
Число рядов светильников в помещении, шт.:
, (3.5)
Принимается 
.
Расстояние по ширине от крайнего светильника до стены, м:
, (3.6)
Расчётный световой поток одной лампы, лм,
, (3.7)
где Ен - нормативная минимальная освещённость, лк;
kзап -
коэффициент запаса, равный 1,5;
S - площадь помещения, м2, 
,
z - коэффициент, характеризующий неравномерность освещения, равный
1,1 о.е.;
.
Примем лампу ЛД-65 с Рн = 65 Вт, Фс =3390
лм.
Число светильников в ряду, шт.:
(3.8)
.
Определение возможности размещения полученного числа светильников
Длина ряда, м:
, (3.9)
где 
- длина светильника, м,
.
Расстояние от крайнего в ряду светильника до стены:
(3.10)
где 
- расстояние между светильниками, примем LA=0,9.
Суммарное значение светового потока расчетного и действительного,
лм.
(3.11)
,
(3.12)
.
Отличия действительного потока от расчетного составляет -1 %, что
допустимо (от -10 % до +20 %).
Уточнённое значение установленной мощности освещения, кВт,
, (3.13)
.
Расчетная нагрузка для сварочного отделения, кВт:
, (3.14)
где 
- коэффициент спроса осветительной
нагрузки, равный 0,85 для производственных зданий, состоящих из отдельных
помещений; =0,95 - для производственных зданий
состоящих из отдельных крупных пролетов;
Кпра - коэффициент, учитывающий потери мощности в
пускорегулирующей аппаратуре:
Кпра = 1,25 - для ЛЛ;
Кпра = 1,1 - для ДРЛ мощностью ≤ 400 Вт;
Кпра = 1,05 - для ДРЛ мощностью > 400 Вт;
.
Расчетная реактивная нагрузка освещения, квар,
, (3.15)
где tgφ = tg(arccosφ),
о.е.,
где cosφ - коэффициент активной мощности освещения, о.е.:
cosφ = 0,9 - для ЛЛ,
cosφ = 0,57 - для ДРЛ.
tgφ = tg (arccos0,9)=0,48,
Расчёт осветительных нагрузок для остальных отделений производится
аналогично, все расчеты сведены в таблицу 6.
3.2 Расчет освещения КТП
Расчет освещения КТП выполняется точечным методом. Светильники
располагаются на стенах на высоте 2,5 метра.
Контрольной точкой принимается средина помещения (точка А) для
которой должна быть обеспечена освещенность ЕА= 100 лк.
(3.16)
где Ф - световой поток светильника, для ЛСПД02 80 Вт, Ф =
4960 лм;
μ - коэффициент, учитывающий действие
удаленных источников света и отраженную составляющую, 
[3];
Σe - сумма освещенностей в
контрольной точке от рассматриваемых источников света, лк;
к - коэффициент запаса, к =1,5.
Для определения Σe рассматриваются 3
ближайшие точки светильников к контрольной точке.
Освещенность в контрольной точке от одного светильника, лк.;
, (3.17)
где е100 - горизонтальная освещенность,
выбранная в зависимости от h и d, лк;
Ιа - сила света, выбранная в зависимости от ά и КСС по /3/, кд.
При h=2,5 м, и d=6 м, d=5 м:
Таблица 3 - Расчет освещенности в точке А от рассматриваемых
источников света
|
№ источника
|
h, м
|
d, м
|
ά, град
|
е100, лк
|
Ιа, кд
|
е, лк
|
|
1
|
3
|
6
|
23
|
1,987
|
340,5
|
6,77
|
|
2
|
3
|
5
|
25
|
2,522
|
326,98
|
8,25
|
|
3
|
3
|
6
|
23
|
1,987
|
340,5
|
6,77
|
Суммарная освещенность для точки А, лк:
(3.18)
.
Освещенность в точке А, лк:
.
Данное расположение светильников удовлетворяет требованиям,
предъявляемым к общему освещению.
3.3 Расчет аварийного освещения
электроснабжение кабель защитный трансформатор
Аварийное освещение подразделяется на освещение безопасности
и эвакуационное.
Освещение безопасности - освещение для продолжения работы при
аварийном отключении рабочего освещения.
Освещение безопасности предусматривается для производственных
помещений, в которых не допустимо прекращение работы из-за опасности вызвать
взрыв, пожар, отравление людей; длительное нарушение технологического процесса
и работы ответственных потребителей.
Светильники освещения безопасности и светильники рабочего
освещения должны питаться от независимых источников питания.
В цехе должно предусматриваться эвакуационное освещение и
световые указатели «Выход», поскольку одновременно может находиться в этом
помещении 20 человек.
Эвакуационное освещение в помещениях следует предусматривать
по основным проходам и лестницам производственных помещений.
Для эвакуационного освещения над выходами предусмотрены
световые указатели «Выход» марки НББ 02-25, технические характеристики
приведены в таблице 4, в качестве светильников эвакуационного освещения
применяются светильники НСП02 с лампами накаливания (мощностью лампы 100 Вт).
Таблица 4 - Технические характеристики светильников ННБ
«Выход»
|
Марка светильника
|
Напряжение, В
|
Количество и мощность ламп
|
Тип ламп
|
Степень защиты
|
Габаритные размеры, мм
|
Масса, кг
|
|
НББ 02-25
|
220
|
1х25 Вт
|
ДС Е27
|
IP20
|
190х140х80
|
0,45
|
Эвакуационное освещение должно обеспечивать освещенность 0,5
лк на полу основных проходов и на ступенях лестниц.
Освещенность определяется точечным методом. Метод описан в п.
3.2 для расчета освещения КТП.
Расчет производится для наибольшего помещения, где размещены
сырьевое и упаковочное отделения.
, (3.16)
где Ф - световой поток светильника, для НСП02 мощностью100
Вт, Ф = 1350 лм;
μ - коэффициент, учитывающий действие
удаленных источников света и отраженную составляющую, [3];
Σe - сумма освещенностей в
контрольной точке от рассматриваемых источников света, лк;
к - коэффициент запаса, к =1,5.
Для определения Σe рассматриваются 3
ближайшие точки светильников к контрольной точке.
Освещенность в контрольной точке от одного светильника, лк.;
, (3.17)
Расчеты сведены в таблицу 5.
Таблица 5 - Расчет аварийного освещения сырьевого и упаковочного
отделений
|
№ источника
|
h, м
|
d, м
|
ά, град
|
е100, лк
|
Ιа, кд
|
е, лк
|
|
1
|
А
|
3,2
|
15
|
12
|
0,416
|
323,4
|
1,34
|
|
2
|
|
3,2
|
15
|
12
|
0,416
|
323,4
|
1,34
|
|
3
|
|
3,2
|
25
|
6,04
|
0,156
|
331
|
0,52
|
|
1
|
В
|
3,2
|
15
|
12
|
0,146
|
323,4
|
1,34
|
|
2
|
|
3,2
|
15
|
12
|
0,146
|
323,4
|
1,34
|
|
3
|
|
3,2
|
27
|
5,72
|
0,133
|
330
|
0,44
|
Суммарная освещенность для точки А, лк:
Освещенность в точке А, лк:
.
Данное расположение светильников удовлетворяет требованиям,
предъявляемым к общему освещению.
На рисунке 2 приведено расположение светильников рабочего и
аварийного освещения.
Таблица 6 - Расчёт осветительных нагрузок
|
Отделение
|
Нр м
|
Тип ламп
|
Тип св-ка
|
ст-нь з-ты
|
Е лк
|
Кзап о.е
|
F м2
|
N шт.
|
Рл Вт
|
Руст кВт
|
Qр квар
|
|
Выработки полуфабрикатов
|
4,2
|
ЛЛ
|
ЛСП02
|
IP20
|
200
|
1,5
|
126
|
14
|
65
|
1,82
|
0,93
|
|
Мойка тары
|
4,2
|
ЛЛ
|
ЛСП02
|
IP20
|
200
|
1,5
|
43,2
|
6
|
65
|
0,78
|
0,4
|
|
Отделение выработки фарша
|
4,2
|
ЛЛ
|
ЛСП02
|
IP20
|
200
|
1,5
|
61,92
|
6
|
65
|
0,78
|
0,4
|
|
Сырьевое отделение и упаковочное
|
3,2
|
ЛЛ
|
ЛСП02
|
IP20
|
200
|
1,5
|
882
|
84
|
40
|
6,72
|
3,42
|
|
Кабинет мастера
|
3,2
|
ЛЛ
|
ЛСП02
|
IP20
|
200
|
1,5
|
10,24
|
2
|
65
|
0,26
|
0,13
|
|
Отдел варки риса
|
3,2
|
ЛЛ
|
ЛСП02
|
IP20
|
200
|
1,5
|
35,2
|
3
|
40
|
0,24
|
0,12
|
|
Производство хлеба
|
3,2
|
ЛЛ
|
ЛСП02
|
IP20
|
200
|
1,5
|
72,96
|
8
|
65
|
1,04
|
0,53
|
|
Просеивание муки
|
3,2
|
ЛЛ
|
ЛСП02
|
IP20
|
150
|
1,5
|
14
|
1
|
80
|
0,16
|
0,08
|
|
Проход
|
3,2
|
ЛЛ
|
ЛСП02
|
IP20
|
75
|
1,5
|
168
|
2
|
40
|
1,76
|
0,9
|
|
Компрессорная склада готовой продукции
|
3,2
|
ЛЛ
|
ЛСП02
|
IP20
|
150
|
1,5
|
18
|
4
|
65
|
0,52
|
0,26
|
|
Склад готовой продукции
|
4
|
ЛЛ
|
ЛСП02
|
IP20
|
100
|
1,5
|
330
|
40
|
40
|
3,2
|
1,63
|
|
Хранение муки и специй
|
3,5
|
ЛЛ
|
ЛСП02
|
IP20
|
75
|
1,5
|
91,2
|
8
|
40
|
0,64
|
0,33
|
|
Камера хранения мяса
|
3,2
|
ЛЛ
|
ЛСП02
|
IP20
|
75
|
1,5
|
67,76
|
12
|
40
|
0,48
|
0,24
|
|
Камера хранения лука
|
3,2
|
ЛЛ
|
ЛСП02
|
IP20
|
75
|
1,5
|
34
|
6
|
40
|
0,24
|
0,12
|
|
Камера хранения сырья
|
3,2
|
ЛЛ
|
ЛСП02
|
IP20
|
75
|
1,5
|
56,4
|
6
|
40
|
0,48
|
0,24
|
|
Камера хранения охлажденных п/фабрикатов
|
3,2
|
ЛЛ
|
ЛСП02
|
IP20
|
100
|
1,5
|
63,36
|
6
|
40
|
0,24
|
0,12
|
|
Фреоновые агрегаты
|
3,2
|
ЛЛ
|
ЛСП02
|
IP20
|
100
|
1,5
|
41,4
|
4
|
65
|
0,52
|
0,26
|
|
Фреоновые агрегаты
|
3,2
|
ЛЛ
|
ЛСП02
|
IP20
|
100
|
1,5
|
41,4
|
4
|
65
|
0,52
|
0,26
|
|
Склад материалов
|
4,2
|
ЛЛ
|
ЛСП02
|
IP20
|
75
|
1,5
|
73,96
|
6
|
40
|
0,48
|
0,24
|
|
Проход маленький
|
3,2
|
ЛЛ
|
ЛСП02
|
IP20
|
75
|
1,5
|
13,2
|
2
|
40
|
0,16
|
0,08
|
|
Помещение КТП
|
3
|
ЛЛ
|
ЛСП02
|
IP20
|
100
|
1,6
|
120
|
6
|
80
|
0,96
|
|
Аварийное освещение
|
3,2
|
ДС Е
|
ННБ 02-25
|
IP20
|
0,5
|
1,5
|
-
|
45
|
100
|
0,2
|
0,1
|
|
Итого
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
49,3
|
23,7
|
3.4
Электротехнический расчёт освещения
В осветительных установках общего освещения применяется
преимущественно напряжение 380/220 В переменного тока при заземленной нейтрали.
Схема питания осветительной установки состоит из питающих и
групповых линий. Питающие линии выполняются пятипроводными, а групповые в
зависимости от нагрузки и протяженности бывают двухпроводными, трёхпроводными и
четырёхпроводными.
В данной курсовой работе питающие линии выбираются
пятипроводными, а групповые - трехпроводными. Питающие линии выполняются по радиальной
схеме.
Для светильников аварийного освещения устанавливается
отдельный щиток. Так как нет высоких требований к технологическому процессу в
данном цехе и категория по бесперебойности питания III и II, то аварийный щиток
будет питать только светильники эвакуационного освещения, которые
присоединяются к сети, не зависящей от рабочего освещения. Эвакуационное
освещение предусматривается по основным проходам и лестницам производственных
помещений, в которых может одновременно находится 20 и более человек, а выход
людей из помещения связан с опасностью травматизма из-за продолжения работы
производственного оборудования. Эвакуационное освещение должно обеспечивать
освещённость не менее 0,5 лк на полу основных проходов и на ступенях лестниц.
В качестве источников света для эвакуационного освещения
принимаются лампы накаливания мощностью 60 Вт.
На рисунке 2 показано размещение групповых щитков освещения
(ГЩО) и прокладка трасс осветительной сети.
Расчёт сечения проводников осветительной сети выполняется по
допустимой потере напряжения.
Сечение проводника, мм2,
, (3.18)
где åМ - сумма
моментов рассчитываемого и всех последующих по направлению потока энергии
участков с тем же числом проводов, что и рассчитываемый участок, кВт·м.
Момент нагрузки i-того участка
сети, кВт·м,
, (3.19)
где Рi -
мощность i-того участка сети, кВт;
Li - длина i-того участка сети, м;
åm - сумма моментов всех ответвлений, питаемых через рассчитываемый
участок, но имеющих другое число проводов, кВт×м;
a - коэффициент приведения моментов, когда ответвления имеют иное
число проводов, чем рассчитываемый участок [1, таблица 4.15], о.е.;
- коэффициент, зависящий от системы сети, рода тока, материала
проводника [1, таблица 4.14], о.е.;
- допустимая потеря напряжения осветительной сети [1, таблица
4.13], равная 7,0 % при Sтр = 630 кВА и Kз =0,6.
Схема осветительной сети представлена на рисунке 3.
Для питающей и групповой сети выбирается кабель марки АВВГ.
Пример расчёта производится для питающей линии от РУ НН до МЩО
(1-2).
Сумма моментов, кВт·м,
m7-26=0,91·
(16,5/2+5)=12,1, m7-27=0,91· (16,5/2+3)=10,28, m8-28=0,24·
(7,5/2+5)=2,08,
m8-29=0,24·
(7,5/2+3)=0,89, m9-30=0,39· (7,5/2+5)=3,39, m9-31=0,39·
(7,5/2+3)=2,61,
m10-32=0,26·
(6/2+5)=2,08, m10-33=0,26· (6/2+5)=1,56, m11-34=0,24·
(10/2+5)=2,4,
m11-35=0,24·
(10/2+3)=1,92, m12-36=0,12· (7/2+5)=1,02, m12-36=0,12·
(7/2+3)=0,78.
Сечение проводника, мм2, по (34):
.
Полученное значение округляется до ближайшего стандартного F 1-2 = 10
мм2.
Проверка по допустимому токовому нагреву:
(3.20)
где 
- расчетный ток линии,
- допустимый длительный ток на кабели данного сечения [1,
приложение П6].
(3.21)
- допустимы табличный ток,
,92 - коэффициент, учитывающий ток для кабелей с числом жил более
трех,
- поправочный коэффициент на условия прокладки.
(3.22)
где 
- поправочный коэффициент, зависящий от
температуры окружающей среды = 1,
- поправочный коэффициент на число работающих кабелей [1,
приложение П6],
- коэффициент на способ прокладки, равный 1.
.
.
Условие не выполняется. Поэтому выбираем для участка 1-2 питающей
сети кабель АВВГ 5х10 мм2 с Iдоп = 42∙0,92
= 38,64 >35,43 А.
Действительная потеря напряжения на участке 1-2, %,
, (3.23)
.
Допустимая потеря напряжения на оставшихся участках, %,
, (3.24)
.
Дальнейший расчёт выполняется аналогично, результаты расчёта
сводятся в таблицу 4.
Рисунок 3 - Схема осветительной сети цеха
Таблица 4 - Расчёт сечения проводников осветительной сети
Линия ΣМ, кВт·м Σm, кВт·м 
%
,
о.е.a,
о.е.F,
мм2Fст,
мм2Iр,
АIдоп,
А
,
%Марка
|
кабеля
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
1-2
|
1478,26
|
616,77
|
6,4
|
44
|
1,85
|
8,5
|
10
|
35,43
|
42
|
0,61
|
АВВГ 5х10
|
|
2-3
|
262
|
47,37
|
6,7
|
44
|
1,85
|
1,14
|
2,5
|
8,26
|
17,48
|
1,328
|
АВВГ 5х2,5
|
|
2-4
|
317,78
|
181,99
|
4,99
|
44
|
1,85
|
2,12
|
2,5
|
14,25
|
17,48
|
2,02
|
АВВГ 5х2,5
|
|
2-5
|
219,13
|
38,55
|
5,67
|
44
|
1,85
|
0,94
|
2,5
|
6,26
|
17,48
|
1,33
|
АВВГ 5х2,5
|
|
5-6
|
145,12
|
71,28
|
5,92
|
44
|
1,85
|
0,9
|
2,5
|
6,79
|
17,48
|
1,08
|
АВВГ 5х2,5
|
|
3-7
|
23,66
|
-
|
5,72
|
7,4
|
-
|
0,89
|
2,5
|
2,91
|
17,48
|
1,28
|
АВВГ 3х2,5
|
|
3-8
|
14,4
|
-
|
6,2
|
7,4
|
-
|
0,078
|
2,5
|
0,78
|
17,48
|
0,78
|
АВВГ 3х2,5
|
|
3-9
|
28,08
|
-
|
5,48
|
7,4
|
-
|
0,287
|
2,5
|
1,23
|
17,48
|
1,52
|
АВВГ 3х2,5
|
|
3-10
|
8,32
|
-
|
6,55
|
7,4
|
-
|
0,063
|
2,5
|
0,82
|
17,48
|
0,45
|
АВВГ 3х2,5
|
|
3-11
|
8,64
|
-
|
6,53
|
7,4
|
-
|
0,153
|
2,5
|
0,76
|
17,48
|
0,47
|
АВВГ 3х2,5
|
|
3-12
|
3,12
|
-
|
6,83
|
7,4
|
-
|
0,320
|
2,5
|
0,39
|
17,48
|
0,17
|
АВВГ 3х2,5
|
|
3-13
|
23,4
|
-
|
5,74
|
7,4
|
-
|
0,035
|
2,5
|
1,23
|
17,48
|
1,26
|
АВВГ 3х2,5
|
|
4-14
|
42,25
|
-
|
4,92
|
7,4
|
-
|
0,093
|
2,5
|
5,1
|
17,48
|
2,08
|
АВВГ 3х2,5
|
|
4-15
|
10,08
|
-
|
6,09
|
7,4
|
-
|
1,119
|
2,5
|
0,84
|
17,48
|
1,910
|
АВВГ 3х2,5
|
|
4-16
|
10,08
|
-
|
6,09
|
7,4
|
-
|
1,119
|
2,5
|
2,8
|
17,48
|
1,910
|
АВВГ 3х2,5
|
|
4-17
|
8,8
|
-
|
6,52
|
7,4
|
-
|
1,136
|
2,5
|
2,8
|
17,48
|
0,48
|
АВВГ 3х2,5
|
|
4-45
|
9,36
|
-
|
6,46
|
7,4
|
-
|
0,934
|
2,5
|
0,83
|
17,48
|
0,54
|
АВВГ 3х2,5
|
|
5-18
|
20,16
|
-
|
6,27
|
7,4
|
-
|
1,640
|
2,5
|
1,52
|
17,48
|
0,726
|
АВВГ 3х2,5
|
|
5-19
|
6,76
|
-
|
6,53
|
7,4
|
-
|
0,381
|
2,5
|
0,82
|
17,48
|
0,478
|
АВВГ 3х2,5
|
|
5-20
|
2,52
|
-
|
6,05
|
7,4
|
-
|
0,813
|
2,5
|
0,67
|
17,48
|
0,954
|
АВВГ 3х2,5
|
|
5-21
|
1,3
|
-
|
6,59
|
7,4
|
-
|
3,283
|
2,5
|
0,41
|
17,48
|
0,417
|
АВВГ 3х2,5
|
|
5-22
|
6,84
|
-
|
6,84
|
7,4
|
-
|
0,555
|
2,5
|
1,8
|
17,48
|
0,160
|
АВВГ 3х2,5
|
|
5-23
|
3,2
|
-
|
6,38
|
7,4
|
1,424
|
2,5
|
0,51
|
17,48
|
0,420
|
АВВГ 3х2,5
|
|
5-56
|
6,89
|
-
|
6,88
|
7,4
|
-
|
0,817
|
2,5
|
0,2
|
17,48
|
0,119
|
АВВГ 3х2,5
|
|
5-62
|
1,44
|
-
|
6,82
|
7,4
|
-
|
0,231
|
2,5
|
0,25
|
17,48
|
0,174
|
АВВГ 3х2,5
|
|
6-24
|
10,08
|
-
|
6,09
|
7,4
|
-
|
0,078
|
2,5
|
2,7
|
17,48
|
1,91
|
АВВГ 3х2,5
|
|
6-25
|
10,08
|
-
|
6,09
|
7,4
|
-
|
0,131
|
2,5
|
2,7
|
17,48
|
1,91
|
АВВГ 3х2,5
|
|
6-76
|
1,2
|
-
|
6,24
|
7,4
|
-
|
0,250
|
2,5
|
0,25
|
17,48
|
0,758
|
АВВГ 3х2,5
|
|
6-77
|
10,56
|
-
|
6,77
|
7,4
|
-
|
0,381
|
2,5
|
0,76
|
17,48
|
0,221
|
АВВГ 3х2,5
|
|
6-78
|
4,08
|
-
|
6,81
|
7,4
|
-
|
0,249
|
2,5
|
0,38
|
17,48
|
0,198
|
АВВГ 3х2,5
|
|
7-26
|
7,96
|
-
|
6,62
|
7,4
|
-
|
0,23
|
2,5
|
1,44
|
17,48
|
0,376
|
АВВГ 3х2,5
|
|
7-27
|
11,68
|
-
|
6,74
|
7,4
|
-
|
0,20
|
2,5
|
1,44
|
17,48
|
0,257
|
АВВГ 3х2,5
|
|
8-28
|
2,09
|
-
|
6,27
|
7,4
|
-
|
0,04
|
2,5
|
0,38
|
17,48
|
0,726
|
АВВГ 3х2,5
|
|
8-29
|
0,89
|
-
|
6,32
|
7,4
|
-
|
0,02
|
2,5
|
0,38
|
17,48
|
0,478
|
АВВГ 3х2,5
|
|
9-30
|
3,39
|
-
|
6,04
|
7,4
|
-
|
0,07
|
2,5
|
0,62
|
17,48
|
0,954
|
АВВГ 3х2,5
|
|
9-31
|
2,61
|
-
|
6,58
|
7,4
|
-
|
0,05
|
2,5
|
0,62
|
17,48
|
0,417
|
АВВГ 3х2,5
|
|
10-32
|
2,08
|
-
|
6,83
|
7,4
|
-
|
0,04
|
2,5
|
0,41
|
17,48
|
0,160
|
АВВГ 3х2,5
|
|
10-33
|
1,56
|
-
|
6,57
|
7,4
|
-
|
0,03
|
2,5
|
0,41
|
17,48
|
0,420
|
АВВГ 3х2,5
|
|
11-34
|
2,4
|
-
|
6,88
|
7,4
|
-
|
0,05
|
2,5
|
0,38
|
17,48
|
0,119
|
АВВГ 3х2,5
|
|
11-35
|
192
|
-
|
6,82
|
7,4
|
-
|
0,04
|
2,5
|
0,38
|
17,48
|
0,174
|
АВВГ 3х2,5
|
|
12-36
|
1,02
|
-
|
6,76
|
7,4
|
-
|
0,02
|
2,5
|
0,19
|
17,48
|
0,235
|
АВВГ 3х2,5
|
|
12-37
|
0,78
|
-
|
6,27
|
7,4
|
-
|
0,02
|
2,5
|
0,19
|
17,48
|
0,726
|
АВВГ 3х2,5
|
|
13-38
|
3,71
|
-
|
6,52
|
7,4
|
-
|
0,07
|
2,5
|
0,62
|
17,48
|
0,478
|
АВВГ 3х2,5
|
|
13-39
|
2,54
|
-
|
6,04
|
7,4
|
-
|
0,05
|
2,5
|
0,62
|
17,48
|
0,954
|
АВВГ 3х2,5
|
|
14-40
|
9,43
|
-
|
6,58
|
7,4
|
-
|
0,18
|
2,5
|
1,03
|
17,48
|
0,417
|
АВВГ 3х2,5
|
|
14-41
|
11,38
|
-
|
6,83
|
7,4
|
-
|
0,22
|
2,5
|
1,03
|
17,48
|
0,160
|
АВВГ 3х2,5
|
|
14-42
|
13,33
|
-
|
6,58
|
7,4
|
-
|
0,26
|
2,5
|
1,03
|
17,48
|
0,420
|
АВВГ 3х2,5
|
|
14-43
|
15,28
|
-
|
5,88
|
7,4
|
-
|
0,29
|
2,5
|
1,03
|
17,48
|
1,019
|
АВВГ 3х2,5
|
|
14-44
|
17,23
|
-
|
6,73
|
7,4
|
-
|
0,33
|
2,5
|
1,03
|
17,48
|
0,274
|
АВВГ 3х2,5
|
|
15-46
|
8,4
|
-
|
6,76
|
7,4
|
-
|
0,18
|
2,5
|
0,89
|
17,48
|
0,235
|
АВВГ 3х2,5
|
|
15-44
|
10,08
|
-
|
6,61
|
7,4
|
-
|
0,16
|
2,5
|
0,89
|
17,48
|
0,393
|
АВВГ 3х2,5
|
|
15-48
|
11,76
|
-
|
6,24
|
7,4
|
-
|
0,19
|
2,5
|
17,48
|
0,758
|
АВВГ 3х2,5
|
|
16-49
|
13,44
|
-
|
6,78
|
7,4
|
-
|
0,23
|
2,5
|
0,89
|
17,48
|
0,221
|
АВВГ 3х2,5
|
|
16-50
|
10,08
|
-
|
6,09
|
7,4
|
-
|
0,26
|
2,5
|
0,89
|
17,48
|
0,91
|
АВВГ 3х2,5
|
|
16-51
|
11,76
|
-
|
6,62
|
7,4
|
-
|
0,19
|
2,5
|
0,89
|
17,48
|
0,376
|
АВВГ 3х2,5
|
|
17-52
|
17,16
|
-
|
6,74
|
7,4
|
-
|
0,23
|
2,5
|
1,4
|
17,48
|
0,257
|
АВВГ 3х2,5
|
|
17-53
|
23,32
|
-
|
6,27
|
7,4
|
-
|
0,33
|
2,5
|
1,4
|
17,48
|
0,726
|
АВВГ 3х2,5
|
|
18-54
|
5,76
|
-
|
6,52
|
7,4
|
-
|
0,11
|
2,5
|
0,76
|
17,48
|
0,478
|
АВВГ 3х2,5
|
|
18-55
|
5,76
|
-
|
6,05
|
7,4
|
-
|
0,11
|
2,5
|
0,76
|
17,48
|
0,954
|
АВВГ 3х2,5
|
|
19-57
|
1,95
|
-
|
6,58
|
7,4
|
-
|
0,12
|
2,5
|
0,41
|
17,48
|
0,417
|
АВВГ 3х2,5
|
|
19-58
|
1,43
|
-
|
6,27
|
7,4
|
-
|
0,04
|
2,5
|
0,41
|
17,48
|
0,726
|
АВВГ 3х2,5
|
|
20-59
|
0,65
|
-
|
6,52
|
7,4
|
-
|
0,03
|
2,5
|
0,19
|
17,48
|
0,478
|
АВВГ 3х2,5
|
|
20-60
|
1,01
|
-
|
6,06
|
7,4
|
-
|
0,01
|
2,5
|
0,19
|
17,48
|
0,934
|
АВВГ 3х2,5
|
|
20-61
|
2,05
|
-
|
6,58
|
7,4
|
-
|
0,02
|
2,5
|
0,29
|
17,48
|
0,417
|
АВВГ 3х2,5
|
|
21-63
|
0,56
|
-
|
6,84
|
7,4
|
-
|
0,04
|
2,5
|
0,21
|
17,48
|
0,160
|
АВВГ 3х2,5
|
|
21-64
|
0,85
|
-
|
6,58
|
7,4
|
-
|
0,03
|
2,5
|
0,21
|
17,48
|
0,420
|
АВВГ 3х2,5
|
|
22-65
|
3,42
|
-
|
6,67
|
7,4
|
-
|
0,01
|
2,5
|
0,9
|
17,48
|
0,321
|
АВВГ 3х2,5
|
|
22-66
|
4,56
|
-
|
6,83
|
7,4
|
-
|
0,02
|
2,5
|
0,9
|
17,48
|
0,074
|
АВВГ 3х2,5
|
|
23-67
|
1,28
|
-
|
6,76
|
7,4
|
-
|
0,07
|
2,5
|
0,25
|
17,48
|
0,235
|
АВВГ 3х2,5
|
|
23-68
|
1,6
|
-
|
6,61
|
7,4
|
-
|
0,09
|
2,5
|
0,25
|
17,48
|
0,393
|
АВВГ 3х2,5
|
|
24-69
|
8,4
|
-
|
6,24
|
7,4
|
-
|
0,16
|
2,5
|
0,89
|
17,48
|
0,758
|
АВВГ 3х2,5
|
|
24-70
|
10,08
|
-
|
6,77
|
7,4
|
-
|
0,19
|
2,5
|
0,89
|
17,48
|
0,221
|
АВВГ 3х2,5
|
|
24-71
|
10,08
|
-
|
6,28
|
7,4
|
-
|
0,19
|
2,5
|
0,89
|
17,48
|
0,726
|
АВВГ 3х2,5
|
|
25-72
|
8,4
|
-
|
6,52
|
7,4
|
-
|
0,16
|
2,5
|
0,89
|
17,48
|
0,478
|
АВВГ 3х2,5
|
|
25-73
|
10,08
|
-
|
6,04
|
7,4
|
-
|
0,19
|
2,5
|
0,89
|
17,48
|
0,954
|
АВВГ 3х2,5
|
|
25-74
|
8,4
|
-
|
6,59
|
7,4
|
-
|
0,16
|
2,5
|
0,89
|
17,48
|
0,417
|
АВВГ 3х2,5
|
Прокладка трасс проводников освещения выполняется по
строительным конструкциям и тросам на высоте 4 м от пола.
Щиты располагаются в стенных нишах на высоте 1,5 м от пола.
При защите трёхфазных осветительных питающих линий
однополюсными автоматическими выключателями при любых источниках света сечение
нулевого рабочего и защитного проводника принимается равным сечению фазных
проводников.
4. Выбор силовых трансформаторов и компенсирующих
устройств
Как правило, применяются одно- и двухтрансформаторные
подстанции (ТП) напряжением 6-10/0,23-0,4 кВ без сборных шин на стороне ВН, что
дает простейшие конструктивные решения СЭС. В данной курсовой работе
проектируется двухтрансформаторная подстанция для электроприёмников II категории надёжности.
Состав нагрузок КТП представлен в таблице 4.
Таблица 4 - Состав нагрузок на КТП
|
Тип нагрузки
|
Рр8 кВт
|
Qр 8 квар
|
Р30 кВт
|
Q30 квар
|
|
Силовая
|
490,19
|
427,80
|
563,72
|
427,80
|
|
Осветительная
|
49,3
|
22,65
|
56,47
|
22,65
|
|
Аварийное освещение
|
0,2
|
0,10
|
0,23
|
0,10
|
|
Сторонняя нагрузка
|
150
|
72,00
|
172,50
|
72,00
|
|
Итого КТП
|
689,49
|
522,49
|
792,92
|
522,49
|
Выбор числа и мощности трансформаторов производится по
средней мощности за наиболее загруженную смену Sсм. В этом случае число и
мощность трансформатора можно определить по Sсм из того предложения, что
в сети НН осуществляется полная компенсация реактивной мощности до cos j = 1, и тогда Sсм = Рсм:
(4.1)
где N - число трансформаторов;
КЗ - коэффициент загрузки трансформатора, который
принимается в зависимости от категории электроприёмников, КЗ = 0,7
при преобладании нагрузок II категории для
двухтрансформаторных ТП.
Рсм -суммарная среднесменная мощность цеха из таблицы
4, кВт.
.
Для установки выбираются трансформаторы ТМЗ-630/6 со схемой
соединения обмоток треугольник - звезда номинальной мощностью 630 кВА.
Предварительная проверка по допустимой перегрузке выбранных
трансформаторов:
, (4.2)
где Рр расчетная активная мощность по
КТП, кВт:
.
Условие по допустимой перегрузке выбранных трансформаторов
выполняется.
Действительный коэффициент загрузки
, (4.3)
.
После выбора мощности трансформатора необходимо произвести
компенсацию реактивной мощности, целесообразно определять мощность
конденсаторных батарей отдельно для каждой секции шин.
Таблица 5 - Распределение нагрузки по секциям
|
Тип нагрузки
|
Рр8 кВт
|
Qр 8 квар
|
Р30 кВт
|
Q 30 квар
|
276,67
|
266,94
|
318,17
|
266,94
|
|
Освещение
|
49,3
|
22,65
|
56,47
|
22,65
|
|
Итого по 1 секции
|
325,77
|
340,59
|
374,64
|
340,59
|
|
Силовая (СП1÷СП6; СП9; ЭП3)
|
197,25
|
160,87
|
226,84
|
160,87
|
|
Аварийное освещение
|
0,2
|
0,10
|
|
0,10
|
|
Сторонняя нагрузка
|
150
|
72
|
172,50
|
72,00
|
|
Итого по 2 секции
|
347,45
|
232,96
|
399,57
|
232,96
|
Требуемая мощность конденсаторных батарей для одной секции по
пропускной способности трансформатора, квар,
, (4.4)
где Q1 - реактивная мощность, которую можно передать с учетом
требуемого коэффициента загрузки, квар;
(4.5)
Требуемая мощность конденсаторных батарей для одной секции шин по
второму условию (, квар,
, (4.6)
где Qэ - часть экономической реактивной мощности, потребляемой в
часы максимальных нагрузок энергосистемы для данной трансформаторной
подстанции, квар,
, (4.7)
где tgφэ - коэффициент мощности на шинах КТП, о.е., при котором
потребление реактивной мощности не выходит за пределы экономических значений.
Принимается допущение, что для выполнения баланса реактивной
мощности в целом по цеху значение коэффициента мощности на шинах данной КТП
должно быть tgφэ=0,3.
Для первой секции шин:
;
;
;
.
Для второй секции шин:
;
;
;
.
Таким образом, первой секции шин 0,4 кВ устанавливаются
регулируемые конденсаторные установки ККУ - 0,4-150 мощностью Qку = 250, на второй секции шин 0,4 кВ устанавливаются
регулируемые конденсаторные установки ККУ - 0,4-150 мощностью Qку = 150 квар.
Полная расчетная мощность с учетом компенсации:
(4.8)
Первая секция шин:
;
Действительный коэффициент загрузки трансформатора для первой
секции шин после компенсации реактивной мощности, о.е.:
.
Вторая секция шин:
.
Действительный коэффициент загрузки трансформатора для второй секции
шин после компенсации реактивной мощности, о.е.:
.
Проверка по допустимой перегрузке КТП после компенсации:
.
Условие по допустимой перегрузке выбранных трансформаторов
выполняется.
Коэффициент мощности загрузки трансформаторов при условии
компенсации реактивной мощности, о.е.:
(4.9)
.
Действительный коэффициент загрузки трансформаторов при условии
полной компенсации реактивной мощности, о.е.:
, (4.10)
.
При проектировании целесообразно отдавать предпочтение комплектным
трансформаторным подстанциям (КТП). КТП состоит из трех узлов: шкафа ввода ВН,
силового трансформатора, РУ НН. Шкаф ввода ВН предназначен для глухого
присоединения трансформатора к линии или через выключатель нагрузки, или через
разъединитель с предохранителем. Трансформатор КТП может быть один из марок
ТМЗ, ТНЗ, ТНГ или ТС. РУ НН состоит из набора металлических шкафов, в которых
устанавливают автоматические воздушные выключатели.
Для установки в КТП в данной курсовой работе принимаются:
шкаф ввода ВН марки ВВ-1, трансформатор марки ТМЗ-630/10, шкаф ввода НН марки
ШНВ-3У3 и шкаф отходящих линий марки ШНЛ-3У3. Электрическое соединение обмоток
цехового трансформатора выполняется по схеме треугольник-звезда с глухим
заземлением нейтрали, группа 11, что обеспечивает выполнение четырёхпроводной
сети НН напряжением 0,38/0,22 кВ для совмещенного питания силовой и
осветительной нагрузки.
5. Выбор кабеля 10 кВ
Выбор сечений для кабельных линий 10 кВ выбирают по
экономической плотности тока, мм2:
(5.1)
где 
- плотность тока для кабелей с бумажной
пропитанной изоляцией алюминиевыми жилами при ТМ - числе часов
использования максимума нагрузки 3080 ч, равна 1,4.
Предварительно выбирается кабель ААБ-3х25.
Расчетный ток кабеля ГПП-КТП к одному из трансформаторов
рассчитываем по номинальной мощности трансформатора, А:
(5.2)
Выполняется проверка по допустимому токовому нагреву в
нормальном режиме:
где (5.3)
,78<107,64 условие выполняется.
Нагрузка на кабель в послеаварийном режиме для линий, идущих к
КТП, А:
(5.4)
Допустимая на период ликвидации послеаварийного режима перегрузка
кабеля, А:
(5.5)
где Кдоп.пер - коэффициент кратковременной перегрузки
кабелей 1,35.
,72 > 51,58.
Потери напряжения, %:
(5.6)
Выбранное сечение жил кабеля удовлетворяет экономическому условию
и условию нагрева длительным расчетным током в нормальном и послеаварийном
режимах даже с некоторым запасом.
Окончательно выбираем трехжильный кабель напряжением 10 кВ марки
ААБ(3х25). Буквенные символы в марке кабеля означают: А - алюминиевые жилы, -
бумажная пропитанная изоляция, А - алюминиевая оболочка, Б - броня из стальных
или оцинкованных стальных лент.
6. Выбор схемы и конструктивное выполнение внутрицехового
электроснабжения
Сети до 1000В подразделяются на питающие, прокладываемые от
трансформаторной подстанции до силовых пунктов, и распределительные, к которым
присоединяются электроприёмники. Питающие и распределительные сети могут быть
выполнены по радиальным, магистральным и смешанным схемам.
Радиальные схемы используются наиболее часто для питания
отдельных относительно мощных электроприёмников, а также в случаях, когда
мелкие по мощности приёмники распределяются по цеху неравномерно и
сосредоточены группами на отдельных участках.
Магистральные схемы применяются для питания приёмников,
обслуживающих один агрегат и связанных единым технологическим процессом.
На практике наибольшее распространение находят смешанные
схемы, сочетающие в себе элементы радиальных и магистральных схем. В данной
курсовой работе применяется смешанная схема (рисунок 4).
Рисунок 4 - Схема внутрицехового электроснабжения до 1кВ
Расположение распределительных силовых пунктов (СП) по территории
цеха показано на рисунке 5.
Конструктивно сети в проектируемом цехе выполняются:
- питающие сети - кабели, проложенными в полу,
- распределительные сети - кабелями и проводами в
трубах от СП до станков.
Распределительные пункты (шкафы) устанавливаются в местах,
удобных для обслуживания, крепятся на стенах.
Питание осуществляется от силовых пунктов типа ПР8501 с
автоматическими выключателями на отходящих линиях.
7.
Выбор сечений проводов, кабелей по допустимому длительному току и потере
напряжения
7.1
Выбор сечения кабелей для питающей сети
Сечение кабелей и цеховых сетей напряжением до 1кВ выбирается
сравнением расчётного тока линии с допустимым длительным током принятых марок
проводов, кабелей с учётом условий их прокладки и температуры окружающей среды.
Должно выполняться условие
, (7.1)
где Iр - расчётный ток линии, А;
Iдоп -
допустимый длительный ток на кабели данного сечения, А;
Кп - поправочный коэффициент на условия прокладки,
о.е.;
, (7.2)
где К1 - поправочный коэффициент на число работающих
кабелей, о.е.;
К2 - поправочный коэффициент на температуру окружающей
среды, о.е;
К3 - поправочный коэффициент на способ прокладки [8; с.
158], о.е.
=1 (7.3)
Выбранные сечения проводов и кабелей проверяют по допустимой
потере напряжения.
Потеря напряжения в сети определяется по формуле, %,
, (7.4)
где Iр - расчётный ток линии на данном участке, А;
L - расстояние от точки питания до точки приложения
равнодействующей нагрузки, км;
rо, xо - активное и индуктивное сопротивление 1 км линии [8, таблица
П6.10], Ом/км;j - коэффициент
мощности данного участка, о.е.;
Uл -
линейное напряжение, равное 380 В.
Пример расчёта приводиться для линии КТП - СП1.
Расчётный ток Iр = 110,01А (значение берётся из таблицы
2).
Поправочный коэффициент 0,92 - учитывает четырехжильный кабель.
Для прокладки принимается кабель с алюминиевыми жилами сечением 70
мм2.
Для данного сечения:
; (7.5)
Iдоп =140·0,92=128,8 А;
Условие (7.1) выполняется:
,8А<110,01А.
Далее определяются cosj и sinj нагрузки данного кабеля, о.е.,
, (7.6)
,
.
Принимается кабель АВВГ 3x70+1х35,
имеющий следующие параметры: r0 = 0,447 Ом/км, x0 = 0,082
Ом/км. Длина кабеля L = 42 м.
Потеря напряжения на данном участке, %,
.
Расчёт для остальных линий производиться аналогично, результаты
расчёта сводятся в таблицу 5.
Таблица 5 - Выбор сечений кабелей питающей сети
Наименование линии IР, A cosφ sinφ 
, AКп
, AМарка кабеляro,
Ом/кмxo,
Ом/кмL,
м
,
|
%
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
КТП-СП1
|
110,01
|
0,83
|
0,56
|
140
|
0,92
|
128,8
|
АВВГ 3х70+1х35
|
0,447
|
0,082
|
42
|
0,48
|
|
КТП-СП2
|
51,47
|
0,82
|
0,57
|
75
|
0,92
|
69
|
АВВГ 4 х 25
|
1,25
|
0,74
|
25
|
0,84
|
|
КТП-СП3
|
118,22
|
0,9
|
0,43
|
140
|
0,92
|
128,8
|
АВВГ 3х70+1х35
|
0,447
|
0,082
|
20
|
0,47
|
|
КТП-СП4
|
71,79
|
0,85
|
0,53
|
90
|
0,92
|
82,8
|
АВВГ 3х35+1х25
|
0,894
|
0,53
|
15
|
0,49
|
|
КТП-СП5
|
112,35
|
0,94
|
0,34
|
140
|
0,92
|
128,8
|
АВВГ 3х70+1х35
|
0,447
|
0,082
|
25
|
0,57
|
|
СП5-СП9
|
41,86
|
0,86
|
0,51
|
60
|
0,92
|
55,2
|
АВВГ 4х16
|
1,95
|
1,16
|
18
|
0,78
|
|
КТП-СП6
|
192,09
|
0,93
|
0,37
|
235
|
0,92
|
216,2
|
2 АВВГ (3х50+1х25)
|
0,208
|
0,124
|
10
|
0,21
|
|
КТП-СП7
|
108,84
|
0,81
|
0,59
|
140
|
0,92
|
128,8
|
АВВГ 3х70+1х35
|
0,447
|
0,082
|
38
|
0,77
|
|
КТП-СП8
|
52,98
|
0,9
|
0,44
|
75
|
0,92
|
69
|
АВВГ 4 х 25
|
1,25
|
0,74
|
25
|
0,87
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
7.2
Выбор сечений проводов и кабелей для распределительной сети