Горнолыжная база в г. Нерюнгри

Горнолыжная база в г. Нерюнгри

Горнолыжная база в г. Нерюнгри

Введение

горнолыжная база проектный благоустройство освещение

В дипломном проекте разработан проект здания «Горнолыжная база в г. Нерюнгри».

Необходимость в таком здании продиктована тем, что в настоящее время город Нерюнгри не имеет горнолыжной базы, способной удовлетворить нарастающий спрос у спортсменов и любителей горнолыжного спорта в связи с расширением горнолыжного туризма и превращением ее в базу общероссийского значения. Таким образом, в здании могут быть размещены спортсмены, приезжающие в город, а так же другие гости, желающие остановиться в отеле, расположенном в базе, в экологически чистой лесной зоне.

Кроме того, в здании базы могут проводиться банкеты, а также различные спортивные мероприятия.

Необычные архитектурные решения, Hi-Tech технологии с преобладанием стекла и металла в оформлении, высококлассная внешняя и внутренняя отделка, и, конечно, отличное обслуживание сделают базу “звездой” региона.

1. Архитектурно-строительная часть

.1 Общая часть

РП на строительство здания разработан на основании документов, перечень которых приведен в проекте. В административном отношении здание расположено в северной части города Нерюнгри, в районе больничного комплекса. В геоморфологическом отношении здание находится в районе лыжной базы «Снеговик». Участок земли, отведенный под застройку, относится к первому климатическому району со следующими характеристиками:

1.2 Генеральный план

Участок земли, предназначенный под строительство здания, не имеет ограничений по площади. Площадка строительства относительно ровная с небольшим уклоном в южном направлении. В качестве основания используется тонкозернистый песчаник серовато - коричневого цвета.

Проектные решения генерального плана предусматривают комплексное благоустройство участка, подходов и подъездов к нему, организацию автостоянок, зон отдыха, газонов, установку светильников наружного освещения и озеленение крупномерным посадочным материалом.

1.3 Благоустройство территории

Покрытие проездов, запроектировано исходя из условий движения транспорта, санитарно-гигиенических требований. Пешеходные дорожки мостятся мелкоштучной плиткой, устраиваются места для отдыха людей рядом с гостиницей. Озеленение территории представляет собой засев многолетними травами, посадку деревьев и кустарника.

1.4 Объемно-планировочное решение

Основные проектные решения по планировке помещений соответствуют технологическим и функциональным требованиям с учетом санитарно-гигиенических, противопожарных, экологических и градостроительных требований.

Горнолыжная база запроектирована как сложное в плане здание. Высота этажа 3,40м.

В цокольной части здания располагаются помещения бытового обслуживания гостиницы.

На 1 этаже располагается вестибюль гостиницы, ресторан, спортивный зал, прокат лыж.

На 2 этаже - жилые и обслуживающие, административные помещения, зимний сад.

1.5 Строительные конструкции и изделия

Фундаменты - столбчатые сборные.

Стены наружные - бетонные блоки

Перекрытие - сборные ж/б панели

Перегородки - кирпичные, толщиной 120 мм.

Полы - дощатые, линолеум, ковролин, мозаичные, из керамической плитки.

Окна - стеклопакеты.

Витражи - стеклопакеты.

Двери - наружные, внутренние - пластиковые различного исполнения.

1.6 Наружная отделка

В качестве наружного ограждения фасада Б выступает витражное остекление на металлическом каркасе. Металлические изделия окрашиваются водостойкой эмалью. Наружная отделка стен фасада А - вентилируемый фасад "Краспан-Металл-Стоун”.

Цоколь - "Краспан-Металл-Стоун”.

1.7 Внутренняя отделка

а. Жилые номера:

· полы - ковролин;

· стены - обои;

· потолок - декоративные плиты.

б. Коридоры, вестибюли, помещения для временного пребывания

· посетителей (ресторан, спортивный зал и др.), кабинеты:

· полы - керамическая плитка, ковролин, дощатые;

· стены - обои, декоративные плиты, зеркала;

· потолок - декоративные плиты, окрашивание.

в. Помещения обслуживающего персонала и хозяйственные помещения:

· полы - линолеум;

· стены - окрашивание, обои;

· потолок - побелка, плитка.

г. Санузлы:

· полы - керамическая плитка;

· стены - цветная глазурованная плитка;

· потолок - то же.

1.8 Инженерное оборудование

Тепловые сети.

Источник теплоснабжения - ТЭЦ.

Система водоснабжения закрытая, горячее водоснабжение централизованное от теплового пункта. Регулирование отпуска тепла на источнике теплоснабжения по отопительному графику.

Отопление, вентиляция и кондиционирование.

Данный проект выполнен в соответствии со СНиП 2.04.05-86 “Отопление, вентиляция и кондиционирование”. Воздухообмен в помещениях принят в соответствии со СНиП 2.08.02-89.

Отопление

Внутренние температуры в помещениях приняты согласно СНиП 2.08.02-89.

Система отопления принята однотрубная, вертикальная с нижней разводкой и П-образной отводкой.

Типы нагревательных приборов.

Конвекторы с высоким контуром - для лестничных клеток.

Радиаторы МС 140-108 - для основных помещений.

Вентиляция

Вентиляция запроектирована приточно-вытяжная с механическим побуждением и естественная вентиляция. Для нагревания холодного воздуха, попадающего с улицы при входе посетителей, во входных тамбурах используется тепловые завесы.

Наружные сети водоснабжения.

Наружные сети водопровода и горячего водоснабжения запроектированы из стальных электросварных труб по ГОСТ 10704 - 76 с антикоррозийным покрытием и стальных оцинкованных труб по ГОСТ 3262 - 75, ТУ 14 -3 -476 -76 с антикоррозийным покрытием. Во избежание замерзания трубопровода прокладывается в одной изоляции с обратным трубопроводом тепловых сетей. Наружное пожаротушение здания осуществляется из пожарных гидрантов типа “Дорошевского”.

Внутренний водопровод.

В здании запроектирована тупиковая система хозяйственно - питьевого водопровода с одним вводом.

Учет расхода воды производится водомером типа ВСКТ - 50.

Внутренние сети монтируется из металлопластиковых труб по ГОСТ 3262 - 75, а подводки и сливные бачки - пластмассовые по ТУ 400 - 28 - 168 - 78.

Магистральная сеть прокладывается в стальных коробах.

Необходимый напор воды обеспечивается напором в наружных сетях водопровода.

Горячее водоснабжение.

В здании запроектирована тупиковая система водоснабжения с циркуляцией воды по магистрали, согласно СНиП 2.04.01 - 85.

На вводе здания установлена запорная арматура, термометр и манометр.

Сеть горячего водоснабжения монтируется из металлопластиковых труб, по ГОСТ 3262 - 75. Магистральный и циркуляционный трубопроводы, во избежание лишних теплопотерь, теплоизолируются матами из стеклянно - штапельного волокна марки РСТ. Разводящие трубопроводные стояки прокладываются отдельно и теплоизоляции не подлежат.

Канализация

Внутренние сети канализации запроектированы из фановых труб по ГОСТ 6942 - 80.

Монтаж и гидравлические испытания трубопроводов проводить согласно СНиП 3.05.01 - 83.

Наружные сети канализации запроектированы из стальных электросварных труб по ГОСТ 10704 - 76.

Для прочистки сети устанавливаются смотровые колодцы из сборных железобетонных элементов по ГОСТ 8020 со стальными ревизиями.

Телефонизация.

Телефонизация от городской телефонной компании.

Электроснабжение.

От городских подстанций. Напряжение 220В и 380В.

1.9 Технологическое обеспечение здания

Здание оборудуется следующими инженерными системами: отопление, вентиляция, холодное и горячее водоснабжение, канализация, электроосвещение, электросиловое оборудование, радио, телефон, телевидение, автоматика и КИП, охранно-пожарная сигнализация, пожаротушение.

1.10 Специальные мероприятия

В проекте предусмотрены мероприятия по борьбе с природной агрессивностью на элементы конструкций.

Вертикальную гидроизоляцию фундаментов выполнить обмазкой - битумной мастикой за 2 раза.

Горизонтальную гидроизоляцию выполнить цементно-песчанным раствором состава 1:2 толщиной 20 мм.

По периметру здания устраивается асфальтобетонная отмостка. Район строительства сейсмический. Поэтому впроекте предусмотрены антисейсмические мероприятия в соответствии с требованиями СНиП П-7-61 "Строительство в сейсмических районах", такие как антисейсмические швы и пояса, блокировка корпусов и др.

Антикоррозийную защиту металлических конструкций производить лаком ПФ-170 ГОСТ 15907-70 по грунтовке ГФ-020 с последующей окраской; ПФ-115 по ГOCT 6465-76X .

Все закладные и монтажные детали следует защищать от коррозии путем металлизации. Толщина цинкового металлического покрытия должна быть по 150 мкм.

1.11 Противопожарные мероприятия

Проектом предусмотрены решения и мероприятия, обеспечивающие требование строительных норм и правил по пожарной безопасности зданий, ВСН 45-86 в том числе: Этажность и площадь застройки не превышает допустимых значений;

Эвакуация из здания предусмотрена по лестничным клеткам с непосредственным выходом наружу.

Также предусмотрена охранно-пожарная сигнализация. Пожарная сигнализация выполнена согласно СНиП 2.04.09-84 “Пожарная автоматика зданий и сооружений”.

В качестве датчиков применяются тепловые извещатели РП - 105 - 2/1, дымовые ДИП - 1.

Сеть пожарной сигнализации выполняется проводом ТРП 1х2х0,4 открыто по стенам и потолку.

Для охраны помещений узла связи предусматривается блокировка окон и дверей.

Здание оборудовано автоматической системой пожаротушения.

1.12 Мероприятия по охране окружающей среды

Проект разработан с соблюдением требований СНиП 11-18-76 по охране окружающей среды. Предусматривается сохранение деревьев.

Все стоки хозяйственно-фекальной канализации производятся в городскую канализационную сеть.

1.13 Техническая эксплуатация

Раздел техническая эксплуатация разработан в соответствии с требованиями правил и норм технической эксплуатации зданий условиями сейсмичности.

Выполнение указаний по технической эксплуатации дает возможность эксплуатационным организациям более квалифицированно осуществлять мероприятия по обеспечению нормативных сроков службы здания.

1.14 Технико-экономические показатели

. Количество этажей 2

. Площадь застройки 786,2 м2

. Строительный объем 10183м3

1.15 Теплотехнический расчет

.15.1 НАРУЖНАЯ СТЕНА

Величина сопротивления теплопередаче для пенополистерола с плотностью 20 кг/м3 и коэффициентом теплопроводности l=0,033 Вт/м*°С определена в соответствии с главой СНиП II-9-79 «Строительная теплотехника.»

За расчетную температуру наружного воздуха следует принимать среднюю температуру наиболее холодной пятидневки (табл.1,графа 18, СНиП II-6-72).

Для изготовления применяют сталь оцинкованную толщиной 0,5мм с пластмассовым покрытием.

Термическое сопротивление каждого слоя:

,

где - толщина слоя (м);

- расчетный коэффициент теплопроводности материала слоя, принимается по СНиП II-3-79 «Строительная теплотехника».

Термическое сопротивление слоя оцинкованного металла:м=0,0005/58=0.0000086 м2×0С/Вт.

Термическое сопротивление слоя пенополистерола:п=0,399/0,033=12,1м2×0С/Вт.

Сумма термических сопротивлений отдельных слоев:

к= Rм+ Rп+ Rм=2×0.0000086+12,1=12,1м2×0С/Вт.

Сопротивление теплоотдачи наружной поверхности:

в=1/aв,

где aв- коэффициент теплоотдачи внутренней поверхности ограждающей конструкции (м2.0С/Вт).в=1/23=0,0435 м2./0С Вт.

Сопротивление теплоотдачи наружной поверхности ограждающих конструкций:

н=1/aн,

где aн- коэффициент теплоотдачи наружной поверхности.н=1/8,7=0,115 м2.0С/Вт.

Сопротивление теплопередачи:

=Rк+Rв+Rн=12,1+0,0435+0,115=12,26 м2.0С/Вт.

Сопротивление теплопередачи наружного ограждения должно быть не менее требуемого сопротивления теплопередачи:

R0тр.,

которое определяется с учетом санитарно-гигиенических требований, предъявляемых к помещениям зданий.

Минимальное допустимое сопротивление теплопередаче ограждающих конструкций:

,

где -коэффициент принимаемый в зависимости от положения наружной поверхности ограждающих конструкций по отношению к наружному воздуху по табл. 3*, СНиП II-3-79 «Строительная теплотехника»;

- расчетная температура внутреннего воздуха, принимаемая согласно ГОСТ 12.1.005-88 и нормами проектирования соответствующих зданий и сооружений;

- расчетная температура наружного воздуха, равная средней температуре наиболее холодной пятидневки обеспеченностью 0,92 по СНиП 2.01.01-82;

- нормативный температурный перепад между температурой внутреннего воздуха и температурой внутренней поверхности ограждающей конструкции, принимаемый по табл. 2*;

- коэффициент теплоотдачи внутренней поверхности ограждающих конструкций, принимаемый по табл. 4*.тр.=1(49-0)/2×8,7=2.82м2.0С/Вт.=12,26 R0тр =2,82. - Условие удовлетворяется.

2. Расчет перекрытия с круглыми пустообразователями

Таблица 2.2 Постоянная нагрузка от перекрытия

2.1.2 Расчет многопустотной плиты по предельным состояниям первой группы

а) Расчетный пролет и нагрузки.

При опирании на ригель поверху расчетный пролет:

 l0=l-b/2=6-0,1×2=5,875м

Подсчет нагрузок на 1 м2 перекрытия приведен в таблице (таб.1).

Расчетная нагрузка на 1 длины при ширине плиты 2200мм

с учетом коэффициента надежности по назначению здания gn=0,95:

постоянная g=4,1344×2,2×0,95=8,65кН/м;

полная g+v=10,134 ×2,2×0,95=21,2кН/м.

Нормативная нагрузка на 1м:

· постоянная g=3,68×3,3×0,95=8,65кН/м;

· полная g+v=8,68×2,2×0,95=18,1кН/м.

· в том числе постоянная и длительная 7,18 ×2,2×0,95=15кН/м.

б) Усилия от расчетных и нормативных нагрузок.

От расчетной нагрузки:

;

;

От нормативной полной нагрузки:

;

;

От нормативной постоянной и длительной нагрузки:

.

в) Установление размеров сечения плиты.

Высота сечения многопустотной(12 круглых пустот диаметром 14 см) предварительно напряженной плиты h=;

рабочая высота сечения

.

Размеры: толщина верхней и нижней полок(20-14)0,5=3см, ширина ребер- средних 3,5 см, крайних- 4,75 см.В расчетах по предельным состояниям первой группы расчетная толщина сжатой полки таврового сечения ; отношение, при этом в расчет вводится вся ширина полки ; расчетная ширина ребра b=216-12×14=48см.

г) Характеристики прочности бетона и арматуры.

Многопустотная предварительно напряженная плита армируется стержневой арматурой класса А-V с электротермическим натяжением на упоры форм. К трещиностойкости плиты предъявляются требования 3-й категории. Изделие подвергается тепловой обработке при атмосферном давлении. Бетон тяжелый класса В25, соответствующий напрягаемой арматуре. Призменная прочность нормативная , расчетная ; коэффициент условия работы бетона ; нормативное сопротивление при растяжении ,

расчетное ; начальный модуль упругости бетона Передаточная прочность Rbp устанавливается так, чтобы при обжатии отношение напряжений . Арматура продольных ребер класса А-V, нормативное сопротивление , расчетное сопротивление Rs=680 МПа; модуль упругости Еs=190000 МПа. Предварительное напряжение арматуры принимаем равным .

Проверяем выполнения условия: при электротермическом способе натяжения: МПа;

- условие выполняется.

Вычисляем предельное отклонение предварительного напряжения

по формуле:

здесь пр=7 - число напрягаемых стержней плиты.

Коэффициент точности натяжения при благоприятном влиянии предварительного напряжения по формуле:

При проверке по образованию трещин в верхней зоне плиты при обжатии принимается:

Предварительное напряжение с учетом точности натяжения:

д) Расчет прочности по сечению, нормальному к продольной оси.=92кН/м

Сечение тавровое с полкой в сжатой зоне. Вычисляем:

По таблице находим ξ=0,12

х=x×h0=0,12×17=2см< 3см;

нейтральная ось проходит в пределах сжатой полки h=0,94.

Вычисляем характеристику сжатой зоны по формуле:

Вычисляем граничную высоту сжатой зоны по формуле:

;

здесь - напряжение в арматуре с условным пределом текучести, в знаменателе формулы принято 500МПа, поскольку γb2<1. Предварительное напряжение с учетом полных потерь предварительно принято равным:

Коэффициент условий работы, учитывающий сопротивление напрягаемой арматуры выше условного предела текучести:

,

где  - для класса арматуры А-V .

Вычисляем площадь сечения растянутой арматуры:

принимаем 10 Æ10 А-V, с площадью As=7,85см2.

е) Расчет прочности плиты по сечению, наклонному к продольной оси=62кН.

Вычисляем проекцию расчетного наклонного сечения.

Влияние свесов сжатых полок:

Влияние усилия обжатия P=381,667кН:

Вычисляем:

,

принимаем 1,5;

В расчетном наклонном сечении

,

Отсюда

.

Принимаем с=34см. Тогда , следовательно, поперечная арматура по расчету не требуется. На приопорных участках длиной l/4 устанавливается конструктивно Æ4 Вр - I с шагом , в средней части пролета поперечная арматура не применяется.

2.1.3 Расчет перекрытия с круглыми пустотообразователями по предельным остояниям второй группы

а) Геометрические характеристики приведенного сечения

Круглое очертание пустот заменим эквивалентным квадратным со стороной

.

Толщина полок эквивалентного сечения

Ширина ребра 216-12*12,6=64см.

Ширина пустот 216-64=152см.

Площадь приведенного сечения

(пренебрегаем ввиду малости величиной ).

Расстояние от нижней грани до центра тяжести приведенного сечения

Момент инерции сечения (симметричного)

Момент сопротивления сечения по нижней зоне

;

то же по верхней зоне .

Расстояние от ядровой точки, наиболее удаленной от растянутой зоны(верхней), до центра тяжести сечения по формуле

;

то же, наименее удаленной от растянутой зоны(нижней) , здесь

Отношение напряжения в бетоне от нормативных нагрузок и усилия обжатия к расчетному сопротивлению бетона для предельных состояний второй группы предварительно принимаем равным 0,75.

Упругопластический момент сопротивления по растянутой зоне, согласно формуле

,

здесь  - для двутаврового сечения при 2<=216/48=4,5<6.

Упругопластический момент сопротивления по растянутой зоне в стадии изготовления и обжатия

б) Потери предварительного напряжения арматуры.

Расчет потерь производится в соответствии с коэффициентом

точности натяжения арматуры при этом

Потери от релаксации напряжений в арматуре при электротермическом способе натяжения:

Потери от температурного перепада между натянутой арматурой и

упорами т. к. при пропаривании форма с упорами нагревается вместе с изделием. Усилие обжатия:

Эксцентриситет этого усилия относительно центра тяжести приведенного сечения:

Напряжение в бетоне при обжатии:

Устанавливаем величину передаточной прочности бетона из условия:

,

принимаем , тогда отношение 6/12,5=0,48

Вычисляем сжимающее напряжение в бетоне на уровне центра тяжести напрягаемой арматуры от усилия обжатия P1 тогда:

Потери от быстропротекающей ползучести при:

Первые потери:

С учетом потерь  напряжение ;

потери от усадки бетона:  

потери от ползучести бетона

Вторые потери:

Полные потери:

Усилия обжатия с учетом полных потерь:

в) Расчет по образованию трещин, нормальных к продольной оси.

Производится для выяснения необходимости проверки по раскрытию трещин. При этом для элементов, к трещиностойкости которых предъявляются требования третей категории, принимаются значения коэффициента надежности по нагрузке  М=78кH*м

Вычисляем момент образования трещин по приближенному способу ядровых моментов по формуле:

Здесь ядровый момент усилия обжатия при :

.

=78кН×м < Mcrc=68кН×м - трещины в растянутой зоне не

образуются, следовательно необходим расчет по раскрытию трещин.

Проверяем, образуются ли начальные трещины в верхней зоне плиты при ее обжатии при значении коэффициента точности натяжения .

Расчетное условие:

условие выполняется, начальные трещины не образуются; - сопротивление бетона растяжению, соответствующее передаточной прочности бетона

г) Расчет по раскрытию трещин, нормальных к продольной оси.

Предельная ширина раскрытия трещин:

непродолжительная

продолжительная

Изгибающие моменты от нормативных нагрузок:

- постоянной и длительной М=65кНм

- суммарной М=78кНм.

Приращение напряжений в растянутой арматуре от действия

постоянной и длительной нагрузок:

,

Здесь

плечо внутренней пары сил; т. к. усилие обжатия P приложено в центре тяжести площади нижней напрягаемой арматуры;

момент сопротивления сечения по растянутой арматуре.

Приращение напряжений в арматуре от действия полной нагрузки:

Ширина раскрытия трещин от непродолжительного действия всей

нагрузки:

Здесь

диаметр продольной арматуры.

Ширина раскрытия трещин от непродолжительного действия

постоянной и длительной нагрузок:

Ширина раскрытия трещин от постоянной и длительной нагрузок.

Непродолжительная ширина раскрытия трещин:

Продолжительная ширина раскрытия трещин:

д) Расчет прогиба плиты.

Прогиб определяется от нормативного значения постоянной и

Непродолжительное действие всей нагрузки:

Заменяющий момент равен изгибающему моменту от постоянной и

длительной нагрузок М=65кНм;

Суммарная продольная сила равна усилию предварительного обжатия

с учетом всех потерь и при ,

где

-коэффициент, характеризующий упруго-пластическое состояние бетона сжатой зоны, при кратковременном действии нагрузки;

;

эксцентриситет

;

коэффициент, характеризующий неравномерности деформаций растянутой арматуры на участке между трещинами:

коэффициент  - при непродолжительном действии нагрузки для арматуры периодического профиля;

Вычисляем кривизну оси при изгибе:

Непродолжительное действие постоянных нагрузок:

М=78кНм;

Суммарная продольная сила равна усилию предварительного обжатия

с учетом всех потерь и при ,

эксцентриситет

;

коэффициент, характеризующий неравномерности деформаций растянутой арматуры на участке между трещинами:

- коэффициент  - при непродолжительном действии нагрузки для арматуры периодического профиля;

Вычисляем кривизну оси при изгибе:

Продолжительное действие постоянной нагрузки:

М=78кНм;

при -

для продолжительного действия нагрузки и влажности воздуха окружающей среды свыше 40 %

Суммарная продольная сила равна усилию предварительного обжатия

с учетом всех потерь и при ,

эксцентриситет ;

коэффициент, характеризующий неравномерности деформаций растянутой арматуры на участке между трещинами:

- коэффициент  - при продолжительном действии нагрузки для арматуры периодического профиля;

Вычисляем кривизну оси при изгибе:

Кривизну, обусловленную выгибом покрытия вследствие усадки и ползучести от усилия предварительного обжатия:

Напряжение:

Относительная деформация:

Напряжение:

Относительная деформация:

Кривизна:

Прогиб:

-

Прогиб не превышает предельную величину

2.2 Статический расчет многоэтажной рамы, определение усилий в ригелях рамы с учетом перераспределения моментов. Расчет прочности и конструирование ригелей с построением эпюры материалов

.2.1 Определение усилий в ригеле поперечной рамы

Расчетная схема и нагрузки.

Поперечная многоэтажная рама имеет регулярную расчетную схему с равными пролетами ригелей и равными длинами стоек (высотами этажей). Сечения ригелей и стоек по этажам также приняты постоянными. Ширина грузовой полосы на ригель равна шагу поперечных рам - 6 м.

Вычисляем расчетную нагрузку на 1 м длины ригеля:

· постоянная:

· от перекрытия с учетом коэффициента надежности по назначению здания  

· от веса ригеля сечением 0,25×0,6  с учетом коэффициентов надежности  и -3,919 кН/м.

Итого: q=26,1+3,919=30,02 кН/м.

· временная:

· с учетом : (полная временная)

· в том числе длительная: (длительная временная)

· кратковременная:

Полная нагрузка:

Сбор нагрузок на покрытие:

Снег:

удельный вес:

2.2.2 Перераспределение моментов под влиянием образования пластических шарниров в ригеле

Практический расчет заключается в уменьшении примерно на 30% опорных моментов ригеля М21 и М23 по схемам загружения, при этом намечается образование пластических шарниров на опоре.

1+2

-2

;

;

+3

1-3

;

+4

1-4

;

;

-3

;

2.2.3 Опорные моменты ригеля по грани колонны

Опорный момент ригеля по грани средней колонны слева М(21),1 (абсолютные значения):

по схеме загружения 1+4 и выровненной эпюре моментов:

по схеме загружения 1+3

) по схеме загружения 1+2

Опорный момент ригеля по грани средней колонны справа М(23),1:

по схеме загружения 1+4 и выравненной эпюре моментов:

по схеме загружения 1+3

по схеме загружения 1+2

Т. к. по схеме загружения 1+4 M(23),1=169,1 < M23=219,77 кН×м следовательно расчетный опорный момент ригеля по грани средней опоры равен:

M=169,1 кН×м .

Опорный момент ригеля по грани крайней колонны по схеме загружения 1+2 и выравненной эпюре моментов:

2.2.4 Поперечные силы ригеля

Для расчета прочности по сечениям, наклонным к продольной оси, принимаются значения поперечных сил ригеля, большие из двух расчетов. На крайней опоре Q1=317,1 кН, на средней опоре слева по схеме загружения 1+2. Q2=293,14 кН. На средней опоре справа по схеме загружения 1+4

2.3 Расчет прочности ригеля по сечениям, нормальным к продольной оси

.3.1 Характеристики прочности бетона и арматуры

Бетон тяжелый класса В30, расчетное сопротивления при сжатии Rb=17 МПа, при растяжении Rbt=1,2 МПа; коэффициент условий работы бетона

 модуль упругости Eb=29000МПа.

Арматура продольная рабочая класса A-III, расчетное сопротивление Rs=365 МПа, модуль упругости Es=200000 МПа.

2.3.2 Определение высоты сечения ригеля

Высоту сечения подбираем по опорному моменту при  так как на опоре момент определен с учетом образования пластического шарнира. Принятое сечение ригеля следует проверить по пролетному моменту (если он больше опорного) так, чтобы относительная высота сжатой зоны была  и исключалось переармированное неэкономичное сечение. При  находим значение:

Граничная высота сжатой зоны:

,

где (при коэффициенте условий работы бетона  когда при длительном действии нагрузки предельная сжимаемость бетона увеличивается и достигает 0,0025)

Вычисляем:

Проверка принятого сечения по пролетному моменту в данном случае производится, так как M=399,37 > M(12)=169,1 кН×м.

принимаем

Производим подбор сечений арматуры в расчетных сечениях ригеля.

Сечение в первом пролете: M=399,37кН×м;

Принимаем 4Æ32 А-III c

Сечение в среднем пролете: M=431,3 кН×м;

Принимаем 4Æ32 А-III c

Арматура для восприятия отрицательного момента в пролете устанавливается по эпюре моментов, принимаем 2Æ12 А-III c

Сечение на средней опоре: M=169,1 кН×м, арматура расположена в один ряд.

Принимаем 2Æ25 А-III c

Сечение на крайней опоре: M=189,5 кН×м;

Принимаем 2Æ28 А-III c

2.4 Расчет прочности ригеля по сечениям, наклонным к продольной оси

На средней опоре поперечная сила Q=347,2 кН.

Диаметр поперечных стержней устанавливают из условия сварки их с продольной арматурой d=25мм и принимают равным  с площадью  При классе A-III ; так как

вводят коэффициент условия работы  и тогда Число каркасов 2, при этом  

Шаг поперечных стержней по конструктивным условиям

На всех приопорных участках длиной l/4 принят шаг s=20 см, в средней части пролета шаг

Вычисляем:

условие удовлетворяется.

Требование:

удовлетворяется.

2.5 Расчет прочности по наклонному сечению

Вычисляем:

Так как  

принимаем

с=164 см.

Тогда:

Длина проекции расчетного наклонного сечения:

принимаем с0=120 см.

Вычисляем:

Условие прочности:

обеспечивается.

Проверка прочности по сжатой полосе между наклонными трещинами:

;

Условие:

,2кН<775,8кН

2.6 Конструирование арматуры ригеля

Стык ригеля с колонной выполняется на ванной сварке выпусков верхних надопорных стержней и сварке закладных деталей ригеля и опорной консоли

Колонны. Ригель армируется двумя сварными каркасами, часть продольных стержней каркасов обрывается в соответствии с изменением огибающей эпюры моментов и по эпюре арматуры (материалов). Обрываемые стержни заводятся за место теоретического обрыва на длину заделки W.

Эпюру арматуры строят в такой последовательности:

· определяют изгибающие моменты М, воспринимаемые в расчетных сечениях, по фактически принятой арматуре;

· устанавливают аналитически по формулам или графически на огибающей эпюре моментов по ординатам М места теоретического обрыва стержней;

· опр5еделяют длину анкеровки обрываемых стержней

,

причем поперечная сила Q в месте теоретического обрыва стержня принимается соответствующей изгибающему моменту в этом сечении.

Сечение первого пролета.

на средней опоре арматура 2Æ25 А-III c ;

;

В месте теоретического обрыва арматура 2Æ12 А-III c

см;

; Þ

Þ

 ()

х1=1,03м; х2=5,82м;

Так как х2=5,82м<l- х1=7,05-1,03=6,02м, принимаем х1=6м;

Поперечные стержни Æ8 А-III в месте теоретического обрыва стержней 2Æ28 сохраняем с шагом s=20см;

поперечная сила в сечении, при х2=1,03м:

;

длина анкеровки ;

поперечная сила сечении, при х2=6м:

длина анкеровки;

в пролете арматура 4Æ32 А-III c ;

;

В месте теоретического обрыва арматура 2Æ32 А-III c

см;

; Þ

Þ

 ()

х3=2,6м; х4=4,2м;

Так как х4=4,2м>l- х3=7,05-4,2=2,85м, принимаем х4=2,85м;

Поперечные стержни Æ8 А-III в месте теоретического обрыва стержней 2Æ32 сохраняем с шагом s=20см;

поперечная сила сечении, при х3=1,9м:

;

длина анкеровки;

поперечная сила сечении, при х4=2,85м:

;

длина анкеровки

Сечение среднего пролета.

на средней опоре арматура 2Æ25 А-III c ;

;

В месте теоретического обрыва арматура 2Æ12 А-III c

см;

; Þ

Þ

 ()

х1=0,9м; х2=6,3м;

Так как х2=6,3м<l- х1=6,3м, принимаем х1=6,3м;

Поперечные стержни Æ8 А-III в месте теоретического обрыва стержней 2Æ25 сохраняем с шагом s=20см;

поперечная сила в сечении, при х2=0,9м:

 ;

длина анкеровки ;

поперечная сила сечении, при х2=5,58м:

;

длина анкеровки;

в пролете арматура 4Æ32 А-III c ;

;

В месте теоретического обрыва арматура 2Æ32 А-III c

см;

; Þ

Þ

 ()

х3=2,1м; х4=5,1м;

Так как х4=5,1 м>l- х3=7,2-2,1=5,1м, принимаем х4=5,1м;

Поперечные стержни Æ8 А-III в месте теоретического обрыва стержней 2Æ32 сохраняем с шагом s=20см;

поперечная сила сечении, при х3=2,1м:

;

длина анкеровки;

поперечная сила сечении, при х4=5,1 м:

;

длина анкеровки

2.7 Определения усилий в средней колонне

Расчет выполняем в программе ”Лира-8.2”, результаты приведены в таблице:

2.8 Расчет прочности средней колонны

.8.1 Методика подбора сечений арматуры внецентренно сжатой колонны при x >xR - случай 2

Расчетные формулы для подбора симметричной арматуры Аs=As/ получают из совместного решения системы трех уравнений:

условия прочности по моменту;

уравнения равновесия продольных усилий;

Эмпирической зависимости для sа.

Последовательность расчета по этим формулам следующая.

Определяют: ;  

При этом a £ 0 принимают Аs=As/ конструктивно по минимальному проценту армирования.

При a > 0 определяют:

2.8.2 Характеристики прочности бетона и арматуры

Класс тяжелого бетона В30 и класс арматуры А-III принимаются такие же, как и для ригеля.

2.8.3 Колонна I ЭТАЖА

тах N=2453,4кН, в том числе от длительных нагрузок Nl=1449,5кН и соответствующий момент М=21,6кН×м, в том числе от длительных нагрузок Ml=6,75кН×м.

тах М=21,2кН, в том числе от длительных нагрузок Мl=6,75кН и соответствующий загружению 1+2 значение N=2217,1кН×м, в том числе от длительных нагрузок Nl=1449,5Н×м.

Подбор сечений симметричной арматуры Аs=As/ выполняют по двум комбинациям усилий и принимают большую площадь сечения. Анализом усилий часто можно установить одну расчетную комбинацию и по ней выполнять подбор сечений арматуры. Ограничимся здесь расчетом по второй комбинации усилий. Рабочая высота сечения  ширина b=40см.

Эксцентриситет силы е0=M/N=21,2/22,17,1=0,01м=1см.

Случайный эксцентриситет: е0=h/30=40/30=1,33см или е0=lcol/600=350/600=0,58см, но не менее 1 см.

Поскольку случайный эксцентриситет е0=1,33см больше эксцентриситета силы е0= 0,58см, он и принимается для расчета статически неопределимой системы.

Найдем значение моментов в сечении относительно оси, проходящей через центр тяжести наименее сжатой (растянутой) арматуры. При длительной  нагрузке

М1l=Ml+Nl×(h/2-a)=6,75+1449,5×(0,4/2-0,04)=238,67кН×м;

при полной нагрузке

М1=M+N×(h/2-a)=21,3+2217,1×(0,4/2-0,04)=376,04кН×м

Отношение l0/r=390/8,67=45>14 - следует учитывать влияние прогиба колонны, где r=0,289×h=7,23см - радиус ядра сечения.

Выражения для критической продольной силы при прямоугольном сечении с симметричным армированием Аs=As/ (без предварительного напряжения) с учетом, что Ib=r2×A, Is=m×A×(h/2-a)2, m=2×As /A, принимает вид:

Расчетная длина колонн многоэтажных зданий при жестком соединении ригелей с колоннами в сборных перекрытиях принимается равной высоте этажа l0=l. В нашем расчете l0=l ≈3,5м.

Для тяжелого бетона

.

Значение

d=e0/h=1,33/40=0,033<dmin=0,55+0,01×l0/h-0,01×Rb=0,55+0,01×350/40-0,01×17=0,47;

принимаем d=0,57. Отношение модулей упругости

a=Еs /Еb=200000/29000=6,9.

Задаемся коэффициентом армирования m1=2×Аs/А=0,025 и вычисляем критическую силу по формуле:

Вычисляем коэффициент h по формуле:

Значение е равно е=е0×h+h/2-а=1,33×2,6+400/2-40=112,6мм=12,6см.

Определяем граничную высоту сжатой зоны по формуле:

,

здесь

Вычисляем по формулам:

Определяем площадь арматуры по формуле:

Принято 2Æ28 А-III c ; m1=2×Аs/А=2×12,32/(30×30)=0,027. - условие удовлетворяется.

2.8.4 Проверка несущей способности принятого сечения

N=2217,1кН×м, М=21,2кН=h-a=40-4=36см;

Найдем значение моментов в сечении относительно оси, проходящей через центр тяжести наименее сжатой (растянутой) арматуры. При длительной нагрузке

М1l=Ml+Nl×(h/2-a)=6,75+1449,5×(0,4/2-0,04)=166,2кН×м;

при полной нагрузке

М1=M+N×(h/2-a)=21,3+2217,1×(0,4/2-0,04)=265,1кН×м

Отношение l0/r=350/11,56=30>14 - следует учитывать влияние прогиба колонны, где r=0,289×h=11,56см - радиус ядра сечения.

Выражения для критической продольной силы при прямоугольном сечении с симметричным армированием Аs=As/ (без предварительного напряжения) с учетом, что Ib=r2×A, Is=m×A×(h/2-a)2, m=2×As /A, принимает вид:

Расчетная длина колонн многоэтажных зданий при жестком соединении ригелей с колоннами в сборных перекрытиях принимается равной высоте этажа l0=l. В нашем расчете l0=l ≈3,5м.

Для тяжелого бетона

.

Значение

d=e0/h=1,33/40=0,033<dmin=0,55+0,01×l0/h-0,01×Rb=0,55+0,01×390/30-0,01×17=0,51;

принимаем d=0,57. Отношение модулей упругости

a=Еs /Еb=200000/29000=6,9.

Задаемся коэффициентом армирования m1=2×Аs/А=0,025 и вычисляем критическую силу по формуле:

Вычисляем коэффициент h по формуле:

Значение е равно е=е0×h+h/2-а=1,33×2,6+300/2-40=112,6мм=12,6см.

Определяем граничную высоту сжатой зоны по формуле:

,

здесь

Вычисляем по формулам:

Определяем площадь арматуры по формуле:

Принято 2Æ28 А-III c ;

m1=2×Аs/А=2×12,32/(30×30)=0,027. - условие удовлетворяется.

х=h0×x=0,97×36=25,32см

Þ

несущая способность принятого сечения обеспечена

2.8.5 Консоль колонны

Для опирания ригеля проектируем в соответствии консоль. Опорное давление ригеля Q=397,2кН (см. расчет поперечных сил ригеля); бетон класса В30, Rb=17МПа, γb2=0,9; Rbt=1,2МПа; арматура класса А-III, Rs=365МПа, Rsw=290МПа. Принимаем длину опорного площадки l=20см при ширине ригеля bbm=25см и проверяем условие согласно формуле:

Вылет консоли с учетом зазора с=5см составит l1=l+c=20+5=25см, при этом, согласно формуле расстояние: а=l1-l/2=25-20/2=15см.

Высоту сечения консоли у грани колонны принимаем равной h=(0,7¸0,8)×hbm =0,8×60=50см; при угле наклона сжатой грани γ=450 высота консоли у свободного края h1=50-25=25см, при этом h1=25см=h/2=50/2=25см. Рабочая высота сечения консоли h0=h-a=50-3=47см. Поскольку l1=25см<0,9× h0=0,9×47=42,3см, консоль короткая.

Проверяем высоту сечения короткой консоли в опорном сечении по условию:

=380,7кН>347,2кН - условие удовлетворяется.

Изгибающий момент консоли у грани колонны по формуле: M=Q×a=347,2×0,15=52,08кН×м.

Площадь сечения продольной арматуры консоли подбираем по изгибающему моменту у грани консоли, увеличенному на 25%, по формуле, принимаем:

принято 2Æ16 А-III c

Короткие консоли высотой сечения h=50см>2,5×а=2,5×15=37,5см армируются горизонтальными хомутами и отогнутыми стержнями.

Суммарное сечение отгибов, пересекающих верхнюю половину отрезка lw, Аi=0,002×b×h0=0,002×30×47=2,82см2, принимаем 2Æ16 А-III c  Условие di£25мм соблюдается.

Длина отгибов li=1,41×20=28,2см. Условие di=14мм£(1/15)×li=(1/15)×282=19мм также соблюдается

Горизонтальные хомуты принимаем Æ6 А-I. Шаг хомутов s=h/4=50/4=12,5см, принято s=10см<15см.

2.8.6 Конструирование арматуры колонны

Колонна армируется пространственными каркасами, образованными из плоских сварных каркасов. Диаметр поперечных стержней при диаметре продольной арматуры Æ28мм в подвале и первом этаже 8мм; принимаем Æ8 А-III с шагом s=300мм по разрезу стороны сечения колонны b=400мм, что менее 20×d=20×28=560мм. Колонна пятиэтажной рамы членится на три элемент зависимости длины: нижний в этаж, а два верхний в два этажа. Стык колонн выполняется на вантовой сварке выпусков стержней с бетонировкой, концы колонн усиливаются поперечными сетками согласно рис I. Элементы сборной колонны должны быть проверены на усилия, возникающие на монтаже от собственного веса с учетом коэффициента динамичности и по сечению в стыке.

.9 Расчет фундаментов и основания под них

.9.1 инженерно-геологические условия строительной площадки

В геоморфологическом отношении здание находится в районе лыжной базы «Снеговик». Растительность представлена сосновым лесом средней густоты, с подлеском из молодой поросли сосны и ерника. Микрорельеф ровный, покров ягельно-брусничный. В геологическом строении площадки принимают участие отложения верхней юры беркакитской свиты, перекрытые с поверхности чехлом верхнечетвертичных и современных отложений элювиально-делювиального генезиса.

Верхнечетвертичные и современные отложения элювиально-делювиального генезиса представлены песком дресвяным, щебнистыми и глыбовыми грунтами с песчаным заполнителем. Верхнеюрские отложения беркакитской свиты представлены песчаниками прочными мелкозернистыми, от желтовато-серого до серого цвета, сильнотрещиноватыми.

На основании полевых и лабораторных исследований по типам, видам и разновидностям, согласно ГОСТ 25100-95, выделено 3 инженерно-геологических элемента (ИГЭ):

ИГЭ-1. Почвенно-растительный слой с корневой системой.

ИГЭ-2. Песок дресвяный желтый, маловлажный. Обломочный материал представлен песчаником мелкозернистым, средней прочности.

ИГЭ-3. Песчаник прочный мелкозернистый, серый, сильнотрещиноватый трещины ориентированы субгоризонтально и субвертикально к оси керна, стенки трещин ожелезнены. Угол падения трещин 40°-45°.

Грунтовые воды не встречены.

Нормативные и расчетные показатели физико-механических свойств грунтов приведены в таблице 3.60. В соответствии с картой общего сейсмического районирования (ОСР - 97), СНиП 2.02.04 - 88 “Строительство в сейсмических районах” и изменения 5 к нему, сейсмичность площадки проектируемого строительства составляет 8 баллов, а при использовании в качестве основания грунтов ИГЭ-3 - 7 баллов.

Таблица 3.60 Физико-механические свойства грунтов

2.9.2 подбор размера подошвы фундамента и его армирование

В соответствии со СНиП 2.02.01-83* условием проведения расчетов по деформациям (второму предельному состоянию) является ограничение среднего по подошве фундамента давления p величиной расчетного сопротивления R:

, (2.2)

где p - среднее давление под подошвой фундамента, кПа;- расчетное сопротивление грунта основания, кПа.

Предварительная площадь подошвы фундамента:

, (2.3.)

где NII - сумма нагрузок для расчетов по второй группе

предельных состояний, кН- табличное значение расчетного сопротивления грунта, в котором

располагается подошва фундамента, кН/м²;

g’ср - осредненное значение удельного веса тела фундамента и грунтов,

залегающих на обрезах его подошвы, g’ср = 20 кН/м3;- глубина заложения фундаментов бесподвальных сооружений или приведенная глубина заложения наружных и внутренних фундаментов

от пола подвала.

, (2.4)

где hS - толщина слоя грунта выше подошвы фундамента со стороны подвала, м;

hcf - толщина конструкции пола подвала, м;

gcf - расчетное сопротивление удельного веса конструкции пола подвала, кН/м3.

.

Предварительно подошва фундамента квадратная b=h=2,8м; площадь 7,84м². Фундамент трехступенчатый, ступени высотой по 300мм. Размер верхней ступени 0,9х0,9м. Размер средней ступени 1,5х1,5м.

Предварительно давление на грунт от расчетной нагрузки р=N/A=4100,17/(2,8×2,8)=522,98кН/м2.

Рабочая высота фундамента из условия продавливания по выражению:

 (2.5)

Полная высота фундамента устанавливается из условия продавливания H=85+4=89см;

Принят окончательно фундамент высотой Н=90см, h0=86см - двухступенчатый рис. 2.61.

Расчетное сопротивление грунта основания R:

, (2.6.)

где: gс1 и gс2 - коэффициенты условий работы, учитывающие особенности работы разных грунтов в основании фундаментов, gс1 = 1,4и gс2 = 1,4;- коэффициент, принимаемый k = 1,1, т. к. прочностные характеристики грунта приняты по таблицам СНиП 2.02.01-83*.- коэффициент, принимаемый k = 1 (b<10м);- ширина подошвы фундамента, м;

gII и g’II - усредненные расчетные значения удельного веса грунтов, залегающих соответственно ниже подошвы фундамента и выше подошвы фундамента;

сII - расчетное значение удельного сцепления грунта, залегающего непосредственно под подошвой фундамента, кПа;- глубина подвала - расстояние от уровня планировки

до пола подвала, при ширине повала больше 20м - db =0;, Mq, Mc - безразмерные коэффициенты;= 1,68; Mq = 7,71; Mc = 9,58;- глубина заложения фундаментов бесподвальных сооружений или приведенная глубина заложения наружных и внутренних фундаментов от пола подвала. d1=0,6м

gII=25,1кН/м3 - удельный вес грунта, залегающего ниже подошвы фундамента.

g/II=22,4кН/м3- удельный вес грунта, залегающего выше подошвы фундамента;=2,8м;

Фактические напряжения под подошвой фундамента:

, (2.7.)

где NII - нормативная вертикальная нагрузка на уровне

обреза фундамента, кН;и GgII - вес фундамента и грунта на его уступах;- площадь подошвы фундамента, м2.=(2,8*2,8*0,3+1,4*1,4*0,3)*20=58,8кН =(7,84м²-0,5м²)/2*3,0м*(25,1кН+20,4кН)/2=250,5кН;

<R=701кПа.

Условие  выполняется.

АРМИРОВАНИЕ ФУНДАМЕНТА.

Характеристики прочности бетона и арматуры.

Фундамент армируется продольной и поперечной арматурой класса А-500С.

Бетон тяжелый класса В12,5, условия твердения естественные. Призменная прочность нормативная Rbn=Rb,ser=9,5МПа, расчетная Rb=7,5МПа., коэффициент условия работы бетона gb2=0,9; нормативное сопротивление при растяжении = Rbt,ser=1,0 МПа, расчетное Rbt=0,66МПа, начальный модуль упругости бетона Еb=21000 МПа.

Расчетные характеристики арматуры класса А-500С, МПа (кгс/см2 ):

Расчетное сопротивление арматуры:

растяжению для предельного состояния первой группы Rs - 450 (4600)

· сжатию для предельного состояния первой группы Rsc - 450 (4600)

· поперечной растяжению для предельного состояния первой группы Rsw - 290 (2970)

· растяжению для предельного состояния второй группы Rs,ser - 500 (5100)

Модуль упругости арматуры Es - 200000 (2000000)

Документ, регламентирующий качество бетона - СНиП 2.03.01-84*.

Документ, регламентирующий качество арматуры - СТО АСЧМ 7-93.

Расчетные изгибающие моменты в сечениях I-I и II-II по формулам:

 (2.8)

Площадь сечения арматуры:

 (2.9)

Принята сварная сетка с одинаковой в обоих направлениях рабочей арматурой из стержней 15Æ18 А-500С с шагом s=195мм. ().

Процент армирования расчетных сечений:

 (2.10)

что больше

Рис. 2.61

2.9.3 ОПРЕДЕЛЕНИЕ КОНЕЧНЫХ ОСАДОК ОСНОВАНИЯ

Расчет основания по деформациям производится исходя из условия:

, (2.11)

где: S - совместная деформация основания и сооружения, определяемая расчетом;- предельное значение совместной деформации основания и сооружения,

Вертикальные напряжения от собственного веса грунта:

, (2.12)

где g ‘- удельный вес грунта, расположенного выше подошвы фундамента;- глубина заложения фундамента;

g i, hi - соответственно удельный вес и толщина i-го слоя;

 (2.13)

на поверхности земли:

szq=0; 0,2szq=0

на уровне подошвы фундамента:

szq0=0,0251х1,8=0,0452МПа; 0,2szq=0,00945МПа

на глубине 6,24м от подошвы фундамента:

szq2=0,0452+0,0251х6,24=0,202МПа; 0,2szq2=0,0404МПа

Дополнительные вертикальные напряжения на глубине z от подошвы фундамента:

, (2.14.)

где a - коэффициент, принимаемый по таблицам СНиП в зависимости от формы подошвы фундамента, соотношения его сторон и относительной глубины, равной x = 2z/b;= p - szg0 - дополнительное вертикальное давление на основание;- среднее давление под подошвой фундамента;

szg0 - вертикальное напряжение от собственного веса грунта на уровне подошвы фундамента.

Интервал значения x = 0,4м, тогда высота элементарного слоя грунта hi=0,4х2,6/2=0,52м

Толща грунта разбита на слои толщиной hi=0,52м,

Ро=170-45,2=124,8 кПа= 0,124 МПа,

szg0=45,2 кПа,

Расчет осадок проведен по формуле:

, (2.15.)

где b - безразмерный коэффициент, b = 0,8;

szp,i - среднее значение дополнительного вертикального напряжения

в i - том слое;, Ei - соответственно толщина и модуль деформации i-того слоя грунта.

Расчет ведется до тех пор, пока szp£0.2sz

Таблица 2.61 Вычисление значений ординат эпюры дополнительного напряжения

Нижняя граница сжимаемой толщи находится в точке пересечения вспомогательной эпюры и эпюры дополнительного напряжения. Осадка фундамента:

S=

=0,0048м=0,048 см. Для здания данного типа предельно допустимая осадка Su=10см. Получено s=1< Su=8см. Следовательно, полная осадка фундамента не превышает предельно допустимую по СНиП 2.02.01-83*.

3. Организационно технологическая часть

.1 технологическая часть

.1.1 Ведение

Все расчеты и принятые решения в данном разделе соответствуют [5, 6, 7, 8, 11, 12, 17, 31, 34, 36, 37, 38, 39, 40].

К основным строительно-монтажным работам приступать только после выполнения подготовительных работ и составления ППР на отдельные виды работ.

Время подготовительного периода входит в нормативную продолжительность строительства и включает:

I.       Расчистку территории строительства.. Создание геодезической разбивочной основы.

III.Устройство временных подъездных путей, проездов, площадок..Устройство временного ограждения строительной площадки..Инженерную подготовку строительной площадки, с первоочередными работами по вертикальной планировке территории.Монтаж временных инвентарных зданий, механизированных установок и временных сооружений, коммуникаций тепло-, водоснабжения, энергообеспечения строительной площадки..Освещение территории и рабочих мест.

После завершения работ подготовительного периода и оформления соответствующих актов разрешается приступить к основным строительным, монтажным и специальным строительным работам. Грунт предназначается для обратной засыпки, отвозится во временный отвал на расстоянии 10 км

В целях сокращения сроков строительства необходимо вести работы с наибольшим совмещением специализированных видов работ и обязательной организацией двухсменной работы строительно-монтажных организаций и средств механизации.

3.1.2 подсчет объема котлована

В плане здание гостиницы имеет сложную форму, но геологические условия в пределах необходимой площади одинаковы и до глубины 1,1м сложены песком дресвяным, и далее песчаником мелкозернистым.

План котлована показан на рис. 4.1.

Ширина откоса котлована:

/h = m, (4.1.)

где m- коэффициент откоса

h=3,3 м -глубина котлована

m=0,5 , тогда ширина откоса

а=3,3*0,5=1,7м. (4.2.)

=1151,32м2 - площадь дна котлована;

F2= 1425,64 м2 - площадь верха котлована;

м3; (4.3.)

объём котлована.

Для котлованов разрабатываемых механизмами, недоработанный объём грунта дорабатывается вручную, в процентном отношении:

 (4.4.)

=138,7м3 - объем котлована разрабатываемый вручную;

Рис. 4.1

3.1.3 подбор монтажного крана

Подбор крана осуществляем по основному параметру - грузоподъемности, с учетом вылета стрелы и высоты подъема крюка.

Требуемую грузоподъемность подбираем по ведомости наиболее часто поднимаемого груза

Таблица 2.

Расчет требуемых технических параметров крана:

Высота подъема крюка над уровнем стоянки крана:

, (4.5)

где h0 - превышение монтажного горизонта над уровнем стоянки крана, мз - запас по высоте для обеспечения безопасности монтажа

(не менее 1 м), мэ - высота или толщина элемента, мст - высота строповки (от верха элемента до крюка крана), м

Необходимая высота подъема верхнего конца стрелы:

НС = НК + hПС =14,9+2,45=17,35 где

hПС - высота полиспаста в стянутом состоянии (по паспорту), для расчетов от (2,45 - 3)м

При выборе кранов высота подъема крюка зависит от вылета.

) Определение грузоподъемности крана.

Требуемая грузоподъемность Q крана определяется массой поднимаемой конструкции и применяемого такелажного приспособления, а также массой конструкций усиления и навесных монтажных приспособлений, укрепляемых на конструкции до ее монтажа.

В общем, виде значение требуемой грузоподъемности крана Qk определяется по формуле:

= QЭ + qТП + qК + qМ, где

Э - масса монтируемого элемента, т;ТП - масса такелажного приспособления, т, (стропы траверсы);М - масса навесных монтажных приспособлений (оттяжки, кондуктор), т.

) Определение требуемой длины стрелы и вылета крюка.

При расчете необходимо учесть, что для исключения возможности касания стрелой крана смонтированных конструкций ось стрелы не должна приближаться к ним ближе точки "е", удаленной от конструкции по горизонтали и вертикали на 1м (по диагонали √2).

Угол наклона стрелы к горизонту будет зависеть от положения точки "е" и удалении оси крана от сооружения, а также от уровня точки закрепления на кране "C" (см. разрез схемы), определяемого размером hc

По схеме видно, что

= НМ - hC +1м;

h2=L2sina

где

b=В/2+f+1м,

где

b - расстояние по горизонтали от вертикальной оси, проходящей через крюк крана при установке конструкции в проектное положение, до точки "е";

В - размер монтируемого элемента конструкции по горизонтали в направлении положения стрелы при монтаже, м;

1м - расстояние по горизонтали от монтируемой конструкции после ее установки в пролетное положение до края сооружения со стороны стоянки крана по направлению положения стрелы при монтаже.

Тогда

Величина оптимального угла

 откуда =700

h1 - превышение точки "е" над точкой "С"

h2 - превышение верхнего конца стрелы над точкой "е"

L2 - размер верхней части стрелы от точки "е" до точки "А".

Длина стрелы

Проекция всей длины стрелы

Высота от монтажного горизонта до верха стрелы (точки A)

Параметры крана при 0

Определяем угол φ: из

 tg φ = Д/l=6/6,06=0,99;

Рассчитываем проекции (см. план)

lj=l/cosj=6,06/0,78=7,77

Определяем угол наклона стрелы к горизонту

tgaj==

находим cosα φ=0,4 и определяем требуемый вылет стрелы:

=L/cosa=7,77/0,4=19,5

Вывод: По полученным результатам подбираем необходимый кран по справочнику.

Таким образом для монтажа применяется гусеничный кран ДЭК 251 с длиной стрелы 14 м, с гуськом 12м. Кран имеет следующие характеристики:

. Грузоподъемность 4-7,9 т

Вылет стрелы 5,2-12 м

. Высота подъема крюка28,3-36,8 м

. Длина башни  27,75м

. Длина управляемого гуська 10м

.2 указания по производству работ

.2.1 земляные работы

До начала основных работ производится геодезическая подготовка площадки в соответствии со СНиП 3.01.03-84 “Геодезические работы в строительстве”, разбивка сети и вынос в натуру главных разбивочных осей, вынос красной линии, расчистка территории, отвод поверхностных вод, ограждение и освещение площадки. Расчистка территории производится в пределах отведённого участка. Для выполнения работ применяют бульдозер. При работе с машинами необходимо соблюдать ТБ.

.2.2 разработка котлована

Разработка грунта экскаватором ЭО-4125А оборудованным обратной лопатой, с объемом ковша 1м³ производится ниже уровня стоянок поперечно-торцевыми проходами экскаватора с поворотом его платформы на угол не более 90°. Грунт грузят на автомобили-самосвалы и вывозят в отвал. Самосвалы подают под погрузку задним ходом и устанавливают за пределами хвостовой части кузова экскаватора по поставленным вешкам с расчетом, чтобы угол поворота платформы экскаватора при погрузке грунта был наименьшим.

Продолжительность цикла экскаватора должна быть минимальной, что достигается совмещением операций поворота экскаватора с операциями по опусканию ковша для его наполнения и подъема при разгрузке.

Рыхление грунта и зачистку дна котлована производят трактором

ДЭТ-250М с бульдозерным оборудованием ДЗ-132-2 и рыхлительным оборудованием ДП-9ВХЛ.

Для обратной засыпки использовать вынутый грунт с послойным уплотнением кулачковыми катками (с поливкой грунта) при оптимальном содержании влаги в грунте.

Обратную засыпку произвести после устройства фундаментов.

3.2.3 устройство подземной части

До начала устройства фундаментов следует закончить и принять по акту земляные работы, проверить правильность нивелиром.

Устройство фундаментов выполнять с использованием щитовой опалубки.

Устройство фундаментов производить по осям путем совмещения с рисками разбивочных осей нанесенных на колья и вбитых в основание.

По завершению устройства фундаментов произвести сдачу по акту до возведения надземной части.

3.2.4 опалубочные работы

Опалубочные работы должны выполняться в соответствии с требованиями СНиП и других нормативных документов. На опалубочные работы разрабатывается ППР, который является составной частью общего ППР на строительство.

ППР опалубочных работ включает:

обоснование типа опалубки с указанием ее характеристик и особенностей применения с учетом принятого способа ведения бетонных работ;

маркировочные чертежи опалубки отдельных, наиболее характерных или сложных конструкций, со спецификацией элементов и указанием общего объема комплекта опалубки (на маркировочном чертеже схематически изображается опалубливаемая поверхность конструкций с элементами опалубки и присвоенными им условными обозначениями - марками; кроме унифицированных элементов показываются места установки нестандартных элементов - доборов, материал и объем для их устройства);

технологические карты опалубочных работ для сложных конструкций, имеющих маркировочные чертежи, и для одного из видов часто повторяющихся простых конструкций (на картах указывается последовательность установки и разборки элементов опалубки, отдельных операций при монтаже поддерживающих и несущих элементов опалубки сложных конструкций и сооружений, приводятся калькуляции материальных и трудовых затрат, стоимости работ, затрат машинного времени, электроэнергии, сжатого воздуха и др.);

схему организации опалубочных работ, увязанную с другими параллельно выполняемыми видами работ, с разбивкой на захватки, указанием направления движения комплектов опалубки, звеньев и бригад, мест складирования по маркам, грузоподъемности машин и механизмов, графиков производства работ и оборачиваемости опалубки.

Опалубочные работы выполняются звеньями, организованными по операционно-расчлененному принципу. Количественный состав звеньев и бригад определяется объемом опалубочных работ, сроком их выполнения и ритмом, количеством потоков.

Предварительно опалубку следует предельно укрупнять в блоки или, если возможна установка и закрепление арматуры, в арматурно-опалубочные блоки.

Перед установкой опалубки производят разметку осей конструкций, нанося краской риски на их основание и нижнюю часть опалубочных коробов или щитов. Для сборки опалубки фундаментов предварительно заподлицо с основанием по контуру фундаментов выставляют маяки - деревянные колья, затем по маякам краской наносят риски, фиксирующие положение осей и рабочей плоскости щитов опалубки.

.2.5 общие положения по монтажу инвентарной щитовой аллюминиевой опалубки

Опорные части поддерживающих элементов опалубки горизонтальных и наклонных поверхностей должны устанавливаться на основания, не допускающие осадок, и имеющие достаточную площадь опоры.

Только после временного или постоянного закрепления монтируемых элементов на месте установки допускается их освобождение от подъемного механизма.

По завершении монтажа опалубки необходимо проверить правильность установки несущих и поддерживающих элементов, анкерных элементов и элементов крепления, геометрические размеры, а также смещение от проектного положения.

Распалубка должна производиться способами, исключающими повреждение бетона монолитных конструкций. При демонтаже опалубки с помощью грузоподъемных механизмов щиты предварительно должны быть отделены от бетона.

Поддерживающие элементы опалубки горизонтальных и наклонных поверхностей должны быть опущены.

В процессе монтажа и демонтажа опалубки необходимо соблюдать условия по технике безопасности.

Место установки лесов и опалубки должно быть очищено от мусора и грязи, а в зимнее время от снега и льда. Поверхность земли в месте установки опалубки и лесов должны быть выровнена путем срезки бугров, подсыпку грунта допускать нельзя, а под стойки должны быть уложены лаги из досок толщиной не менее 50 мм.

Смонтированная опалубка принимается мастером или прорабом, который проверяет:

Соответствие форм и геометрических размеров опалубки рабочим чертежам;

Совпадение осей опалубки с разбивочными осями конструкций или сооружений;

Точность отметок отдельных опалубочных плоскостей;

Вертикальность и горизонтальность опалубочных плоскостей;

Правильность установки закладных деталей, пробок и т.д.;

Плотность стыков и сопряжений элементов опалубки с доборами по месту, с ранее уложенным бетоном или подготовкой.

Прогиб собранной опалубки не должен превышать для вертикальных поверхностей - 1/400

для перекрытий - 1/ 500

Во время бетонирования периодически (1-2 раза в час) производится внешний осмотр опалубки и в случае деформации отдельных элементов инвентарной опалубки, раскрытия щелей или деформации доборов производится установка дополнительных креплений исправление деформировавшихся мест. Все исправления, связанные с нарушением структуры уложенной в опалубку бетонной смеси, допускаются не позднее 1-2 часов после укладки смеси.

Минимальная прочность бетона, при распалубке монолитных незагруженных конструкций, должна быть:

Для вертикальных поверхностей - 0,2 - 0,3 МПа

Для горизонтальных и наклонных поверхностей при пролете до 6 м - 70 % проектной

Для горизонтальных и наклонных поверхностей при пролете свыше 6 м - 80 % проектной прочности.

При установке промежуточных опор в пролете перекрытия при частичном или последовательном удалении опалубки прочность бетона может быть снижена. В этом случае прочность бетона, свободный пролет перекрытия, число, место и способ установки опор определяется ППР и согласовывается с проектной организацией. Снятие опалубки следует производить после предварительного отрыва ее от бетона.

Поверхности опалубки, соприкасающиеся с бетоном, должны быть смазаны.

Демонтированная опалубка должна быть очищена, рассортирована по элементам и сложена в штабеля. Инвентарные крепежные детали сдаются мастеру по счету.

3.2.6 арматурные работы

Арматуру на строительную площадку перевозят автомобильным транспортом. Погрузочно-разгрузочные работы и транспортирование должны обеспечивать полную сохранность арматурных элементов и соединений стержней. Арматура поставляется комплектно на каждый конструктивный элемент и складируется на приобъектном складе или сборочно-комплектовочном участке. Доставленную арматуру осматривают, проверяют наличие бирок, где должны быть указаны марка и количество однотипных элементов, а также документов, в которых изготовитель гарантирует соответствие изделий и соединений заказу.

На приобъектном складе при необходимости производят укрупнительную сборку арматурных элементов и разметку (краской) строповочных мест. К месту монтажа арматурные элементы должны доставляться транспортными средствами в объеме на всю конструкцию или по частям согласно требованиям проекта производства арматурных работ.

Армирование конструкций отдельными стержнями осуществляют, учитывая пространственное положение арматуры в конструкции (плиты и т. д.). Почти во всех вариантах монтаж арматуры начинается с установки рабочих стержней.

Армирование плит, днищ и других подобных конструкций начинают с разметки мелом на основании положения продольных и поперечных стержней. Затем раскладывают стержни и соединяют их между собой. Готовую сетку поднимают на подкладки для обеспечения защитного слоя. При двойном армировании вторую сетку собирают аналогично нижней.

Армирование конструкций сетками и плоскими каркасами осуществляют, используя краны, которые обеспечивают подачу пакетов арматуры непосредственно к конструкции, а при массе элементов более 100 кг - укладку их в проектное положение. Плоские арматурные каркасы устанавливаются в опалубку и соединяются между собой распределительной арматурой. Рулонные или плоские сетки устанавливают в опалубку и закрепляют в проектное положение. Стыки сеток в основном выполняются внахлестку. В направлении рабочих стержней нахлест сеток из гладких круглых стержней составляет l250 мм с расположением в зоне стыка не менее двух поперечных стержней. В сетках из стержней периодического профиля наличие поперечных стержней в зоне стыка необязательно, но длина нахлеста равна l+5 диаметров рабочих стержней. В направлении распределительных стержней сетки могут укладываться либо без нахлеста, либо внахлест или с установкой дополнительной сетки, перекрывающей место соединения основных сеток.

Армирование конструкций пространственными каркасами и армоблоками производится путем их укладки в полностью или частично установленную опалубку. Предварительно выправляют и выверяют по проекту арматурные выпуски основания и наносят разбивочные оси. Затем краном с помощью стропов или траверс поднимают армоэлементы, устанавливают их в проектное положение по заранее выполненной разметке, выверяют и временно закрепляют растяжками. После этого подгоняют и соединяют арматурные выпуски и освобождают стропы крана.

При армировании конструкций необходимо обеспечивать требуемую толщину защитного слоя. В качестве его фиксаторов используются прямоугольные плитки из бетона или раствора, арматурные упоры, подставки, удлиненные поперечные (горизонтальные и вертикальные) стержни и др. Основное требование, предъявляемое к фиксаторам, - сохранить проектное положение арматуры в опалубке при укладке и уплотнении бетонной смеси.

После установки арматуры производят ее приемку, которая включает визуальный осмотр, инструментальную проверку размеров и установление их соответствия проекту. Сварные стыки и швы проверяют визуально и выборочными испытаниями. Приемка оформляется актом на скрытые работы.

3.2.7 бетонирование конструкций

Процесс укладки бетонной смеси включает следующие операции: подготовку основания, подачу бетонной смеси в бетонируемую конструкцию, распределение (разравнивание) ее и уплотнение.

Порядок укладки бетонной смеси зависит от вида конструкции, ее размеров, формы и места расположения. До начала бетонирования должны быть определены: способы подачи, распределения, и уплотнения бетонной смеси; состав бетонной смеси и показатель ее консистенции; толщина, направление и продолжительность укладывания слоев.

Перед укладкой бетонной смеси опалубку следует очистить от мусора и грязи, а имеющиеся щели заделать. Поверхность инвентарной опалубки, прилегающей к бетону, надо покрыть смазкой, которая не должна ухудшать качество бетона и оставлять следы на поверхности железобетонных конструкций. Внутреннюю поверхность бетонной, железобетонной и армоцементной несъемной (конструктивной) опалубки рекомендуется смачивать для улучшения условий твердения бетона в контактном слое.

Бетонную смесь под фундаменты укладывают на основание, которое должно быть подготовлено: естественное или искусственное грунтовое основание должно сохранять физико-механические свойства, предусмотренные проектом; со скального основания удаляют все продукты разрушения, трещины заделывают раствором или бетоном; при бетонных основаниях и рабочих швах горизонтальные и наклонные поверхности очищают от цементной пленки; во избежание повреждения поверхности бетона очистку рекомендуется производить металлическими щетками - сразу после окончания схватывания цемента, водяной или воздушными струями при прочности бетона 0,2- 0,3 МПа, механической металлической щеткой - при 1,5-2,5МПа и гидропескоструйной установкой или механической шарошкой - при 5-10 МПа и выше.

Во всех случаях основание должно быть очищено от мусора, грязи, битума, масел, а бетонное - промыто и оставшаяся на поверхности вода удалена.

До начала укладки бетонной смеси особенно тщательно проверяют правильность установки арматуры, наличие бетонных подкладок и других приспособлений, обеспечивающих заданную толщину защитного слоя бетона. По опалубке для прохода рабочих укладывают узкие дощатые щиты на подставках. Исходя из условия расположения проходов над арматурой, высоту подставок принимают больше толщины слоя бетона. Результаты осмотра и исправления, обнаруженных дефектов в опалубке и арматуре должны быть внесены в журнал бетонных и железобетонных работ, который необходимо вести с момента их начала до окончания.

По мере подачи в опалубку бетонную смесь распределяют, как правило, горизонтальными слоями одинаковой толщины, укладываемыми в одном направлении. Толщина горизонтальных слоев в основном определяется в зависимости от средств уплотнения.

В случае уплотнения бетонной смеси поверхностными вибраторами толщина слоя не должна превышать в конструкциях неармированных и с одиночной арматурой 250 мм, а в конструкциях с двойной арматурой - 120 мм. При уплотнении наружными вибраторами толщина слоя бетонной смеси определяется опытным путем в зависимости от конкретных условий.

Перекидывать бетонную смесь для равномерного распределения разрешается лишь в исключительных случаях во избежание ее расслоения, двойная перекидка не допускается.

Перекрытие предыдущего слоя бетонной смеси последующим должно быть выполнено до начала схватывания цемента в предыдущем слое.

Оптимизация процесса уплотнения бетонной смеси в значительной мере предопределяет качество монолитных конструкций и интенсивность бетонных работ. Наиболее универсальным и эффективным способом ускорения укладки и уплотнения смеси, повышения однородности бетона на строительных площадках является вибрирование.

Бетонная смесь в рыхлом, неуплотненном состоянии содержит много воздуха. В жестких смесях объем его достигает 40-45 %, в пластичных он снижается до 10-15%. Уложенная в опалубку рыхлая смесь до вибрации находится в состоянии, при котором силы тяжести уравновешены силами внутреннего трения и силами трения смеси об опалубку, арматуру и пр. Уплотнение заключается в разжижении бетонной смеси, плотной укладке ее в опалубку и удалении воздуха для получения материала с морозостойкой, водонепроницаемой и прочной структурой.

Частицы бетонной смеси под действием вибратора совершают вынужденные колебания. Энергия вибратора расходуется на преодоление сил трения и сцепления между частицами, на разрушение структуры цементного теста. Освобожденная от сил сцепления и сухого трения смесь ведет себя как тяжелая жидкость и начинает течь, заполняя опалубку. При этом частицы занимают наиболее устойчивое положение, а под воздействием давления из смеси удаляется воздух. В результате создается более плотная и однородная структура бетона.

Уплотняют бетонную смесь путем вертикального или наклонного погружения вибронаконечника в уплотняемый слой с частичным заглублением (на 5-10 см) в ранее уложенный и еще не схватившийся слой бетона. Длительность нахождения вибратора на одной позиции должна быть такой, чтобы при данной консистенции бетонной смеси и толщине прорабатываемого слоя было достигнуто достаточное ее уплотнение. Чем меньше подвижность смеси и выше ее жесткость, тем больше длительность вибрирования. Если время вибрирования меньше требуемого, то смесь недостаточно уплотнится, если больше, она может расслоиться.

Опытный бетонщик судит об окончании уплотнения смеси по высоте звука вибратора. При погружении его в смесь частота колебаний сначала понижается, затем восстанавливается; частота звука становится постоянной при прекращении выделения воздуха из смеси. Основные признаки достаточного уплотнения: прекращение оседания бетонной смеси, появление цементного молока на ее поверхности и отсутствие воздушных пузырьков.

Закончив уплотнение бетона на одной позиции, вибратор переставляют на следующую. Расстояние между последовательными позициями не должно превышать полуторного радиуса действия вибратора. Радиусом действия называют расстояние от вибратора до того места в бетонной смеси, где еще заметно его уплотняющее действие. Шаг перестановки глубинных вибраторов зависит от их характеристик - параметров вибрирования, размеров активной поверхности корпуса, массы вибратора и т. д.

Рабочие швы образуются вследствие перерывов в бетонировании. Их можно устраивать в местах, где стыки старого и нового бетона не будут отрицательно влиять на прочность конструкции. При бетонировании колонн рабочие швы оставляют на уровне верха фундамента, низа прогонов, балок или подкрановых консолей, низа капителей колонн безбалочных перекрытий, в рамных конструкциях - верха вута между стойками и ригелями рам.

Бетонирование балок и плит ведется одновременно. Если же балка имеет большое сечение и бетонировать ее одновременно с плитой невозможно, то балку бетонируют отдельно. В этом случае бетон не доводят на 20-30 мм до уровня нижней грани плиты, а если плита имеет вут, то до начала вута. В процессе бетонирования отдельных балок не допускается устраивать рабочий шов в пределах средней трети пролета балок.

При перерывах в бетонировании балок и плит стык должен быть вертикальным. Для устройства стыка закладывают рейку или доску на всю толщину плиты или высоты балки. В доске или рейке оставляют прорези для арматуры. Место стыка старого бетона с новым при укладке нового тщательно очищают от мусора, пыли и образовавшейся цементной пленки.

Стык обязательно промывают, а цементную пленку счищают металлической щеткой. Поверхность стыка для лучшего сцепления с новым слоем бетона должна быть неровной; с этой целью на нем делают насечку. Очищенную поверхность стыка перед началом бетонирования покрывают цементным раствором такого же состава, что и в укладываемой бетонной смеси.

Кроме рабочих швов, являющихся элементом технологического процесса бетонирования, устраиваются так называемые температурные и деформационные (осадочные) швы. Температурные швы дают возможность железобетонным конструкциям изменять свою длину в зависимости от изменения температуры, и деформационные осадочные швы обеспечивают свободную осадку частей здания относительно друг друга. Температурный шов делит по высоте всю надземную часть здания или сооружения, деформационный - все здание вместе с фундаментом. Расположение температурных и деформационных швов указывается в рабочих чертежах.

Для устройства слоев с применением виброреек или поверхностных вибраторов для уплотнения бетона в качестве опалубки, ограждающей бетонируемую полосу, могут использоваться инвентарные щиты или доски толщиной 50 мм. Опалубку устанавливают по нивелиру так, чтобы верхняя грань ее находилась на уровне поверхности бетонируемой конструкции.

Перед бетонированием для образования деформационных швов расширения по длине плиты закладывают заранее заготовленные деревянные прокладки с металлическими штырями и закрепляют их на основании. Для образования швов сжатия и продольных швов перпендикулярно швам устанавливаются (погружаются в свежеуложенный бетон) штыри на металлических шпильках. В стесненных условиях бетонную смесь укладывают полосами на половину ширины виброрейки.

Укладку бетонной смеси в подстилающий слой пола производят полосами шириной от 3 до 4м, которые бетонируют через одну. Промежуточные полосы бетонируют после затвердевания бетона смежных полос.

Укладку бетонной смеси в плиты производят по маячным рейкам, которые устанавливают рядами через 2-2,5 м и прибивают к бобышкам на опалубке. После снятия реек и бобышек оставшиеся в плите углубления заполняют бетонной смесью и уплотняют.

3.2.8 заполнение проемов

Заполнение оконных и дверных проемов выполняет бригада плотников, а витражи бригада монтажников.

Состав работ:

При установке оконных стеклопакетов вручную:

Расчистка основания проема.

Установка блока с проверкой правильности установки по отвесу и уровню.

Заклинивание установленного блока.

Крепление с наружной стороны обналички.

Заделка щелей строительной пеной.

При установке дверных коробок:

1. Расчистка основания проема.

2. Установка блока с проверкой правильности установки по отвесу и уровню с учетом верха полового покрытия.

3. Заклинивание установленного блока

Крепление коробки блока к стене скобами.

При установке витражей с использованием монтажного крана:

1. Крепление металлического фахверка.

Установка витража консольно - вилочной траверсой оборудованной вакуумными присосками с проверкой правильности установки по отвесу и уровню.

Закрепление витража с помощью крепежных элементов в проектном положении.

Заделка вертикальных и горизонтальных, внутренних и наружных стыков.

3.2.9 отделочные работы

Отделочные работы выполняют на завершающем этапе строительства. Их назначение - придать зданию законченный вид, отвечающий заданным эстетическим требованиям. К отделочным процессам относят оштукатуривание, облицовку, малярные процессы, декоративную отделку.

а) Оштукатуривание.

Состав работ:

. Подготовка поверхностей.

. Нанесение штукатурного раствора.

Перед началом оштукатуривания проверить качество поверхности и при необходимости выровнять ее для уменьшения толщины намета. Наметить требуемую толщину раствора.

Штукатурный раствор наносить на поверхность механизированным способом. Для предотвращения сползания и растекания первого слоя перед началом оштукатуривания поверхность увлажнить.

При нанесении грунта каждый его слой разровнять и уплотнить. Штукатурные слои наносить после начала затвердевания раствора в предыдущем слое. Нанесение штукатурного намета на поверхность осуществлять при помощи форсунки.

Подготовку и подачу раствора к рабочему месту производить с помощью штукатурной станции СО-126. На этажи к рабочему месту раствор подавать по кольцевому трубопроводу с помощью растворонасоса.

б) Окраска масляной краской.

Состав работ:

Подготовка поверхности под окраску.

Огрунтовка.

Подмазка.

Шлифование.

Окраска поверхностей.

Малярные работы выполнять после окончания всех строительных, монтажных работ.

До начала малярных работ произвести остекление. Малярную отделку внутри помещения выполнять при температуре не ниже 100С и относительной влажности 70%.

Огрунтовку под окраску выполнять 3 раза при помощи распылителей.

Подмазку осуществлять механизированным способом с заглаживанием и снятием излишков пасты на толщину 1-3мм.

Шлифование производить электрошлифовальной машинкой. Шлифовку выполнять участками площадью 1-1,2м2

Окраску поверхностей производить механизированным способом.

в) Облицовочные работы.

Допускается выполнять при температуре воздуха внутри помещений не менее 10°С, влажности поверхности не более 8% (при облицовке на мастиках и клеях), воздуха не более 70%. Облицовываемые поверхности должны быть чистыми, ровными, шероховатыми, жесткими. Не должны иметь швов, трещин, отклонений по вертикали более 3 мм на 1м высоты, неровностей, жирных пятен.

На облицовываемых поверхностях размечают: оси для установки опорных марок и маяков; оси диагональных и фризовых рядов, верхние уровни горизонтальных рядов, величины и направление швов. Допускается вместо маяков натягивание вертикальных и горизонтальных причалок.

Первый (нижний) ряд плиток, являющийся маячным, укладывают от центра в стороны с заменой крайних маячных плиток на постоянные с точным соблюдением места швов и их толщины. Второй и последующий ряды приклеивают после установки пары крайних маячных плиток с проверкой их вертикальности по верхнему маяку и натяжением горизонтального шнура-причалки для выравнивания промежуточных плиток при их укладке, двигаясь от одного угла к другому и соблюдая вертикальность швов.

При облицовке поверхностей плитками установку производят по выровненным и очищенным поверхностям на казеиновых мастиках и гипсовых растворах с помощью опорно-маячных марок. Опорно-маячные марки выполняют в виде лепешек диаметром 80 мм из расчета не менее двух на одну плиту, они служат опорой для приклеивания плит, обеспечивая их вертикальность. Крепежные марки выполняют в виде полос шириной 70-80 мм в количестве не менее двух полос на одну плиту.

3.2.10 кровельные работы

Работы по устройству кровли вести в соответствии с требованиями

СНиП 3.04.01-87 “Изоляционные и отделочные покрытия”.

Так как в состав кровельных работ входят несколько операций, производство работ по устройству кровельных покрытий целесообразно предусматривать поточно-расчлененным методом с минимальным разрывами во времени между последовательными операциями. Площади покрытия разбивают на захватки (при необходимости) и участки, ограниченные линиям водоразделов. Объемы работ устанавливают с таким расчетом, чтобы в течение смен можно было закончить работы на участке между водоразделами.

В технологической карте должны быть отражены способы подачи материал на кровлю (по вертикали) и транспортирование их по горизонтали на покрытии при максимальном применении средств комплексной механизации.

Кровельные работы проводят преимущественно в теплое время года.

3.2.11 указания по производству работ в зимнее время

Предохранение грунта от промерзания осуществляют рыхлением поверхностных слоев, укрытием поверхности различными утеплителями, пропиткой грунта солевыми растворами.

3.2.12 технология бетонирования в зимних условиях

Искусственный прогрев и нагрев бетона. Сущность метода искусственного прогрева и нагрева заключается в повышении температуры уложенного бетона до максимально допустимой и поддержании ее в течение времени, за которое бетон набирает критическую или заданную прочность.

Физическая сущность электропрогрева (электродного прогрева) идентична способу электроразогрева бетонной смеси, т. е. используется теплота, выделяемая в уложенном бетоне при пропуске через него электрического тока.

Образующаяся теплота расходуется на нагрев бетона и опалубки до заданной температуры и возмещение теплопотерь в окружающую среду, происходящих в процессе выдерживания. Температура бетона при электропрогреве определяется величиной выделяемой в бетоне электрической мощности, которая должна назначаться в зависимости от выбранного режима термообработки и величины теплопотерь, имеющих место при электропрогреве на морозе.

Мощность, требуемая для разогрева конструкции с заданной скоростью, складывается из мощности на разогрев бетона, на разогрев опалубки и для возмещения теплопотерь.

Для подведения электрической энергии к бетону используют различные электроды: пластинчатые, полосовые, стержневые и струнные.

К конструкциям электродов и схемам их размещения предъявляются следующие основные требования: мощность, выделяемая в бетоне при электропрогреве, должна соответствовать мощности, требуемой по тепловому расчету;

· электрическое и, следовательно, температурное поля должны быть по возможности равномерными;

· электроды следует располагать по возможности снаружи прогреваемой конструкции для обеспечения минимального расхода металла;

· установку электродов и присоединение к ним проводов необходимо производить до начала укладки бетонной смеси (при использовании наружных электродов).

В наибольшей степени удовлетворяют изложенным требованиям пластинчатые электроды.

Пластинчатые электроды принадлежат к разряду поверхностных и представляют собой пластины из кровельного железа или стали, нашиваемые на внутреннюю, примыкающую к бетону поверхность опалубки и подключаемые к разноименным фазам питающей сети . В результате токообмена между противолежащими электродами весь объем конструкции нагревается. С помощью пластинчатых электродов прогревают слабоармированные конструкции правильной формы небольших размеров (колонны, балки, стены и др.).

.2.13 устройство защитных покрытий в зимних условиях

Устройство рулонных кровель, как правило, должно производиться при положительной температуре. В зимнее время работы разрешается проводить только при температуре не ниже -20°С. При этом рулонную кровлю выполняют только из одного слоя. С наступлением теплых дней кровлю осматривают, при необходимости ремонтируют, после чего дополняют до проектной толщины. Наклеиваемый слой рулонного материала должен быть разогрет, а наклеивать следует на подогретое сухое огрунтованное основание. Без ограничения температуры выполняют кровельные работы из наплавляемых рулонных материалов, но с более строгим контролем качества работ.

Гидроизоляцию при температуре воздуха ниже 5°С устраивают с соблюдением ряда правил, в числе которых: подогрев изолируемой поверхности; использование гидроизоляционных материалов с более высокой, чем при обычных условиях, температурой; транспортирование и хранение материалов в утепленной таре; холодные мастики, пасты, растворы должны быть с добавкам и, понижающими температуру их замерзания.

Окрасочную гидроизоляцию с применением горячих битумных мастик выполняют при температуре не ниже -20°С. При использовании холодных мастик содержание битума в них увеличивают на 3...5%. При применении полимерных связующих (эпоксидные и фурановые мастики) окрасочную гидроизоляцию наносят в тепляках с температурой не ниже 5°С.

Штукатурная гидроизоляция на цементно-песчаных растворах выполняется при температуре не ниже 5°С и с более продолжительной выдержкой.

Холодную асфальтовую гидроизоляцию можно выполнять при температуре до -20°С с добавлением противоморозных добавок. Оклеечную изоляцию с применением рулонных материалов на битумной основе производят при температуре до -20°С с обязательным суточным прогревом рулонного материала при температуре не ниже 15°С и последующей подачей к месту использования небольшими количествами в теплой таре.

Нанесенную полимерную пленку защищают засыпкой из сухого или талого песка с осторожно проводимым уплотнением.

При выполнении гидроизоляционных работ в зимнее время необходимо повышенное внимание к соблюдению всех технологических приемов работы.

Теплоизоляцию устраивают в условиях, исключающих увлажнение изолируемой поверхности и теплоизоляционного материала. Кроме того, необходимо исключить попадание снега под изоляцию, в теплоизоляцию и под защитный слой. Теплоизоляцию наносят на очищенную от льда и снега, хорошо подготовленную, покрытую гидроизоляцией поверхность. Мастичную и литую теплоизоляцию наносят только на теплую поверхность при температуре не ниже +5°С. Работу производят в тепляках.

Обволакивающую и штучную теплоизоляцию наносят только на поверхность с положительной температурой.

При температуре -20°С и ниже работы, как правило, не производят.

Антикоррозионное покрытие, как правило, выполняют при положительной температуре. Это в первую очередь касается защиты гидрофобизацией. Защиту окраской производят в соответствии с рекомендациями по окраске поверхностей в зимних условиях. Пропитку и гуммизацию осуществляют только при положительной температуре. При нанесении покрытия металлизацией необходимо предохранять поверхность от быстрого охлаждения.

3.2.14 Технология устройства отделочных покрытий в экстремальных климатических условиях

Оштукатуривание внутренних поверхностей выполняют при температуре в помещении не ниже 10°С. При этом температура раствора в момент нанесения не должна быть ниже 8°С. Поэтому растворопроводы, размещаемые на открытом воздухе, должны быть утеплены или раствор должен подогреваться (в самом растворопроводе или перед нанесением на отделываемую поверхность). Оштукатуривание стен, выложенных из камня или кирпича способом замораживания, разрешается только после оттаивания кладки со стороны оштукатуриваемой поверхности на глубину не менее половины толщины стены. Участки поверхности, подверженные интенсивному охлаждению (оконные откосы, ниши и т. п.), в процессе и после оштукатуривания целесообразно обогревать (например, инфракрасными лучами, электронагревателями и т. п.). Кирпичные конструкции в момент оштукатуривания должны иметь влажность не более 8%. С целью обеспечения оптимальных условий штукатурные работы целесообразно выполнять в помещениях, где действуют системы центрального отопления. Если отопление не функционирует, то обогрев следует осуществлять различными нагревательными приборами (электрокалориферами, тепловентиляционными установками, установками инфракрасного излучения и т. п.).

Оштукатуривание наружных поверхностей зданий и сооружений допускается обычными растворами при температуре не ниже 5°С. При более низкой температуре наружную штукатурку выполняют следующими растворами: 1) с молотой известью-кипелкой, которая при гидратации повышает температуру раствора, обеспечивает его быстрое схватывание и твердение (через 20… 30 мин). В этом случае при толщине штукатурного слоя до 25 мм его наносят в один прием;

) с противоморозными добавками. При выборе противоморозных добавок необходимо иметь в виду, что введение добавок не должно вызывать значительного снижения прочности штукатурки и образования высолов на ее поверхности. Исходя из этого, наиболее целесообразно использовать поташ и нитрит натрия. Количество добавки устанавливают в зависимости от температуры окружающей среды и особенностей вяжущего. Оштукатуривание раствором с добавками можно осуществлять вручную или механизированным способом. Все слои штукатурки, выполняемой на морозе, наносят в течение одной смены.

При затирке поверхность смачивают водой, содержащей те же химические добавки, которые были использованы при изготовлении штукатурного раствора. Места стыкования штукатурки обрабатывают цементным молоком, затворенным на подогретой воде с химической добавкой. Температура цементного молока должна быть 25… 30°С.

Внутреннюю облицовку помещений в зимних условиях осуществляют при температуре воздуха у наружной стены не менее 10°С, а облицовываемая поверхность должна иметь температуру не ниже 5°С. Применяемые для крепления облицовочного материала растворы, клеи, мастики должны иметь температуру не менее 15°С. После окончания облицовочных работ необходимо в помещении поддерживать в течение 15 сут температуру не ниже 10°С путем постоянного или временного включения отопления, обогревом помещения калориферами, электрическими нагревательными приборами и т. п. Особое внимание следует обращать на обеспечение заданной влажности облицовываемых поверхностей. При необходимости их просушку осуществляют воздухонагревателями, установками инфракрасного излучения, электронагревательным оборудованием.

Вследствие увеличения хрупкости облицовочных материалов при отрицательных температурах необходимо предохранять их от сильных ударов, перегибов и других механических воздействий при транспортировании и хранении.

Отделка поверхностей малярными растворами и оклейка рулонными материалами при отрицательных температурах окружающей среды должна осуществляться в утепленных и отапливаемых помещениях при температуре, близкой к нормальной, по прогретым сухим поверхностям. Температура наиболее охлажденных поверхностей, подлежащих отделке, должна быть не ниже 8°С. Влажность штукатурки не должна превышать 8%, а деревянных поверхностей -12%. Относительная влажность воздуха в помещениях должна быть не выше 70%.

Малярные растворы подают на рабочее место и используют подогретыми до 15°С. Окрашенные поверхности внутри помещений не должны подвергаться резким колебаниям температуры, являющимся причиной повреждения окрашенных поверхностей выпадающим конденсатом. В свежеокрашенных помещениях положительная температура должна сохраняться не менее 3 сут.

Для окраски наружных поверхностей в зимних условиях используют малярные составы, приготовленные на синтетических смолах и летучих растворителях типа перхлорвиниловых, кремнийорганических и т. п. Перед нанесением окрасочного слоя необходимо поверхность очистить от наледи и инея путем обдувки ее, например, горячим сжатым воздухом. Краску перед нанесением разбавляют до рабочей консистенции, а в процессе работы систематически перемешивают. Второй слой краски наносят на следующий день после нанесения первого. Однако не рекомендуется наносить краску толстым слоем и осуществлять окраску при снегопадах.

3.2.15 техника безопасности при производстве работ

При разработке строительного генерального плана объекта учтены:

ограждение территории строительства;

ограждение опасных зон действия монтажного крана;

освещение строительной площадки и рабочих мест в тёмное время су- ток;

расстановка знаков безопасности и указателей;

противопожарные разрывы между инвентарными зданиями;

размещение пожарного инвентаря и оборудования. Данные мероприятия обеспечивают безопасное, безвредное ведение производства работ. При производстве работ соблюдать требования СНиП Ш-4-80* “Техника безопасности в строительстве”.

ОБЩИЕ УКАЗАНИЯ.

Организация строительной площадки, участков работ и рабочих мест должна обеспечивать безопасность труда работающих на всех этапах выполнения работ.

При производстве работ в указанных зонах следует осуществлять организационно-технические мероприятия, обеспечивающие безопасность работающих. Границы опасных зон вблизи движущихся частей и рабочих органов машин определяются расстоянием в пределах 5 м, если другие повышенные требования отсутствуют в паспорте или инструкции завода-изготовителя.

Пожарную безопасность на строительной площадке, участках работ и рабочих местах следует обеспечивать в соответствии с требованиями Правил пожарной безопасности при производстве строительно-монтажных работ ППБ-05-86.

Электробезопасность на строительной площадке, участках работ и рабочих местах должна обеспечиваться в соответствии с требованиями ГОСТ 12.1.013-78 ”Электробезопастность. Общие требования”.

При невозможности устройства этих ограждений работы на высоте следует выполнять с использованием предохранительных поясов по ГОСТ 12.4.089-86 ”Строительство. Пояса предохранительные. Общие технические условия” и канатов страховочных по ГОСТ 12.4.107-82 ”Строительство. Канаты страховочные. Общие технические условия”.

Подавать материалы, строительные конструкции и узлы оборудования на рабочие места необходимо в технологической последовательности, обеспечивающей безопасность работ. Складировать материалы и оборудование на рабочих местах следует так, чтобы они не создавали опасности при выполнении работ и не стесняли проходы.

Складирование материалов, конструкции и оборудования должно осуществляться в соответствии с требованиями стандартов или технических условий на материалы, изделия и оборудование.

Материалы (конструкции, оборудование) следует размещать на выровненных площадках, принимая меры против самопроизвольного смещения, просадки, осыпания и раскатывания складируемых материалов.

Прислонять (опирать) материалы и изделия к заборам и элементам временных и капитальных сооружений не допускается.

Пылевидные материалы надлежит хранить в закрытых емкостях, принимая меры против распыления в процессе погрузки и разгрузки. Загрузочные отверстия должны скрываться защитными решетками, а люки - затворами.

На рабочих местах, где применяются или приготовляются клеи, мастики, краски и другие материалы, выделяющие взрывоопасные или вредные вещества, не допускаются действия с использованием огня или вызывающие искрообразование. Эти рабочие места должны проветриваться.

Работающие в условиях запыленности должны быть обеспечены средствами защиты органов дыхания от поступления в них пыли и микроорганизмов (плесени, грибков, их пор и др.).

Руководители организации, производящей строительно-монтажные работы с применением машин, обязаны назначать инженерно-технических работников, ответственных за безопасное производство этих работ из числа лиц, прошедших проверку знаний правил и инструкций по безопасному производству работ с применением данных машин.

До начала работы с применением машин руководитель работ должен определить схему движения и место установки машин, места и способы зануления (заземления) машин, имеющих электропривод, указать способы взаимодействия и сигнализации машиниста (оператора) с рабочим-сигнальщиком, обслуживающим машину, определить (при необходимости) место нахождения сигнальщика, а также обеспечить надлежащее освещение рабочей зоны.

Место работы машин должно быть определено так, чтобы было обеспечено пространство, достаточное для обзора рабочей зоны и маневрирования. В случае, когда машинист или моторист, управляющий машиной, не имеет достаточную обзорность рабочего пространства или не видит рабочего (специально выделенного сигнальщика), подающего ему сигналы, между машинистом и сигнальщиком необходимо установить двустороннюю радиосвязь или телефонную связь. Использование промежуточных сигнальщиков для передачи сигналов машинисту не допускается. В зоне работы машины должны быть установлены знаки безопасности и предупредительные надписи.

Перемещение, установка и работа машин вблизи выемок (котлованов, траншей, канав и т.п.) с неукрепленными откосами разрешается только за пределами призмы обрушения грунта на расстоянии, установленном проектом производства работ.

Порядок разработки и испытаний технологической оснастки и средств защиты должен соблюдаться с учетом соответствующих нормативных документов.

Средства подмащивания должны иметь ровные рабочие настилы с зазором между досками не более 5 мм, а при расположении настила на высоте 1,3 ми более - ограждения и бортовые элементы. Соединение щитов настилов внахлестку допускается только по их длине, причем концы стыкуемых элементов должны быть расположены на опоре и перекрывать ее не менее чем на 0,2 м в каждую сторону.

Подъемные подмости должны быть испытаны на динамическую нагрузку, превышающую нормативную на 10%.

Подъемные подмости на время перерывов в работе должны быть опущены на землю. Переход с подъемных подмостей в здание или сооружение не допускается.

Грузовые крюки грузозахватных средств (стропов), применяемых при производстве строительно-монтажных работ, должны быть снабжены предохранительными замыкающими устройствами, предотвращающими самопроизвольное выпадение груза.

Места производства электросварочных и газопламенных работ на данном, а также на нижерасположенных ярусах (при отсутствии несгораемого защитного настила или настила, защищенного несгораемым материалом) должны быть освобождены от сгораемых материалов в радиусе не менее 5 м, а от взрывоопасных материалов и установок (в том числе газовых баллонов и газогенераторов) - на 10 м.

ЗЕМЛЯНЫЕ РАБОТЫ.

Грунт, извлеченный из котлована или траншеи, следует размещать на расстоянии не менее 0,5 м от бровки выемки.

Разрабатывать грунт в котлованах и траншеях "подкопом" не допускается.

Валуны и камни, а также отслоения грунта, обнаруженные на откосах, должны быть удалены.

Перед допуском рабочих в котлованы или траншеи глубиной более 1,3 м должна быть проверена устойчивость откосов или крепления стен.

Погрузка грунта на автосамосвалы должна производиться со стороны заднего или бокового борта.

ЭКСПЛУАТАЦИЯ ТЕХНИЧЕСКОЙ ОСНАСТКИ И ИНСТРУМЕНТА.

Строительно-монтажные работы должны выполняться с применением технологической оснастки (средств подмащивания, тары для бетонной смеси, раствора, сыпучих и штучных материалов, четырехветвевого стропа и приспособлений для выверки и временного закрепления конструкций), средств коллективной защиты и строительного ручного инструмента, определяемых составом нормокомплектов, а их эксплуатация - согласно эксплуатационным документам предприятий-изготовителей. Порядок разработки и испытаний технологической оснастки и средств защиты должен соблюдаться с учетом соответствующих нормативных документов.

Грузовые крюки грузозахватных средств (стропов), применяемых при производстве строительно-монтажных работ, должны быть снабжены предохранительными замыкающими устройствами, предотвращающими самопроизвольное выпадение груза.

Стропы и тара в процессе эксплуатации должны подвергаться техническому осмотру лицом, ответственным за их исправное состояние, в сроки, установленные требованиями Правил устройства и безопасной эксплуатации грузоподъемных кранов, утвержденных Госгортехнадзором РФ. А прочая технологическая оснастка - не реже чем через каждые 6 месяцев, если техническими условиями или инструкциями завода-изготовителя не предусмотрены другие сроки. Результаты осмотра необходимо регистрировать в журнале работ.

ЭЛЕКТРОСВАРОЧНЫЕ РАБОТЫ.

К производству электросварочных работ допускаются сварщики, прошедшие медицинское освидетельствование, обученные правилам техники безопасности и получившие удостоверение на право производства работ.

Сварочное оборудование, а так же свариваемые конструкции и изделия должны быть заземлены.

Запрещается производить электросварочные работы под открытым небом во время дождя, грозы или сильного снегопада. При скорости ветра более 15 м/сек сварочные работы на высоте запрещаются. При работе на высоте огарки электродов складываются в специальный ящик.

ОПАЛУБОЧНЫЕ РАБОТЫ И БЕТОНИРОВАНИЕ.

Опалубку, применяемую для возведения монолитных железобетонных конструкций, необходимо изготовлять и применять в соответствии с проектом производства работ, утвержденным в установленном порядке.

При установке элементов опалубки в несколько ярусов каждый последующий ярус следует устанавливать только после закрепления нижнего яруса.