Проект щелевой камеры для тепловлажной обработки ребристых плит перекрытий

Проект щелевой камеры для тепловлажной обработки ребристых плит перекрытий

СОДЕРЖАНИЕ

Введение

.          Технологическая часть

1.1      Характеристика готовой продукции и требования к ее качеству

.2        Технико-экономическое обоснование выбора тепловой установки и вида теплоносителя

1.3      Обоснование выбора режима тепловой обработки

.4        Расчет фонда рабочего времени

1.5      Выбор типоразмеров тепловых установок и расчет их количества

2.        Теплотехническая часть

.1        Расчет температуры прогрева изделий

.2        Расчет материального баланса щелевой камеры

.3        Расчет теплового баланса щелевой камеры

.4        Анализ теплового баланса

.          Технико-экономические показатели

4.        Контроль и автоматизация работы тепловой установки

5.        Техника безопасности

Список использованных источников

ВВЕДЕНИЕ

Одним из важнейших резервов увеличения производства железобетонных изделий является совершенствование процесса тепловой обработки, который, как известно, занимает 70-80% времени всего цикла их изготовления. Известно, так же, что тепловая обработка, как правило, в той или иной степени снижает показатели физико-механических свойств бетона по сравнению с достигаемыми при его твердении в условиях нормальной температуры во влажной среде, и снижает их в тем большей степени, чем интенсивнее режимы тепловой обработки. Это особенно заметно отражается на морозостойкости бетона. Качество и долговечность бетонных и железобетонных изделий и конструкции, прошедших тепловую обработку пропариванием, в значительной степени зависит от того, насколько в таких условиях удается сохранить ненарушенной структуру и достигнутую в процессе формования плотность бетона.

На заводах сборного железобетона применяются различные установки ускоренного твердения бетона. В условиях стендового и агрегатно-поточного способа производства применяют установки периодического действия - ямные камеры, кассеты, автоклавы, термоформы. При конвейерном способе производства используют установки непрерывного действия - туннельные или щелевые камеры различных типов, а также вертикальные камеры и пакетировщики. Повышение эффективности работы этих установок является важнейшим мероприятием по увеличению выпуска продукции.

Немаловажное значение имеет также сокращение удельных расходов тепла на тепловую обработку бетона. Большие удельные расходы тепла вызывают на многих предприятиях перебои в работе, особенно в зимнее время.

В качестве теплоносителей при тепловой обработке бетона применяются пар, электрическая энергия и продукты сгорания природного газа. [1]

1 технологическая часть

.1 Характеристика готовой продукции и требования к её качеству

Железобетонные ребристые плиты высотой 400 мм, изготовляют из тяжелого или легкого бетона и предназначаются для перекрытий производственных зданий промышленных предприятий и сооружений различного назначения с шагом несущих конструкций 6 м. Плиты применяют:

для отапливаемых зданий и сооружений;

для неотапливаемых зданий и сооружений и на открытом воздухе при расчетной температуре наружного воздуха (средней температуре воздуха наиболее холодной пятидневки района строительства согласно СНиП 2.01.01-82) до минус 40°С включительно;

в условиях систематического воздействия технологических температур до 50°С включительно;

при неагрессивной, слабо- и среднеагрессивной степенях воздействия газообразных сред на железобетонные конструкции;

для зданий и сооружений с расчетной сейсмичностью не более 9 баллов.

Плиты в зависимости от способа их опирания на ригели каркаса здания или сооружения подразделяют на два типа:

а) 1П - с опиранием на полки ригелей;

б) 2П - с опиранием на верх ригелей.

Технические требования.

Плиты следует изготовлять в соответствии с требованиями настоящего стандарта и технологической документации, утвержденной в установленном порядке, по рабочим чертежам.

Плиты должны удовлетворять требованиям по прочности, жесткости и трещиностойкости, установленным рабочими чертежами на эти плиты.

Плиты должны удовлетворять требованиям ГОСТ13015.0-83 "Конструкции и изделия бетонные и железобетонные сборные. Общие технические требования":

по показателям фактической прочности бетона (в проектном возрасте, передаточной и отпускной).

по морозостойкости бетона;

к маркам сталей для закладных изделий, в том числе для монтажных петель;

по отклонениям толщины защитного слоя бетона до арматуры;

по защите от коррозии;

по применению форм для изготовления плит.

Значение отпускной прочности бетона предварительно напряженных плит принимают равным значению нормируемой передаточной прочности, а плит с ненапрягаемой арматурой - равным 70% марки бетона по прочности на сжатие. Значение нормируемой передаточной прочности бетона предварительно напряженных плит в зависимости от марки бетона, вида и класса напрягаемой арматурной стали должно соответствовать указанному в рабочих чертежах на эти плиты. При поставке плит в холодный период года значение нормируемой отпускной прочности бетона может быть повышено, но не более 85% марки бетона по прочности на сжатие.

Качество материалов, применяемых для приготовления бетона, должно обеспечивать выполнение технических требований к бетону.

Для плит, эксплуатируемых при слабо- и среднеагрессивной степени воздействия газообразной среды, следует применять бетон, удовлетворяющий требованиям, установленным проектной документацией (согласно требованиям строительных норм и правил по проектированию защиты строительных конструкций от коррозии) и указанным в заказе на изготовление плит.

Требования к качеству поверхностей и внешнему виду плит по ГОСТ 13015.0-83 "Конструкции и изделия бетонные и железобетонные сборные. Общие технические требования". Категория бетонной поверхности плит должна соответствовать установленной проектной документацией на конкретное здание или сооружение и указанной в заказе на изготовление плит. [2]

В данной курсовой работе проектируется щелевая камера для ТВО плит типа 1П5 размером 5550х935 мм. Схема такой плиты показана на рисунке 1.1.

Рисунок 1.1 - Схема плиты 1П5 с разрезами

1.2 Технико-экономическое обоснование выбора тепловой установки и вида теплоносителя

Щелевые камеры для тепловой обработки являются одним из вариантов туннельных камер и отличаются тем, что изделия в них движутся в один ярус. Камера представляет собой горизонтальный тоннель, чаще всего располагаемый под полом цеха. Вагонетки с изделиями, поступая в камеру с одного конца, движутся по рельсовому пути внутри тоннеля и выходят из камеры с другого ее конца. Вагонетка, поступая в камеру, занимает определенную позицию (пост), на которой она находится какое-то время в зависимости от ритма подачи изделий в камеру.

Щелевые камеры дают большую технико-экономическую эффективность нежели многоярусные туннельные камеры, большие торцовые теплопотери которых приводят к удлинению цикла тепловой обработки и увеличению удельных расходов пара.

В качестве примера для щелевой камеры на рисунке 1.2 представлена схема пароснабжения камеры Краснопресненского завода ЖБК №1.

Рисунок 1.2 - Схема пароснабжения щелевой камеры

Пар является наиболее распространенным видом теплоносителя для тепловой обработки. Объясняется это тем, что технология изготовления железобетонных изделий с использование пара наиболее проста и универсальна. Пар, получаемый в ПКУ или от ТЭЦ, можно легко подать в самые различные установки ускоренного твердения бетона. Кроме того, пар можно использовать для нагрева воды, заполнителей бетона, отопления помещений. Пропаривание является недостаточно эффективным только для изделий большой толщины, изготовленных из легких бетонов низких марок и имеющих малый коэффициент теплопроводности. [1]

.3 Обоснование выбора режима теплой обработки

Тепловая обработка изделий включает следующие периоды:

- период предварительного выдерживания (от конца формования до начала подъема температуры) t0;

период подъема температуры t1;

период изотермического прогрева изделий t2;

период охлаждения изделий t3.

При выборе режима тепловой обработки необходимо исходить из требований обеспечения максимального сокращения продолжительности оборота установки, с одной стороны, и выполнения требований по качеству продукции - с другой. Оптимальные режимы тепловой обработки изделий зависят от способа подведения теплоты, применяемых цементов, требуемой прочности бетона, вида заполнителя, толщины изделия.

Пропаривание бетона значительно ускоряет физико-химические процессы твердения, что позволяет в короткий срок получить бетоны требуемой прочности. В то же время при пропаривании возникают деструктивные процессы, которые повышают пористость и понижают физико-механические свойства бетона. Структурные нарушения в бетоне могут возникать в периоды подъема и понижения температуры. Для их устранения необходимо применение предварительного выдерживания бетона, рациональных скоростей подъема и снижения температуры; использование горячих бетонных смесей, предварительно разогретых паром или электрическим током.

Режим тепловой обработки ребристых плит перекрытий из тяжелого бетона определяется при заданной толщине полки 55 мм, а также исходя из класса бетона В35. Для данного вида изделия назначается ТВО при температуре 80°С с режимом 8,5(3+3,5+2) часов. В связи с вводом суперпластификатора С-3 период предварительной выдержки следует увеличить до 4 часов. Графики режимов ТВО: типовой и усовершенствованный, - изображены на рисунке 1.3.

Рисунок 1.3 - График режима тепловой обработки: а - типовой, б - усовершенствованный

1.4 Расчет фонда рабочего времени

Расчет фонда рабочего времени

где  - число дней простоя на плановом ремонте, для конвейерной технологии составляет 14 дней;

 - количество рабочих суток равное 255 суток;

 - число смен в сутки, принимаем равным 3;

 - число рабочих часов в смену.

.

1.5 Выбор типоразмеров тепловых установок и расчет их количества

Щелевые камеры применяют при конвейерном способе производства железобетонных изделий. Они представляют собой проходной туннель длиной 40-60 м, по которому перемещаются вагонетки с изделиями. Вагонетки располагаются в один ярус. Стандартная длина щелевой камеры составляет 126,5 м. Такие камеры часто располагают под полом цеха или выносят в отдельную боковую пристройку параллельно формовочной линии.

Количество изделий, которые необходимо разместить в камере на период тепловой обработки nизд.т.о, шт, определяется по формуле (1.2)

, (1.2)

где  - годовая мощность цеха, м3 бетона;

 - годовой фонд рабочего времени, ч;

 - объем бетона в изделии, м3:

 - продолжительность тепловой обработки в соответствии с принятым режимом, ч.

;

масса изделия по ГОСТ 27215-87 «Плиты перекрытий железобетонные ребристые высотой 400мм»;

.

Расчетная длина камеры будет зависеть от количества вагонеток с изделиями, находящихся в камере, а также от длины одной вагонетки, определяется по формуле (1.3)

, (1.3)

где lваг - длина одной вагонетки, м;

nизд.ваг - количество изделий, размещаемых на одной вагонетке.

В соответствии с размером изделий выбираем вагонетку универсальной формы размером 6,06х2,52х0,4 м. Таким образом nизд.ваг= 2.

 м.

Количество щелевых камер в цехе определяется по формуле (1.4)

, (1.4)

где Lк - длина типовой камеры, м.

.

Принимаем 1 камеру.

Длина зоны прогрева вычисляется по формуле (1.5) пропорционально продолжительности прогрева изделий:

. (1.5)

 м.

Аналогично для длины зоны изотермии:

м.

Ширина щелевой камеры зависит от ширины формы-вагонетки с учетом зазоров между ограждением камеры и вагонеткой - по 0,25м с двух сторон:

м.

Высота камеры определяется в зависимости от высоты вагонетки, числа ярусов камеры (для щелевой камеры nяр=1) и зазоров между ними:

м.

2 ТЕПЛОТЕХНИЧЕСКАЯ ЧАСТЬ

.1 Расчет температуры прогрева изделий

Расчет средних температур изделия по периодам тепловой обработки

При нагревании (охлаждении) изделий имеет место нестационарный режим теплообмена, который характеризуется изменением температуры точек тела во времени.

Для расчета теплопередачи при нестационарном потоке тепла используются критерии Фурье и Био. Критерий Фурье, определяемый по формуле (2.1), характеризует скорость изменения температуры тела при нестационарном режиме нагревания или охлаждения.

, (2.1)

где  - продолжительность нагрева (охлаждения), ч;

R - определяющий размер изделия, м;

а - коэффициент температуропроводности бетона,

м2/ч, принимаем равным 0,0028.

Определяющий размер изделия принимается равным половине толщины изделия (двусторонний прогрев). По ГОСТ толщина полки плиты 50мм, следовательно R=0,025 м.

.

Критерий Био, связывающий внешние условия теплообмена  с теплопроводностью бетона  и его характерным для теплообмена размером R, определяется по формуле (2.2)

. (2.2)

.

Для расчета температуры материала в точке х используется критериальное выражение безразмерной температуры

, (2.3)

где  - безразмерная температура в точке х;

- температура среды и начальная температура тела, 0С.

Критериальное уравнение нестационарного теплообмена для расчета безразмерной температуры можно представить выражением (2.4)

. (2.4)

Для удобства пользования эта математическая зависимость представлена графически на рисунке 2.1.

Температура центра изделия определяется по формуле (2.5)

 (2.5)

где - температура изотермического прогрева, 0С;

- начальная температура изделия, 0С.

Аналогично по формуле (2.6) определяется температура поверхности изделия

 (2.6)

Средняя температура изделия в конце периода нагревания вычисляется по формуле (2.7)

. (2.7)

Так как по графику , следовательно

.

тепловой установка щелевой камера

С учетом температуры t2’определяется расход тепла на прогрев бетона в период .

б)

Рисунок 2.1 - Графики для определения температуры бетона на стадии прогрева: а - на поверхности изделия, б - в центре изделия

Расчет температурных полей изделий

Расчет передачи теплоты при нестационарном потоке теплоносителя позволяет определить время и скорость прогрева изделий. Это очень важно, так как при тепловой обработке в изделиях возникают температурные поля, приводящие к температурным напряжениям. Если последние окажутся недопустимо большими, возникнут температурные трещины, снижающие качество изделий или приводящие к браку.

Расчет температурных полей изделия производится с интервалом 0,5-1 ч, то есть последовательно задается время прогрева  - 0,5 ч; 1 ч; 1,5 ч и т.п. Температура среды  в камере для каждого выбранного момента времени  определяется по формуле (2.8)

. (2.8)

Расчет температур поверхности  и центра  изделий в период прогрева проводится по методике, изложенной в пункте 2.1.1. Результаты расчета заносятся в таблицу 2.1.

;

;

;

.

;

.

Таблица 2.1 - Расчет температурных полей в бетоне

Так как qп2 и qц2 согласно графика равны 0, следовательно tп2 и tц2 будут равны температуре среды в данный период нагрева изделия tс2. Таким образом, вследствие того, что изделие тонкостенное, прогрев после 1 часа идет равномерно, напряжений не наблюдается.

2.2 Расчет материального баланса щелевой камеры

В конвейерной технологии производства сборного железобетона изделия проходят тепловлажностную обработку в камерах непрерывного действия. Камеры по длине разделены на три зоны: нагрева, изотермической выдержки и охлаждения. Изделия в таких камерах проходят тепловую обработку, последовательно перемещаясь друг за другом через все зоны. Теплотехнический расчет таких камер выполняется по отдельным периодам, в расчете на часовую производительность линии по бетону , м3/ч, которая определяется по формуле

. (2.9)

 м3/ч.

Приход материалов: цемента, воды, заполнителей, металла арматуры и форм, кг, - определяется по формулам (2.10-2.14). При этом учитывается расход материалов в кг/м3 бетона.

; (2.10)

; (2.11)

; (2.12)

; (2.13)

, (2.14)

где М - коэффициент массоемкости форм-вагонеток, равный 1,8.

 кг;

 кг;

 кг;

 кг;

 кг.

При расчете расхода материалов вычисляется масса воды, испарившейся в период изотермического прогрева, и масса воды, оставшейся в изделиях, по формулам (2.15-2.16).

; (2.15)

 (2.16)

 кг;

 кг.

2.3 Расчет теплового баланса щелевой камеры

Теплотехнический расчет установок непрерывного действия выполняют отдельно для периодов подогрева и изотермического прогрева, поскольку часовой расход тепла для прогрева изделий значительно превышает расход тепла во время изотермического прогрева.

Период нагревания

Приход тепла включает следующие статьи:

, (2.17)

где сс - теплоемкость сухой части, принимается равной 0,84 кДж/(кг×К);

 кДж/ч;

тепло воды затворения

, (2.18)

где св - теплоемкость воды, равная 4,19 кДж/(кг×К);

 кДж/ч;

тепло арматуры и закладных деталей

, (2.19)

где сст - теплоемкость арматурной стали, принимаю равной 0,46 кДж/(кг×К);

 кДж/ч;

тепло стальных форм-вагонеток

; (2.20)

 кДж/ч;

тепло экзотермии цемента

, (2.21)

где  - тепло экзотермии цемента данной марки за 28 суток твердения, кДж/кг, для М500 принимаю равным 500;

 - средняя температура бетона в период нагревания, оС, определяемая как

;

кДж/ч;

тепло насыщенного пара

, (2.22)

где - часовой расход пара, поступившего в камеру за период подогрева, кг;

 - удельная энтальпия пара при давлении 0,1 МПа, равная 2680 кДж/кг;

 кДж/ч.

Суммарный приход тепла в период нагревания:

. (2.23)

.

Для расчета расхода тепла используется средняя температура изделия в конце периода нагрева , которая была определена в пункте 2.1. и равняется .

Расход тепла включает следующие статьи:

- тепло сухой части изделий

, (2.24)

 кДж/ч;

тепло воды в бетоне

, (2.25)

 кДж/ч;

тепло арматуры и закладных деталей

, (2.26)

 кДж/ч;

тепло форм-вагонеток

, (2.27)

 кДж/ч;

затраты тепла на нагрев бетонных элементов ограждения (стены, пол) за период нагревания  определяются по формуле

, (2.28)

где - коэффициент теплопроводности материала ограждений, Вт/(м∙К), равный для тяжелого бетона 1,56;

- площадь поверхности ограждений, м2;

 - коэффициент температуропроводности ограждений, м2/ч, принимаемый 0,0028;

,

 м2,

 м2,

 м2;

кДж/ч;

потери тепла в окружающую среду через ограждения камеры в период нагревания вычисляются по формуле

, (2.29)

где K - коэффициент теплопередачи ограждений,

Вт/(м2∙К), рассчитываемый по формуле

, (2.30)

где - коэффициент теплоотдачи от греющей среды в камере к ее внутренней поверхности, Вт/(м2∙К);

 - коэффициент теплоотдачи в окружающую среду, Вт/(м2∙К);

 - соответственно толщина, м, и коэффициент теплопроводности, Вт/(м×К) слоев ограждений.

Эскиз ограждения для расчета коэффициента теплопередачи показан на рисунке 2.2. Коэффициенты  и  принимаются равными 56 и 5,5 Вт/(м2∙К) соответственно.

Рисунок 2.2 - Эскиз ограждения

;

 кДж/ч;

тепло, уносимое конденсатом пара

, (2.31)

 кДж/ч;

расход тепла на воздушные завесы можно приближенно определить по формуле

где - количество воздушных завес на участке прогрева бетона, равное двум;

 кДж/ч;

тепло, выбивающееся через загрузочный торец камеры, рассчитывается по формуле

, (2.33)

где - высота формы-вагонетки, которой соответствует высота открытого загрузочного канала, равна 0,4 м;

 кДж/ч;

- неучтенные тепловые потери, принимаемые равными 10% от суммы всех приведенных выше статей затрат тепла:

, (2.34)

.

Суммарный расход тепла в период нагревания:

Тепловой баланс камеры на период прогрева:

, (2.35)

;

Откуда .

Удельный расход пара, кг/м3 бетона, по этому периоду

, (2.36)

 кг/м3.

Период изотермической выдержки

Приход тепла включает следующие статьи:

тепло сухой (минеральной) части бетона

 кДж/ч;

тепло воды затворения

 кДж/ч;

тепло арматуры и закладных деталей

 кДж/ч;

тепло стальных форм-вагонеток

 кДж/ч;

тепло экзотермии цемента

кДж/ч;

тепло насыщенного пара

 кДж/ч.

Суммарный приход тепла в период изотермической выдержки:

.

Расход тепла включает следующие статьи:

- тепло сухой части изделий

 кДж/ч,

так как t2=t2’=80°C;

тепло воды в бетоне

 кДж/ч;

тепло арматуры и закладных деталей

 кДж/ч;

тепло форм-вагонеток

 кДж/ч;

затраты тепла на нагрев бетонных элементов ограждения

 кДж/ч;

потери тепла в окружающую среду через ограждения камеры в период нагревания

 кДж/ч;

затраты тепла на испарение влаги в соответствии с материальным балансом камеры определяются по формуле

, (2.37)

 кДж/ч;

тепло, уносимое конденсатом пара

 кДж/ч;

расход тепла на воздушную завесу перед зоной охлаждения

 кДж/ч;

неучтенные тепловые потери через неплотности ограждений

.

Суммарный расход тепла в период изотермической выдержки:

.

Тепловой баланс камеры:

Откуда .

Удельный расход пара, кг/м3 бетона, по этому периоду

 кг/м3.

2.4 Анализ теплового баланса

При тепловой обработке бетона значительное количество тепла расходуется не по прямому назначению. Значительная часть его теряется с тепловыделениями в окружающую среду, со случайными выбросами, с неиспользованным конденсатом. Для снижения расхода тепла на тепловую обработку 1 м3 бетона необходимо провести анализ теплового баланса по статьям затрат тепла, %, и определить тепловой КПД установки

. (2.38)

Таблица 2.2 - Обобщенный тепловой баланс установки

Приход тепла - с бетоном

с арматурой

с формами

от экзотермических реакций

с паром

,96

,02

,18

,39

Расход тепла - с бетоном

с арматурой

с формами

на нагрев ограждений

в окружающую среду

с конденсатом

на испарение

с неучтенными потерями

,83

,09

,72

,87

,75

,35

,89

Расхождение по сумме статей баланса

; (2.39)

.

Сходимость баланса можно считать достаточной.

3 Технико-экономические показатели

Данные по выбору режима тепловой обработки и расходу тепла и теплоносителя, а также некоторые другие обобщенные результаты расчетов представляются в форме таблицы 3.1.

Таблица 3.1 - Основные теплотехнические показатели

4 Контроль и автоматизация работы тепловой установки

Существует много различных систем регулирования режима тепловой обработки железобетонных изделий. По выбору регулируемого параметра, контролирующего протекание процесса, их в основном можно разделить на два типа:

системы, в которых регулируемым параметром является температура паровоздушной среды (камеры) или температура конденсата;

системы, в которых регулируемым параметром является температура бетона изделия в заданной точке.

В системах второго типа регулируемый параметр непосредственно связан с ростом прочности бетона, поэтому они позволяют более правильно регулировать процесс ТВО. Однако в производственных условиях регулирование процесса непосредственно по температуре бетона очень сложно, так как требует установки в изделиях датчиков и ряда других операций, усложняющих технологию. Ввиду этого наибольшее распространение в промышленности получили системы первого типа.

К системам автоматического регулирования ТВО предъявляют ряд требований, главными из которых являются:

обеспечение заданной точности и стабильности регулирования температурных режимов по установленной программе;

обеспечение непрерывного автоматического контроля температурного режима и записи температуры в функции от времени;

обеспечение надежной работы в условиях относительной влажности среды до 80% и температуры до 40°С;

простота монтажа и эксплуатации;

максимальная экономичность. [1]

В установках непрерывного действия автоматическое регулирование значительно упрощается и сводится к стабилизации температур по зонам тепловой обработки. Регуляторы выполнены на базе электронных автоматических мостов с регулирующими устройствами типа ЭМД или МСР с использованием термосигнализаторов ТСГ, ТС и др.

Температурный режим тепловлажностной обработки изделий и длительность пребывания изделий в зонах нагрева - охлаждения и изотермического выдерживания осуществляется изменением расхода подаваемого в камеру пара.

Электронный регулятор обеспечивает поддержание заданного соотношения значения температур среды, что обеспечивает необходимое изменение температур камеры.

Контроль температуры паровоздушной смеси в камере осуществляют с помощью первичных преобразователей температуры и вторичного прибора, производящего индикацию и регистрацию значений температуры. Переключение режима регистрации или индикации производят ключом.

Контроль температуры и давления пара в паропроводе производится с помощью первичных преобразователей и вторичных приборов. При отключении пара или снижении давления в паропроводе ниже нормы предусмотрены сигнализирующие и регистрирующие приборы: первичный и вторичные. Для учета расхода пара используют вторичный прибор, осуществляющий интегрирование сигнала, получаемого с выхода дифференциального манометра.

5 Техника безопасности

Общие требования пожарной безопасности должны соответствовать требованиям СНиП II-2-80 «Противопожарные нормы проектирования зданий и сооружений».

На участке тепловой обработки железобетонных изделий должны предусматриваться мероприятия, исключающие паровыделения и сброс продуктов сгорания природного газа в воздух рабочий зоны, в частности, герметизацию камер сгорания, поддержание в них разрежения, устройство вытяжной вентиляции с удалением вредных веществ в атмосферу. В цехах, где находятся тепловлажностные установки, обязательно устанавливают приточно-вытяжную вентиляцию.

Установки, имеющие передаточные тележки, толкатели, снижатели, подъёмники, для безопасности работы оборудуются блокировкой движения, синхронизированной с открытием проёмов, механических штор.

Температура нагретых поверхностей оборудования и ограждений камер тепловой обработки на рабочих местах не должна превышать 35 °С. Управление формовочным оборудованием должно быть дистанционным с размещением пультов управления в непосредственной близости к постам формования в звукопоглощающих кабинах. [5]

СПИСОК ИСПОЛЬЗОВАННЫХ ИСТОЧНИКОВ

1         Марьямов Н. В. Тепловая обработка изделий на заводах сборного железобетона. / Н. В. Марьямов. ─ М.: Стройиздат, 1970. ─ 266 с.

           ГОСТ 27215-87. Плиты перекрытий железобетонные ребристые высотой 400 мм для производственных зданий промышленных предприятий / Госстрой СССР. - М.: Госстрой России, 1988.

           Кокшарев В. Н. Тепловые установки / В. Н. Кокшарев. ─ М.: Высшая школа, 1990. ─ 346 с.

           Перегудов В. В. Тепловые процессы и установки / В. В. Перегудов, М. И. Роговой. ─ М.: Стройиздат, 1983. ─ 415 с.

           Общесоюзные нормы технологического проетирования предприятий сборного железобетона (ОНТП-07-85) Минстройматеалов СССР. - М.: Стройиздат, 1986. - 32с.