Теплотехнический расчет помещения и вентиляционно-отопительной системы
Теплотехнический
расчет ограждающих конструкций
1.
Расчет наружной стены
1
- кладка из силикатного кирпича ().
-
плиты из пенополистирола ().
-
цементно-песчаная штукатурка ().
Определяем
градусо-сутки отопительного периода
[°C*сут],
где
-
расчетная температура воздуха для жилых зданий, принимаемая по [2, табл.1] по
минимальным значениям допускаемой температуры,
, - средняя температура наружного воздуха и
продолжительность отопительного периода, принимаемая по [3, табл.1] для периода
со среднесуточной температурой наружного воздуха не более 8°С;
=21 °С, = -6,8 °С, =200
суток
= 5560 [°C*сут]
Исходя
из =5560 [°C*сут], определяем [] по [1, табл.4]
=3,33 []
Затем
подбираем толщину утеплителя
,
, - коэффициенты теплоотдачи внутренней и наружной
поверхности ограждающей конструкции [1, табл.7]
- коэффициент
теплоотдачи наружной поверхности ограждающей конструкции [4, табл.6 ]
=8,7 [], =23[]
=2,66 []
=
2,66*0,05=0,13
Принимаем
один слой пенополистирольных плит толщиной 100 мм и один слой толщиной 40 мм, а
общую толщину стены 530 мм. Таким образом получаем:
=3,23 [],
[].
Определяем
расчетный температурный перепад , °С,
между температурой внутреннего воздуха и температурой внутренней поверхности
ограждающей конструкции.
,
n=1 [1,табл.6], =21 °С [2, табл.1], =-31°С[3,
табл.1], =8,7 []
[1,табл.7],
=1,85 °С, =4 °С [1,
табл.5],
<.
2. Перекрытие над подвалом
1
- паркет (сосна, ).
-
цементно-песчаная стяжка ().
-
железобетонная плита().
-
плиты из пенополистирола ().
,
ж/б
- железобетонная плита; р - цементно-песчаный раствор; п - паркет,
=8,7 [], =12[],
Рубероид
и прослойку из холодной мастики на водостойких вяжущих при опредлении
сопротивления теплопередаче не учитывают ввиду очень малой величины.
Исходя
из =5560 [°C*сут], определяем [] по [1, табл.4],
= 4,96 [],
,
[],
=
4,52*0,05=0,23 ,
Принимаем
два слоя пенополистирольных плит толщиной 100 мм, а общую толщину пола 480 мм.
=5,03 [],
[].
Определяем
расчетный температурный перепад , °С,
между температурой внутреннего воздуха и температурой внутренней поверхности
ограждающей конструкции.
,
n=0,75
[1,табл.6], =21 °С [2, табл.1], =-31°С[3,
табл.1], =8,7 []
[1,
табл.7],
=0,89°С, =2 °С [1,
табл.5],
<.
3. Чердачное перекрытие
Схема чердачного перекрытия
- воздухонепроницаемая ткань.
2
- плиты из пенополистирола ().
слой рубероида.
3
- железобетонная плита().
= 4,39 [] (см. выше).
,
ж/б - железобетонная плита; р - цементно-песчаный раствор
=8,7 [], =12 [],
Слои рубероида при определении сопротивления теплопередаче не учитывают в
виду очень малой величины.
[],
=
4,04*0,05=0,20 ,
Принимаем
два слоя пенополистирольных плит толщиной 100 мм, а общую толщину перекрытия
420 мм.
=4,35 [],
[].
,
n=0,9
[1,табл.6], =21 °С [2, табл.1], =-31°С[3,
табл.1], =8,7 [] [1,
табл.7],
=1,24 °С,
=3 °С [1, табл.5],
<.
4. Заполнение оконного проема
Исходя
из =5560 [°C*сут], определяем [] по [1, табл.4],
= 0,56 [].
Принимаем
однокамерный стеклопакет из стекла с мягким селективным покрытием =0,56 [] [4,
прил.6*].
[].
Исходя из того, что высота этажей 2,8 м ,целесообразно принять следующие
размеры окон:
x1400,
что соответствует размерам световых проемов.
Определение
теплопотерь отапливаемых помещений
где:
n-поправочный
коэффициент уменьшения расчетной разности температур для ограждений из
табл.3*[4]
F -
площадь поверхности ограждения, м²
tв -
температура воздуха внутри помещения, ºC
tн -
температура наружного воздуха и принимаемая равной температуре наиболее
холодной пятидневки, составляющая для Ярославль -31ºС
К=1/Rо - коэф. теплопередачи;
Rо -
полученное при расчете сопротивление теплопередаче ограждения, м²·°С/Вт
Добавочные потери тепла β учитывают особые условия ориентации и
конфигурации здания.
Расчетные таблицы в приложении А.
Общие теплопотери по зданию составили 42878Вт.
Удельная тепловая характеристика здания:
42878/0,44*8133*(20-(-31))=0,18
Вт/(м), где
а=0,54+22/(t-t)=0,54+22/(20-(-31))=0,44
(3.9, [1])
Конструирование
системы отопления
Для
расчета системы отопления выбираем основное циркуляционное кольцо, проходящее
через стояк 8 и прибор на шестом этаже. При выборе циркуляционного кольца
руководствовались тем, что данный стояк самый нагруженный среди удаленных и
выбранная ветвь (Ст5, Ст6, Ст7 и Ст8) самая нагруженная:
=2838Вт
=2862 Вт
=1511 Вт
=4307 Вт
Итого:
11518 Вт.
Гидравлический
расчет системы отопления
Задача
гидравлического расчета трубопроводов сводится к определению экономичных
сечений участков трубопроводов, обеспечивающих при определенном заданном
перепаде давления подачу необходимого теплоносителя по всем нагревательным
приборам.
Основным
циркуляционным кольцом выбрано кольцо через Ст8, т.к. в помещениях,
отапливаемых кольцом (Ст5, Ст6, Ст7, Ст8), наибольшие теплопотери по сравнению
с другими кольцами, и данный стояк самый нагруженный из крайних.
Расчетное
циркуляционное давление в системах с искусственной циркуляцией равно сумме
давления, создаваемого насосом и естественного давления (при
качествен-количественном регулировании):
DРн=8000 Па -
давление, создаваемое циркуляционным насосом;
DРе-естественное
циркуляционное давление:
DРе.тр. -
естественное циркуляционное давление, возникающее в трубопроводе.
DРе.пр -естественное
циркуляционное давление ,возникающее в расчетном кольце системы вследствие
охлаждения воды в отопительных приборах ,Па.
где
Qст -тепловая нагрузка стояка,Вт;
Qп.i -
теплопотери i- го помещения, Вт;
b= 0,64 -среднее приращение плотности (объемной массы) при
понижении температуры воды
hi -
вертикальное расстояние между условными центрами: охлаждения в стояке для i- го
прибора и нагревания(середина высоты теплообменника или котла, точка смешения
воды в тепловом пункте); это расстояние может измеряться от уровня магистрали,
прокладываемой в подвальном помещении;
--
расчетная разность температуры воды в системе;
g
=9,81м/с-скорость свободного падения.
Т.к.
707,5 < 10% от 8000, то
При
подборе диаметра труб исходят из принятого расхода воды и среднего
ориентировочного значения удельной линейной потери давления:
где
=0,65-для
системы с насосной искусственной циркуляцией - коэффициент, учитывающий долю
потерь давления на трении;
=102,8м
-общая длина последовательных участков, составляющих циркуляционное кольцо;
Па/м .
Расход
теплоносителя на участке:
,где
с
= 4,187 кДж /(кг*С) - удельная массовая теплоемкость воды ;
Qуч - расход
тепла на участке;
Dt = tг-tо -
расчетная разность температуры воды в начале и в конце участка трубопровода, ºC;
=1,04-коэффициент
учета дополнительного теплового потока устанавливаемых отопительных приборов за
счет округления сверх расчетной величины (для чугунных радиаторов, в
зависимости от марки);
=1,02-
коэффициент учета дополнительных потерь теплоты отопительных приборов у
наружных ограждений(для чугунных радиаторов).
Скорость
движения воды по трубам V и потери давления на трение на 1 м и R находим
методом интерполяции.
Rl-потери
давления по длине.
Все
расчеты сведены в табл.1
åz-сумма
коэффициентов местных сопротивлений:
участок
Æ15:
· Приборы (радиаторы чугунные) 6 шт. z = 10
· вентиль прямоточный 6 шт. z = 15
· вентиль прямоточный 2 шт. z = 6
· тро йник на проход 2 шт. z = 2
участок Æ20:
· тройник на проход z = 1
3 участок Æ20:
· тройник на проход z = 1
4 участок Æ25:
· вентиль прямоточный z = 3
· тройник на противотоке z = 3
участок Æ32:
· вентиль прямоточный z = 3
· тройник на противотоке z = 3
участок Æ40:
· вентиль прямоточный z = 3
7 участок Æ40:
· тройник на ответвление z = 1,5
· вентиль прямоточный z = 3
участок Æ32:
· тройник на ответвление z = 1,5
· вентиль прямоточный z = 3
участок Æ25:
· вентиль прямоточный z = 3
· тройник на проход z = 1
участок Æ20:
· тройник на проход z = 1
11 участок Æ20:
· тройник на проход z = 1
Z = åz *V2r/2 - потери давления на преодоление местного сопротивления.
V2r/2 =Рд - динамическое давление воды
на участке. По значению скорости на участке находим динамическое давление.
/приложение Е,[1]/
(R*l+z) - общее сопротивление, возникающее при движении воды в
трубопроводе.
При тупиковом движении теплоносителя невязка потерь давления в
циркуляционном кольце не должна превышать 15%.
å(R*l+z) = 6771,72 Па
,9DРр = 0,9*8000=7200 Па
Невязка: (7200-6771,72)/7200 = 5,95%<15%, невязка выполняется.
Приложение Б. Гидравлический расчет системы отопления
Данные по схеме
|
Принято
|
Потери давления на участке
Rl+Z, Па
|
№ участка
|
Тепловая нагрузка участка Q
,Вт
|
Расход воды на участке G,
кг/ч
|
Длина участка L ,м
|
Диаметр трубопровода dу
|
Скорость течения воды V,
м/с
|
Удельные потери давления на
трение R, Па/м
|
Потери давления на трение
Rl, Па
|
Сумма коэф. местн.
сопротивлений ζ
|
Потери давления на местное сопротивление
Z, Па
|
|
1
|
2
|
3
|
4
|
5
|
6
|
7
|
8
|
9
|
10
|
11
|
1
|
4307
|
157,13
|
28
|
15
|
0,214
|
65
|
1820,0
|
53
|
1213,59
|
2
|
5818
|
212,26
|
5
|
20
|
0,162
|
26
|
130,0
|
4
|
52,49
|
182,49
|
3
|
8680
|
316,67
|
4,5
|
20
|
0,241
|
55
|
247,5
|
1
|
29,04
|
276,54
|
4
|
11518
|
420,21
|
2,5
|
25
|
0,200
|
28
|
70,0
|
1
|
20,00
|
90,00
|
5
|
22036
|
803,94
|
7,4
|
32
|
0,224
|
24
|
177,6
|
6
|
150,53
|
328,13
|
6
|
42884
|
1 564,55
|
9
|
40
|
0,321
|
40
|
360,0
|
6
|
309,12
|
669,12
|
7
|
42884
|
1 564,55
|
27
|
40
|
0,321
|
40
|
1080,0
|
3
|
154,56
|
1234,56
|
8
|
22036
|
803,94
|
7,4
|
0,224
|
24
|
177,6
|
4,5
|
112,90
|
290,50
|
9
|
11518
|
420,21
|
2,5
|
25
|
0,200
|
28
|
70,0
|
4,5
|
90,00
|
160,00
|
10
|
8680
|
316,67
|
4,5
|
20
|
0,241
|
55
|
247,5
|
4
|
116,16
|
363,66
|
11
|
5818
|
212,26
|
5
|
20
|
0,162
|
26
|
130,0
|
1
|
13,12
|
143,12
|
|
|
|
102,8
|
|
|
|
4510,2
|
|
2261,52
|
6771,72
|
Тепловой расчет отопительных приборов
Задача расчета заключается в определении поверхности внешней части
отопительных приборов, которая будет обеспечивать выделение теплового потока Qрасч для компенсации тепловых потерь
помещения. В расчете учитываем тепловой поток от открытого проложенных
трубопроводов.
-
номинальное число секций радиатора
=1-коэффициент
учета установки радиатора;
=1-коэффициент
учета секции (до 15 секций);
Qн.у.=150 Вт - номинальный условный поток теплоты 1 секции
радиатора МС - 90 - 108 /таблица 6.2, [1]
-требуемый
номинальный тепловой поток,
-тепловой
поток прибора;
Qп=846 Вт - теплопотери помещения.
-теплопередача
открыто проложенных в пределах помещения труб к которым присоединяется прибор.
qв,qг-теплопередача
1м вертикальных и горизонтальных труб;
lв,lг-длина
вертикальных и горизонтальных труб в пределах помещения.
-комплексный
коэффициент приведения номинального теплового потока к расчетным условиям.
tв=20°C- температура воздуха в помещении,
tг = 950С - расчетная температура горячей
воды в системе.
С
= 4,187 кДж/кг0С - теплоемкость воды.
Gст = 157,13 кг/ч - расход воды на участке.
-суммарное
понижение температуры воды на участках подающей магистрали (стр.37, [1]).
=25,3*0,4/10=1,10С
a=1-коэффициент
затекания воды /таблица 5.1, [1]/
-суммарное
тепловая нагрузка приборов, подключенных к стояку от распределительной
магистрали до рассматриваемого этажа;
=4307-846=3461
Вт;
-тепловая
нагрузка всего стояка;
=4307 Вт;
=157,13
кг/ч -расход участка;
=1,04
-расход
воды в радиаторе (для однотрубной системы)
Gпр = 1*157,13= 157,13 кг/ч.
=846-0,9*191,5=673,7
Вт
=2,5*49,87+1*66,87=191,5
Вт
при (95-1,1) - 20 = 73,9 0С
/приложение
Ж, [1]/
95-1,1-(95-70)*3461/4307=73,8
0С
73,8-20-0,5*673,7*1,02*1,04/157,13*4,187=53,3
0С
b=1, коэффициент
учета атмосферного давления в данной местности 760 мм рт.ст. для радиатора
чугунного /таблица 6.1, [1]/
n=0,3, для
чугунного секционного радиатора при направлении движения теплоносителя
сверху-вниз при расходе воды 157,13 кг/ч; /приложение И, [1]/
p=0
с=1
В
качестве отопительных приборов используем радиаторы МС-90-108 с f=0,187
м²;
номинальный тепловой поток на одну секцию
q=150 Вт.
Окончательно принимаем 6 секции
Расчёт канальной системы естественной вытяжной вентиляции
В жилых домах устраивают естественную вытяжную канальную вентиляцию из
кухни, санузлов и ванной комнаты. Так как в задании используется чердачная
крыша, каждый воздуховод выводится на крышу. Вытяжные каналы размещаются во
внутренних капитальных стенах. Для зданий с числом этажей > 5 с целью
сокращения площади, занимаемой каналами, выполняются по схеме с перепуском через
один или несколько этажей. Такие блоки имеют сборный канал большого сечения, к
которому подключаются вертикальные каналы из этажей.
Основы расчёта заключаются в определении естественного давления Δре, Па, возникающего за счёт разности
плотности наружного и внутреннего воздуха, и сечений вентиляционных каналов,
обеспечивающих заданный расход воздуха.
Количество удаляемого воздуха из помещений:
· Кухни с
двухкомфорочными газовыми плитами 60,
· Ванная
комната и санузел 50
Расчет проводим для кухни шестого этажа - самый неблагоприятный участок
(ВЕ2).
Естественное давление определяется по формуле
где
h =1,5 м - высота воздушного столба, принимаемая от
центра жалюзийной решетки до
устья
вытяжной шахты, м;
rн =1,270 кг/м3
- плотность наружного воздуха при t=+5°С
rв 1,205 кг/м3
- плотности внутреннего воздуха при t=+20°С
Участок
№1
Для
определения площади сечения канала участка 1, задаемся скоростью движения
воздуха 0,5 м/с. При этой скорости и количестве удаляемого воздуха по каналу L=60
м³/ч , площадь сечения канала f,м² должна быть:
Принимаем
для участка 1 кирпичный канал 1/2х1 кирпича (f =0,038 м²). При этой площади сечения фактическая скорость движения
воздуха равна:
Т.к.
этот канал прямоугольного сечения, для определения потери давления на трение
необходимо установить по табл.7.2 [1] эквивалентный диаметр. Он будет равен 180
мм.
Пользуясь
методом интерполяции по номограмме (Приложение К,[1]) находим, что при скорости
движения воздуха 0,44 м/с в воздуховоде диаметром 180 мм потеря давления на 1 м
воздуховода равна R=0,035 Па/м, а на всем участке 1 с учетом коэффициента
шероховатости b=1,08 (табл.7.1 [1]), длина участка l = 0,95 м.
R·l·b=0,035·0,95·1,08= 0,036 Па
Далее
по приложению Л [1] находим сумму всех коэффициентов местных сопротивлений
участка:
жалюзийная
решётка ζ=2;
колено
прямоугольное ζ=1,2.
тройник
под углом на вытяжке для прохода воздуха ζ=0,2
∑ζ=3,4.
По
приложению К [1] определяем динамическое давление в зависимости от скорости движения воздуха 0,44 м/с,
которое равняется 0,15 Па.
Тогда
потери на трение на участке 1 получим
Общая
потеря на трение на участке
,
где
α=1,1
- коэффициент запаса.
Участок
№2:
На
участке 2 количество движущегося воздуха равно 360 м³/ч. Скоростью задаёмся равной 1,5 м/с. Тогда получим
площадь сечения короба
Принимаем
вертикальный шлакогипсовый короб размером 400×400 мм (f =0,16 м²). При этом фактическая скорость равна
Эквивалентный
диаметр равен 400 мм. Потерю давления методом интерполяции получим 0,023 Па/м,
с учётом коэффициента шероховатости b=1,13, длина участка
l = 1,5 м.
R·l·b=0,016·1,5·1,13=0,027 Па
Далее
по приложению Л [1] находим сумму всех коэффициентов местных сопротивлений
участка:
Утепляющий
колпак ζ=0,1;
Вытяжная
шахта с зонтом ζ=1,3;
∑ζ=1,4.
Определяем
динамическое давление в зависимости от скорости движения воздуха 0,625 м/с,
которое равняется 0,22 Па.
Тогда потери на трение на участке 2 получим
Общая потеря на трение на участке
Потеря
давления на участках будет составлять
Можно
сделать вывод, что условие выполняется.
Полученная невязка не превышает допустимой и составляет:
(0,956-0,915)/0,956=4%
Библиографический
список
утепление система вентиляция отопление
1. Суханова И.И. Отопление и вентиляция
жилого здания: Учебное пособие. - Киров: Изд-во ВятГУ, 2005. - 86 с.
2. СниП 2.04.05-91*. Отопление,
вентиляция и кондиционирование. -М.: ГП ЦПП, 1994. -66с.
3. СниП 2.08.01-89*. Жилые
здания/Минстрой России. -М.: ГП ЦПП, 1995. -16с.
4. СниП II-3-79**. Строительная теплотехника/Госстрой СССР. -М.: ЦИТП
Госстроя СССР, 1986. -32с.
5. ГОСТ 21.602-79*. Отопление,
вентиляция и кондиционирование воздуха. Рабочие чертежи
6. Тихомиров К.В. Теплотехника,
теплогазоснабжение и вентиляция: Учебник для вузов. -М.: Стройиздат, 1981.
-272с.,ил.
7. Шкуратов О.Г. Отопление, вентиляция и
теплогазоснабжение зданий. Курс лекций. - г. Киров: «Альфа-ПЛЕКС», 1997. -
102с.
8. СниП 2.01.02-82. Строительная
климатология и геофизика/Госстрой СССР. -М.: Стройиздат, 1983. -136с.