Проектирование здания цеха по выпуску мини-тракторов

Вид работы:

Дипломная (ВКР)
Предмет:

Строительство
Язык:

Русский
,
Формат файла:
MS Word

572,04 kb
Опубликовано:

2011-07-24

Все дипломные работы по строительству

Скачать дипломную работу Читать текст online Заказать дипломную
*Помощь в написании! Посмотреть все дипломные работы

Вы можете узнать стоимость помощи в написании студенческой работы.

Проектирование здания цеха по выпуску мини-тракторов

Содержание

1. ВВЕДЕНИЕ

. ОПИСАНИЕ ГЕНПЛАНА ПРОМЫШЛЕННОГО ПРЕДПРИЯТИЯ

. АРХИТЕКТУРНО-СТРОИТЕЛЬНЫЙ РАЗДЕЛ

.1 ОБЪЕМНО-ПЛАНИРОВОЧНОЕ РЕШЕНИЕ

.2 КРАТКОЕ ОПИСАНИЕ ТЕХНОЛОГИЧЕСКОГО ПРОЦЕССА

.3 ИНЖЕНЕРНОЕ ОБОРУДОВАНИЕ

.4 АРХИТЕКТУРНО-КОНСТРУКТИВНОЕ РЕШЕНИЕ

.5 ТЕПЛОТЕХНИЧЕСКИЙ РАСЧЕТ НАРУЖНОЙ ПАНЕЛЬНОЙ СТЕНЫ

.6 ТЕПЛОТЕХНИЧЕСКИЙ РАСЧЕТ СОВМЕЩЕННОГО ПОКРЫТИЯ

.7 РАСЧЕТ ГЛУБИНЫ ЗАЛОЖЕНИЯ ФУНДАМЕНТОВ

. РАСЧЕТНО-КОНСТРУКТИВНЫЙ РАЗДЕЛ. РАСЧЕТ ЖЕЛЕЗОБЕТОННОЙ ПОПЕРЕЧНОЙ РАМЫ

.1 ЦЕЛЬ И ЗАДАЧИ И СОСТАВ ПРОЕКТА

.2 ИСХОДНЫЕ ДАННЫЕ ДЛЯ ПРОЕКТИРОВАНИЯ

.3 КОМПОНОВКА ПОПЕРЕЧНОЙ РАМЫ

.4 ОПРЕДЕЛЕНИЕ НАГРУЗОК НА РАМУ

.5 ОПРЕДЕЛЕНИЕ УСИЛИЙ В КОЛОННАХ РАМЫ

.6 РАСЧЕТ ПРОЧНОСТИ ДВУХВЕТВЕВОЙ КОЛОННЫ СРЕДНЕГО РЯДА

.7 РАСЧЕТ КОЛОННЫ КРАЙНЕГО РЯДА

.8 РАСЧЕТ ФУНДАМЕНТА ПОД СРЕДНЮЮ ДВУХВЕТВЕВУЮ КОЛОННУ

.9 РАСЧЕТ СТРОПИЛЬНОЙ ФЕРМЫ

. РАЗДЕЛ ТЕХНОЛОГИИ СТРОИТЕЛЬНОГО ПРОЦЕССА

.1 РАБОТЫ НУЛЕВОГО ЦИКЛА

.2 ТЕХНОЛОГИЧЕСКАЯ КАРТА НА РАБОТЫ ПО УСТРОЙСТВУ МОНОЛИТНЫХ ФУНДАМЕНТОВ

.3 РАБОТЫ ПО ВОЗВЕДЕНИЮ НАДЗЕМНОЙ ЧАСТИ ЗДАНИЯ. ТЕХНОЛОГИЧЕСКАЯ КАРТА НА МОНТАЖНЫЕ РАБОТЫ

. ТЕХНИКА БЕЗОПАСНОСТИ ПРИ ПРОИЗВОДСТВЕ СТРОИТЕЛЬНЫХ РАБОТ

.1 ЗЕМЛЯНЫЕ РАБОТЫ

.2 БЕТОННЫЕ РАБОТЫ

.3 МОНТАЖНЫЕ РАБОТЫ

.4 КРОВЕЛЬНЫЕ РАБОТЫ

.5 СТЕКОЛЬНЫЕ РАБОТЫ

.6 ОКРАСОЧНЫЕ РАБОТЫ

.7 УСТРОЙСТВО ПОЛОВ

.8 ПРОТИВОПОЖАРНЫЕ МЕРОПРИЯТИЯ

.9 ЭКСПЛУАТАЦИЯ ТЕХНОЛОГИЧЕСКОЙ ОСНАСТКИ И ИНСТРУМЕНТА

.10 ПОГРУЗОЧНО-РАЗГРУЗОЧНЫЕ РАБОТЫ

. ОРГАНИЗАЦИЯ РАБОТ НА СТРОИТЕЛЬНОЙ ПЛОЩАДКЕ. СТРОЙГЕНПАН

.1 РАСЧЕТ ПЛОЩАДЕЙ ВРЕМЕННЫХ ЗДАНИЙ

.2 РАСЧЕТ СКЛАДСКИХ ПОМЕЩЕНИЙ И ПЛОЩАДОК

.3 РАСЧЕТ ПОТРЕБНОСТИ СТРОИТЕЛЬСТВА В ВОДЕ

.4 РАСЧЕТ ПОТРЕБНОСТИ СТРОИТЕЛЬСТВА В ЭЛЕКТРОЭНЕРГИИ

.5 ЭЛЕКТРОСНАБЖЕНИЕ, ТЕЛЕФОНИЗАЦИЯ, РАДИОФИКАЦИЯ СТРОИТЕЛЬСТВА

.6 РАСЧЕТ ВРЕМЕННОГО ТЕПЛОСНАБЖЕНИЯ

.7 СНАБЖЕНИЕ СТРОИТЕЛЬСТВА СЖАТЫМ ВОЗДУХОМ

. ЭКОНОМИЧЕСКАЯ ЧАСТЬ ПРОЕКТА

.1 ЛОКАЛЬНАЯ СМЕТА №1 НА ОБЩЕСТРОИТЕЛЬНЫЕ РАБОТЫ

.2 ЛОКАЛЬНАЯ СМЕТА №2 НА САНИТАРНО-ТЕХНИЧЕСКИЕ РАБОТЫ

.3 ЛОКАЛЬНАЯ СМЕТА №3 НА ЭЛЕКТРОМОНТАЖНЫЕ РАБОТЫ

.4 ЛОКАЛЬНАЯ СМЕТА №4 НА СЛАБОТОЧНЫЕ РАБОТЫ

.5 ОБЪЕКТНАЯ СМЕТА

.6 СВОДНЫЙ СМЕТНЫЙ РАСЧЕТ СТОИМОСТИ СТРОИТЕЛЬСТВА

.7 СМЕТНЫЕ РАСЧЕТЫ

. СПИСОК ЛИТЕРАТУРЫ

строительство проект здание цех производство

1. Введение

Данная работа выполнена на основании задания выданного на дипломное проектирование. Задачей дипломного проекта является разработка проекта производственного здания с целью закрепления знаний, полученных за период обучения на кафедре” Архитектура и строительство” по специальности “Промышленное и гражданское строительство”, а также получения практических навыков строительного проектирования.

2. Описание генплана промышленного предприятия

Проектируемое производственное здание является частью промышленного предприятия по сборке и выпуску мини-сельхозтехники из поставляемых комплектующих изделий и деталей. Возведение данного промпредприятия предполагается в г. Семипалатинске.

На территории промпредприятия также предполагается расположение административно-бытового блока, котельной с прилегающим к ней топливным складом, закрытого склада для хранения поставляемых комплектующих изделий и деталей, склада готовой продукции, склада ацетиленовых баллонов, стоянки автотранспорта, трансформаторной подстанции.

Грунты, складывающие площадку застройки - супесь твердая, служащая естественным основаниям. УГВ - 4 м. Глубина сезонного промерзания
грунта - 2м. Расчетное сопротивление грунта принято - R₀=0,25 МПа.

Рельеф участка - спокойный. Отвод атмосферных вод с территории предприятия - самотеком в ливневую канализацию.

В элементах благоустройства используются:

- асфальтовые покрытия для внутризаводских автодорог и плиточное покрытие для пешеходных тротуаров и отмосток;

- зеленые насаждения в виде лиственных и хвойных деревьев и кустарников, газоны и цветники;

- крытые площадки для отдыха работников предприятия в летнее время;

- теннисный стол и поле для организации спортивных мероприятий.

Производственное здание - цех, состоящий из следующих технологических участков:

- механо-сборочный участок;

- сварочный участок;

- токарно-слесарный участок;

- окрасочный участок.

Проектируемый объект расположен в центре пром. предприятия, что обеспечивает удобный доступ к нему автотранспорта и людских потоков со всех сторон (важно ввиду значительных габаритов 60х108 м).

Схема движения автотранспорта - кольцевая. По характеру транспортных связей и грузопотоков предприятие относится ко II группе (для предприятий машиностроения).

Данное пром. предприятие с экологической точки зрения считается чистым и безопасным для окружающей среды и, поэтому, располагается вблизи границ жилых районов (на расстоянии, допускаемом нормами и правилами).

ТЭП генплана

1. Площадь территории пром. Предприятия 33800 м².

2. Площадь используемой территории 24900 м².

. Площадь застройки 17900 м².

. Площадь дорог и тротуаров 7020 м².

. Площадь озеленения 8880 м².

. Коэффициент застройки 0,53.

. Коэффициент использования территории 0,74.

. Коэффициент озеленения 0,26.

3. Архитектурно-строительный раздел

3.1 Объемно-планировочное решение

Производственное здание разрабатывается по индивидуальному проекту, в железобетонном сборном и частично монолитном исполнении.

Здание одноэтажное - двухпролетное (пролеты по 30 м) с продольным шагом колонн 12 м, общей длиной 108 м, высота по верху фонарей 18,8 м; административно-бытовой комплекс - встроенный. Осуществляемый технологический процесс направлен вдоль пролета и обслуживается опорными мостовыми кранами г/п 10 т, по два в каждом пролете.

Проект выполняется в соответствии с действующими ГОСТ и СНиП.

Характеристики здания:

- степень долговечности I (не менее 100лет);

- степень огнестойкости I;

- класс здания II.

Основные ТЭП объемно-планировочного решения

1. Площадь застройки в пределах внешнего периметра наружных стен на уровне цоколя здания А_з 6530,5 м².

2. Полезная площадь А_п 6393 м².

. Рабочая площадь А_р 6230 м².

. Конструктивная площадь А_к137 м².

. Объем здания111018 м³.

. Коэффициент k₁, характеризующий объемно планировочное решение (отношение объема здания к полезной площади) 17.

7. Коэффициент k₂, характеризующий эффективность планировочного решения (отношение рабочей площади к полезной площади) 0,97.

8. Коэффициент k3, характеризующий насыщенность плана здания строительными конструкциями (отношение конструктивной площади к площади застройки) 0,02.

. Коэффициент k₄ компактности плана (отношение площади наружных стен к полезной площади) 0,016.

3.2 Краткое описание технологического процесса

Основой для проектирования сборочного цеха является его производственная программа, на основании которой разрабатывается технологический процесс сборки изделия.

Проектируемый цех по выпуску мини-тракторов предполагает работать на поставках основных комплектующих узлов заводов-смежников, которые поставляют такие узлы и агрегаты, как:

- двигатель;

- электрооборудование;

- узлы и детали трансмиссии;

- узлы, детали ходовой части;

- штампованные детали кузова, рамы, кабины и др.

Проектируемый цех предполагает следующие помещения (при количестве работающих на каждом участке 35…40 чел.):

- бытовые помещения;

- служебные помещения;

- вспомогательные службы;

- производственные участки.

В состав бытовых помещений входят гардеробные (предполагается там же размещение помещения для принятия пищи), умывальные, душевые, уборные.

В состав служебных помещений входят комнаты для административно-технического персонала (начальник цеха, мастера, технологи, контролеры ОТК).

Вспомогательные службы (участки), устраиваемые в цехе по месту, в необходимых по технологии производства местах:

- участки технического контроля;

- промежуточные склады узлов и деталей;

- склад вспомогательных материалов;

- инструментально-раздаточная кладовая;

- мастерская цехового механика.

В цехе предполагается подвижная поточная сборка изделия (когда изделие перемещается от одного рабочего места к другому).

Производственные участки - это участки цеха, на которых реализуется основной технологический процесс по изготовлению мини-тракторов.

Основные производственные участки расположены в следующей последовательности:

- токарно-слесарный участок;

- сварочный участок;

- окрасочный участок;

- механо-сборочный участок.

Участок токарно-слесарный

Включает необходимое металлорежущее и слесарное оборудование.

На этом участке производятся следующие виды работ:

- изготовленные деталей не включенных в кооперационные поставки с заводов-смежников;

- обработка штамповок, литейных, кузнечных заготовок-полуфабрикатов;

- термическая и гальваническая обработка деталей, изготовленных на данном участке;

- контрольная приемка деталей.

Участок сварочный. На этом участке, оборудованном необходимыми сварочными установками, производятся все сварочные работы по сварке рамы, кабины и других узлов, требующих соединения способом сварки, а затем контрольная приемка сварочных работ, выполненных на этом участке.

Участок окраски

Детали и узлы на участок окраски поступают из токарно-слесарного участка и из сварочного участка.

Участок включает места подготовки деталей под окраску (мойка, очистка), окрасочные посты (оборудуются спец. вентиляцией), оборудование для сушки деталей после окраски.

Механо-сборочный участок

Сборочные работы являются заключительным этапом в производственном процессе. Качество сборочных работ в значительной мере влияет на эксплуатационные качества машины, на ее надежность и долговечность. Объем сборочных работ в среднем составляет 20-30% общей трудоемкости по изделию, а иногда и более - до 50%.

Механо-сборочный участок включает:

- промежуточные склады узлов и деталей, где производится комплектовка в соответствии с производственной программой выпуска готовых изделий;

- сборочный конвейер, организованный в соответствии с технологическим процессом пооперационной сборки.

Завершающей операцией сборочного конвейера является стенд для стационарной обкатки собранных изделий (мини-тракторов).

3.3 Инженерное оборудование

1.1.1 Водопровод - хозяйственно-питьевой, противопожарный. Напор на вводе 23 м водяного столба. Расход воды в соответствии с нормами (по количеству точек расхода).

1.1.2 Канализация - хозяйственно-бытовая - от мест потребления хозяйственно-бытовой воды. Отвод - в местные канализационные сети. Производственная - от окрасочных камер - через спец. отстойники и фильтры в общую канализацию.

1.1.3 Отопление - центральное, водяное от котельной, расположенной на территории промышленного предприятия. Теплоноситель - вода с параметрами 95⁰-70⁰С. Транспортные ворота оборудованы воздушно- тепловыми завесами (теплый воздух вентиляторами через калориферы подается к распределителям - воздуховодам).

1.1.4 Вентиляция - естественная и искусственная. Естественная - устройство вентиляционных шахт по две на пролет и вентиляторов-зонтов в плитах перекрытия. Искусственная - приточно-вытяжная общая с устройством вентиляционной камеры и системы воздуховодов.

1.1.5 Горячее водоснабжение - по закрытой схеме производится в бытовые помещения (души, умывальные, раковины). Источником горячего водоснабжения также является котельная, расположенная на территории предприятия.

1.1.6 Освещение - общее освещение, освещение каждого рабочего места индивидуально, освещение бытовых помещений осуществляется естественным путем (через окна в наружных стенах и фонари на покрытии), а также искусственно - от электросети переменного тока напряжением 220 В подаваемого через трансформаторную подстанцию.

1.1.7 Силовое электроснабжение - от низковольтных электросетей напряжением 220/380 В для обеспечения работы технологического оборудования - сварочного, металлорежущего, окрасочного, сушильного и т.д. Устройство электрических сетей производится в соответствии правилами электроустановок (ПЭУ). Слабые токи - от сетей телефонизации и ГРТС.

3.4 Архитектурно-конструктивное решение

Проектируемое здание каркасное (ж/б каркас). Принятая конструктивная схема обеспечивает прочность, жесткость и устойчивость на стадии возведения и в период эксплуатации при действии всех расчетных усилий и нагрузок, что подтверждается расчетом.

Каркас одноэтажного пром. здания состоит из поперечных рам, образованных колоннами, опирающимися на фундаменты стаканного типа, несущих конструкций покрытия - стропильных ферм и продольных элементов подкрановых балок, плит покрытия и связей.

Основными конструктивными элементами являются:

- фундаменты стаканного типа под одноветвевые (крайнего ряда) и двухветвевые (среднего ряда), выполненные в монолитном исполнении непосредственно на строительной площадке. Класс бетона В 12,5. Глубина заложения фундаментов - 2,25 м, выбрана из условий сезонного промерзания грунта. Верх фундамента расположен ниже отметки чистого пола цеха на 150 мм.

Фундамент проектируется двухступенчатый - высота ступеней - 300 мм, с удлиненным подколонником, армированным пространственным каркасом, и нижней ступенью, армированной двойной сеткой. Фундаменты устанавливаются на подготовку толщиной 20 мм из цементного раствора;

- колонны крайних рядов - одноветвевые прямоугольного сечения (800х500 - подкрановая часть, 600х500 - надкрановая часть) с консолями под установку подкрановых балок. Глубина заделки в фундамент - 1200 мм;

- колонны средних рядов - сквозные двухветвевые, ширина ветви
250 мм (1600х500 - подкрановая часть, 900х500 - надкрановая часть) с консолями. Глубина заделки в фундамент - 1200 мм;

- фахверковые колонны - устанавливаются через 12 м между основными колоннами каркаса, в собственные фундаменты, служат для монтажа навесных стеновых панелей, сечением 400х400. Глубина заделки в фундамент - 650 мм;

Нижняя часть всех колонн, соприкасающаяся с фундаментом гидроизолируется: покрывается 3 слоями рубероида на битумной мастике.

- вертикальные связи - обеспечивают жесткость и устойчивость. Так как здание разбито на два температурных блока по 54 м в середине каждого устраиваются портальные связи (вертикальные). Связи выполняются из уголков 63х63х8 и привариваются к закладным деталям колонн;

- подкрановые балки - стальные высотой 1,25 м. К колонне крепятся сваркой и анкерными болтами к закладным деталям консоли колонны. Крепление рельса к подкрановой балке - подвижное с помощью скоб и прижимных лап через 750 мм. В концах подкрановых путей устанавливаются стальные ограничители - упоры, снабженные амортизаторами-буферами из деревянного бруса;

- несущие конструкции покрытия - фермы сегментные пролетом
30 м, с предварительно напряженной арматурой Крепление ферм на опорных столиках колонн болтами и сваркой. По нижнему и верхнему поясу ферм выполняются горизонтальные связи в каждом температурном блоке. Выполняются из уголков 63х63х8 и привариваются к закладным деталям ферм;

- конструкция покрытия - несущие элементы плиты ребристые 3х12, высотой 450 мм, предварительно напряженные. Привариваются к фермам через закладные детали, швы между плитами заливаются цементно-песчаным раствором. Выход на покрытие осуществляется по вертикальной наружной металлической лестнице. В целом покрытие состоит из следующих элементов: собственно кровля - рулонная, состоит из одного слоя гравия, втопленного в мастику, трех слоев гнилостойкого рубероида на битумной мастике, далее цементно-песчаная стяжка, утеплитель - пенобетонные плиты, пароизоляция - один слой рубероида на битумной мастике. В местах температурных швов укладываются дополнительные слои водоизоляционного ковра. По периметру покрытия предусматривается ограждение из металлопроката высотой 1,2 м;

- водоотвод с покрытия - внутренний организованный, собирающий и отводящий воду в ливневую канализацию. При устройстве покрытия устраивается уклон в сторону водоприемных воронок (их три по длине здания в его средней части и по три с внешних продольных сторон);

- фонари светоаэрационные - прямоугольного сечения, устроены в средних частях каждого пролета. Конструкция фонаря - железобетонная рама, состоит из поперечных фонарных ферм и стоек, несущих плиты покрытия фонаря. В плоскости стоек фонаря размещаются ботовые плиты. Ширина фонаря 12 м. Сопряжение несущих элементов поперечных рам фонарей выполняется на монтажных болтах с последующей сваркой стальных закладных деталей. Отвод воды с фонарей наружный в основные водоприемные воронки;

- стены - стеновые панели размером 1,2х6х0,3 м и 1,8х6х0,3 м навесные, выполняются из керамзитобетона. Привариваются к закладным элементам колонн. Низ первой панели совмещен с отметкой пола;

- полы - т.к. здание бесподвальное, полы устраиваются по бетонной подготовке толщиной 30 мм, толщина собственно асфальто-бетонного покрытия пола 25 мм; в санузлах и душевых полы плиточные из керамической плитки по цементно-песчаному раствору толщиной 15 мм; в комнатах ИТР и бытовых помещениях - линолеумные на мастике;

- перегородки - между участками устраиваются выгораживающие (не доходящие до верха) перегородки высотой 3 м. Перегородки панельные, каркасно-щитовой конструкции, с металлическим каркасом и щитами из гипсобетона или фибролита. Стены бытовых помещений, санузлов и комнат ИТР выполняются кирпичными толщиной 250 мм для опирания на них плит перекрытия, устраиваются с фундаментом (ФБС), высота указанных помещений 2,8 м;

- двери - в бытовых помещениях, санузлах и комнатах ИТР деревянные однопольные размером 2,1х1 м 2,1х0,9 м;

- окна - остекление из стеклопрофилита, выполняется вдоль всего здания. Конструкция для заполнения оконных проемов изготавливается из металлических прокатных профилей. Оконные переплеты глухие.

- ворота - в количестве 6 (по одним в продольных стенах и по двое в торцевых фасадах), размером 3,6х4,2 м, двупольные, распашные, полотно ворот металлодеревянное, обвязка выполняется из металлических профилей. В полотнах ворот устроены двери для пропуска людей. Во избежание теплопотерь ворота оборудуются воздушными тепловыми завесами;

- внутренняя отделка - в помещениях цехов отделки стен не предусматривается, в бытовых помещениях и комнатах ИТР - штукатурка и выравнивание поверхности, а затем оклейка обоями, в санузлах и душевых - керамическая плитка на мастике. Оконные переплеты и дверные полотна - окраска масляными красками за два раза по слою грунтовки;

- наружная отделка - окраска простенков между ленточным остеклением атмосферостойкими красками по выравнивающему слою шпаклевки;

- внутрицеховые конструкции и лестницы - для созданий необходимых условий эксплуатации и ремонта технологического оборудования по торцам здания устраиваются технологические обслуживающие площадки. Доступ на них осуществляется со служебных вертикальных лестниц. Указанные конструкции выполняются из металлических прокатных профилей и крепятся к строительным конструкциям и полу.

3.5 Теплотехнический расчет наружной панельной стены

Требуется определить толщину наружной стены производственного здания, возводимого в г. Семипалатинске.

Стеновой материал - панели железобетонные (керамзитобетон объемным весом 1000 кг/м³).

Стены с внутренней стороны не оштукатурены.

1.1.8 Исходные данные

t_в= +16 °С - внутренняя температура помещений;_н= -42 °С - наружная температура взята для наиболее холодных суток [9, таблица]

Dt^н=8 - нормативный температурный перепад между температурой наружного воздуха и температурой внутренней поверхности ограждающей конструкции; [10, таблица 2]=1 - коэффициент, принимаемый в зависимости от положения наружной поверхности ограждающей конструкции по отношению к наружному воздуху; [9, таблица 3]

µ_в=7,5 ккал/м²×ч×°С - коэффициент теплоотдачи внутренней поверхности ограждающей конструкции; [10, таблица 4]

µ_н=20 ккал/м²×ч×°С - коэффициент теплоотдачи для зимних условий; [10, таблица 6]

l_i - расчетный коэффициент теплопроводности материала слоя;[10, приложение 3]- коэффициент теплоусвоения материала слоя;

d_I - толщина слоя.

Свойства керамзитобетона:

l, ккал/м²×ч×°С……….0,28;, ккал/м²×ч×°С……….4,27;

d, м…………………….требуется определить.

1.1.9 Расчет Требуемое сопротивление теплопередаче ограждающей конструкции:

. [10, глава 2]

Сопротивление теплопередаче проектируемого ограждения приравняем требуемому сопротивлению теплопередачи:

, [10, глава 2]

где R - термическое сопротивление слоя ограждающей конструкции; [10, глава 2] .

Тепловая инерция ограждающей конструкции:

D=Rs=0,79×4,27=3,4. [10, глава 2]

Ограждение с малой инерционностью. Выбранная температура наружного воздуха (по наиболее холодным суткам) проходит. [10, таблица 5] Принята толщина наружной керамзитобетонной панели 300 мм.

3.6 Теплотехнический расчет совмещенного покрытия

Требуется определить толщину слоя утеплителя в покрытии производственного здания, возводимого в г. Семипалатинске.

В качестве утеплителя принят пенобетон объемным весом 1200 кг/м³.

1.1.10 Исходные данные t_в= +16 °С; t_н= -42 °С; Dt^н=7; n=1; µ_в=7,5 ккал/м²×ч×°С; µ_н=20 ккал/м²×ч×°С.

Рисунок 1 - Покрытие в разрезе

Таблица 1

№ п/п	Наименование слоя	l, ккал/м2×ч×°С	s, ккал/м2×ч×°С	d, м
1	ребристая ж/б плита	1,65	15,36	0,03
2	утеплитель пенобетон	0,15	3,75	?
3	цементно-песчаная стяжка	0,65	8,18	0,02
4	3 слоя рубероида	0,15	3,06	0,01

Расчет

Требуемое сопротивление теплопередаче ограждающей конструкции:

. [10, глава 2]

[10, глава 2]

где R_i - термическое сопротивление слоя ограждающей конструкции;

; [10, глава 2]

;

Тепловая инерция ограждающей конструкции:

D=R₁s₁+R₂s₂+R₃s₃+R₄s₄=0,02×15,36+0,8×3,75+0,03×8,18+0,07×3,06=3,5.Ограждение с малой инерционностью. Выбранная температура наружного воздуха (по наиболее холодным суткам) проходит. [10, таблица 4]

Принята толщина утеплителя из пенобетона 120 мм.

3.7 Расчет глубины заложения фундаментов

Расчетная глубина сезонного промерзания грунта:

d_f=k_×_h×d_fn=0,6×1,9=1,14 м, [11, глава 2]

где k_×_h=0,6 - коэффициент, учитывающий влияние теплового режима здания с полами по грунту и температуре воздуха в помещениях, примыкающих к наружным фундаментам +16°С.

- нормативная глубина промерзания,

где d₀ - величина в м, принятая для супесей;

M_t= -17,1+(-16,6)+(-14,1)= -47,8 °C - cумма абсолютных значений среднемесячных отрицательных температур за зиму.

Принята глубина заложения фундаментов 2,25 м ( на основании нормативной глубины промерзания грунтов).

4. Расчетно-конструктивный раздел. Расчет железобетонной поперечной рамы

4.1 Цель и задачи и состав проекта

Требуется рассчитать поперечную раму одноэтажного промышленного здания согласно конструктивной схеме.

1) Расчет поперечной рамы.

2) Расчет и конструирование колонны среднего ряда.

3) Расчет и конструирование фундамента под среднюю колонну.

4) Расчет фермы предварительно напряженной.

5) Расчет и конструирование колонны крайнего ряда.

4.2 Исходные данные для проектирования

· схема здания, рисунок 2;

· пролет рамы l=30 м;

· вид ригеля - ферма сегментная предварительно напряженная;

· продольный шаг колонн - 12 м;

· расстояние от пола до уровня головки подкранового рельса Н₀=9,35 м;

· г/п крана Q=10 т;

· пролет крана - l_к=30-1,5=28,5 м.

Характеристики крана приняты по ТУ24-09-344-84. [2]

· расстояние от уровня головки подкранового рельса до верха консоли колонны h=1,4 м;

· место строительства - г. Семипалатинск;

· тип местности - С;

· условное расчетное давление на грунт - R₀=0,25 МПа;

· материал сборных ж/б элементов с ненапрягаемой арматурой:
- класс бетона - В25,

- класс арматуры А-III, A-I;

· материал сборных ж/б элементов с напрягаемой арматурой:
- класс бетона - В35,

- класс арматуры - стержневая арматура А-V, канаты К-7.

Рисунок 2 - Конструктивная схема поперечной рамы

Рисунок 3 - Расчетная схема поперечной рамы

4.3 Компоновка поперечной рамы

1.1.11 Определение основных размеров. В качестве основной несущей конструкции покрытия приняты железобетонные сегментные фермы пролетом 30 м с предварительно напряженным растянутым нижним поясом, весом 17 т (принят по справочнику).

Ферма фонаря - железобетонная.

Плиты покрытия - предварительно напряженные железобетонные ребристые размером 3х12 м.

Подкрановые балки - стальные высотой 1,25 м.

Наружные стены панельные навесные, опирающиеся на опорные столики колонн. Крайние колонны проектируются сплошными прямоугольного сечения ступенчатыми; средние колонны - сквозные двухветвевые.

Отметка кранового рельса - 9,35 м.

Высота кранового рельса - 150 мм.

Колонны крайних рядов имеют длину от обреза фундамента до верха подкрановой консоли:

Н₁=9,35-(1,25+0,15)=7,95 м.

От верха подкрановой консоли до низа стропильной конструкции в соответствии с габаритами мостового крана, согласно стандарту на мостовые краны, высотой подкрановой балки, рельса, размером зазора:

Н₂=1,9+(1,25+0,15)+0,15=3,45 м.

Принято Н₂=4,2 м, что кратно модулю 0,6 м.

Полная длина колонны:

Н=Н₁+Н₂=7,95+4,2=12,3 м.

Привязка (смещение внутренней грани колонн наружу от координационной оси) крайних колонн к разбивочным осям при шаге 12 м краном г/п до 20 т при длине колонн 12 м и более назначается 250 мм.

Соединение колонн с фермами выполняется путем сварки закладных деталей и в расчетной схеме поперечной рамы считается шарнирным.

1.1.12 Определение размеров сечений колонн

Размеры сечений установлены в соответствии с [1, XIII]

Для крайней колонны

· в подкрановой части:

h=1/14Н₁=7,95/14=0,57 м (принято 80 см);

b=1/30Н₁=7,95/30=0,27 м (принято 50 см);

(при шаге колонн 12 м).

· в надкрановой части из условия опирания фермы:

h=60 см, b=50 см.

Для средней двухветвевой колонны

· в подкрановой части общая высота сечения назначена так, чтобы ось ветви совпадала с осью подкранового пути.

Принята высота сечения одной ветви 25 см и учитывая, что 2l=2×75=150см [1, стр.381], то:

h=150+25=175 см, принято 160 см.

h=1/30Н₁=7,95/30=0,27 см, принято 50 см.

· в надкрановой части из условия опирания на колонну двух ферм, принято:

h=90 см, b=50 см.

Рисунок 4 - Компоновка сечений колонны а - крайней колонны; б- средней колонны

4.4 Определение нагрузок на раму

1.1.13 Постоянные нагрузки

Нагрузка от веса покрытия

Таблица 2 Нагрузка от веса покрытия

Нагрузка	Нормативная нагрузка, Н/м2	Коэффициент надежности по нагрузке	Расчетная нагрузка, Н/м2
Ж/б ребристые плиты покрытия 3х12 м с учетом заливки швов	1950	1,1	2145
Рулонная пароизоляция	50	1,3	65
Утеплитель пенобетон h=100 мм, g=400 кг/м3	400	1,2	480
Асфальтовая стяжка толщиной 1,5 см	350	1,3	455
Рулонный ковер 3 слоя	150	1,3	195
Итого			3340

Расчетное опорное давление фермы:

от покрытия 3,34×12×30/2=601,2 кН;

от фермы 170/2×1,1=93,5 кН,

где 1,1 - коэффициент надежности по нагрузке.

Расчетная нагрузка от веса покрытия с учетом коэффициента надежности по назначению здания gn=0,95:

на крайнюю колоннупокр=(601,2+93,5)0,95=660 кН;

на среднюю колоннупокр=2 F1 покр=1320 кН.

Расчетная нагрузка от веса фонаря:

от веса фермы фонаря:ф.=25/2×1,1×0,95=13,1 кН,

от веса остекления и бортов фонаря:ф.ф.=(0,4×2,75×12+2)1,1×0,95=15,9 кН.

Итого от покрытия:

на крайнюю колонну 689 кН.

на среднюю колонну 1349 кН.

Расчетная нагрузка от веса стеновых панелей и остекления, передаваемая на колонну: от веса стеновых панелей:ст. п=g1Sh1×a×gf×gn=2,5×7,85×12×1,1×0,95=246,1 кН. от веса остекления:

Fостекл.=g2Sh2×a×gf×gn=0,4×8,43×12×1,1×0,95=42,3 кН,

Итого: 288,4 кН.

где g₁=2,5 кН/м² - вес 1 м² стеновых панелей толщиной 30 см;₂=0,4 кН/м² - вес 1 м² остекления;

Sh₁ - суммарная высота стеновых панелей, м;

Sh₂ - суммарная высота остекления, м;

Итого: 315,8 кН.

Расчетная нагрузка от веса подкрановой балки:

F_{под. б}=G_n×g_f××g_n=115×1,1×0,95=120,2 кН,

где G_n=115 кН - вес подкрановой балки.

Расчетная нагрузка от веса колонн:

крайние колонны:

надкрановая часть F=0,6×0,5×4,2×25×1,1×0,95=32,9 кН;

подкрановая часть F=0,8×0,5×7,95×25×1,1×0,95=83,1 кН;

средние колонны:

надкрановая часть F=0,9×0,5×4,2×25×1,1×0,95=49,4 кН;

подкрановая часть F=2×0,25×0,5×7,95×25×1,1×0,95=51,9 кН.

Временные нагрузки

Снеговая нагрузка

Вес снегового покрова на 1 м² площади горизонтальной проекции покрытия для II снегового района по [3]_n=1000 Н/м²

Расчетная снеговая нагрузка на:

крайние колонны:=S_n×a×(l/2)×g_f×g_n=1×12×30/2×1,1×0,95=188,1 кН.

средние колонны:=2×188,1=376,2 кН.

Крановые нагрузки. Вертикальное горизонтальное давление колес кранов передается на раму подкрановыми тормозными балками в виде вертикальных опорных давлений D_maxи D_min и горизонтальной силы Н. Вертикальное давление на раму определяется при невыгоднейшем для нее положении кранов на подкрановых балках.

Вес поднимаемого груза Q=100 кН.

Пролет крана: 30-2×0,75=28,5 кН.

По данным из ТУ 24-09-344-84:

ширина крана М=630 см;

база крана К=500 см;

вес тележки G_т=4 кН;

вес крана G_кр=348 кН;

давление крана на подкрановый рельс_maxⁿ=170 кН.

где n₀’ - число колес на одной стороне крана.

Расчетное max давление на колесо крана при g_f×=1,1:

F_max=F_maxⁿ×g_f×g_n=170×1,1×0,95=177,7 кН.

F_min=F_minⁿ×g_f×g_n=54×1,1×0,95=56,4 кН.

Расчетная поперечная тормозная сила на одно колесо:

Вертикальная крановая нагрузка на крайнюю колонну от двух сближенных кранов:

D_max=F_max×g_i×g_f×Sy=177,7×0,85×1,1(0,57+1+0,88+0,44)=480,2 кН._min=F_min×g_i×g_f×Sy=56,4×0,85×1,1(0,57+1+0,88+0,44)=152,4 кН,

где g_i=0,85 - коэффициент сочетаний;

g_f=1,1 - коэффициент надежности по нагрузке;

Sy - сумма ординат линии влияния давления двух подкрановых балок на колонну (рисунок 5).

Вертикальная нагрузка от 2х кранов на среднюю колонну с коэффициентом сочетаний g_i=0,85.

2D_max=2×480=960,4 кН.

Горизонтальная крановая нагрузка на колонну при поперечном торможении

Н=Н_max×g_i×g_f×Sy=3,5×0,85×1,1(0,57+1+0,88+0,44)=9,46 кН.

Рисунок 5 - Схема линий влияния давления на колонну (краны помещены в наихудшем положении)

Ветровая нагрузка

Скоростной напор ветра по [3]

для III района, местности типа С:

для части здания высотой до 20 м:=W0×k=300×0,55=209 Н/м2,

где W0 - нормативное значение ветрового давления [3, табл.5]

k - коэффициент, учитывающий изменение напора ветра по высоте. [3, табл.6]

Аэродинамический коэффициент наружных стен и наружных поверхностей остекления фонарей:

с наветренной стороны c=+0,8;

с подветренной стороны c=-0,6; [3, прил.4]

то же для внутренних поверхностей, при h/l<0,5:

с наветренной стороны c=+0,4;

с подветренной стороны c=-0,4; [3, прил.4]

Расчетная ветровая нагрузка на 1 м2 поверхности при коэффициенте надежности по назначению gf=1,2:

w1=Wn1×gf×gn×c=152×0,95×1,2×(+0,8)=139 кН; [3, глава XIII]=Wn2×gf×gn×c=209×0,95×1,2×(+0,8)=199 кН;=Wn1×gf×gn×c=152×0,95×1,2×(-0,6)=-104 кН;=Wn2×gf×gn×c=209×0,95×1,2×(-0,6)=-143 кН;=Wn2×gf×gn×c=209×0,95×1,2×(-0,6)=-95 кН;=Wn2×gf×gn×c=209×0,95×1,2×(-0,6)=-95 кН.

Рисунок 6 - К определению ветровой нагрузки

Переменный по высоте скоростной напор ветра заменяется равномерно распределенным эквивалентным по моменту в заделке консольной балки длиной 12,3 м:

Расчетная равномерно распределенная ветровая нагрузка на колонны до отм.15,1 м

· с наветренной стороны p₁=W_n×a×g_n×g_f×0,8=162×12×0,95×1,2×0,8=1773 Н/м;

· с подветренной стороны p₂=W_n×a×g_n×g_f×(-0,6)=162×12×0,95×1,2×(-0,6)=-1330 Н/м.

Сосредоточенная нагрузка в уровне верха колонн рамы от ветровой нагрузки на фонари, кровлю и стеновые панели, расположенные выше отм.12,3 м:

W=(w₂+w₅+w₆+w₄)h_ф×а + (w₂+w₄)h_ст.п×а=

=(199+95+95+143)2,75×12+(199+143)4,2×12=35 кН.

4.5 Определение усилий в колоннах рамы

Расчет рамы выполняется методом перемещений по данным [1, XIII.2]

Неизвестным является D1 - горизонтальное перемещение верха колонн.

Основная схема содержит горизонтальную связь, препятствующую этому перемещению.

Каноническое уравнение метода перемещений:

с_dinr₁₁D₁+R_1p=0,

где R_1p - реакция верха колонн от внешнего воздействия;

с_din - коэффициент, учитывающий пространственный характер работы каркаса здания.

Постоянная, снеговая и ветровая нагрузка действуют одновременно на все рамы здания, при этом пространственный характер работы каркаса не проявляется,

с_din=1.

Крановая же нагрузка приложена только к нескольким рамам здания, однако благодаря жесткому диску покрытия в работу вовлекаются все рамы здания, проявляется пространственная работа, с_din>1.

Подвергнем основную систему единичному перемещению:

D₁=1.

и вычислим реакцию верхнего конца сплошной и двухветвевой колонн R_D по формулам [1, прил.XII]

Рисунок 7 - К определению усилий в колоннах от нагрузок

Для сплошной крайней колонны

a=а/l=4,2/12,3=0,34,

где а=H₂ - высота надкрановой части колонны;

l=H_k=12,3 м - полная высота колонны.

где J₁=(50×80³)/12=213×10⁴ см⁴ - момент инерции подкрановой части колонны;

J₂=(50×60³)/12=90×10⁴ см⁴ - момент инерции надкрановой части колонны;

k₁=0;

Для средней двухветвевой колонны при числе панелей n=4:

a=а/l=4,2/12,3=0,34.

где J₁=2bh(c/2)²=2×50×25/(135/2)²=1139 см⁴ - момент инерции подкрановой части колонны;

J₂=(50×90³)/12=304×10⁴ см⁴ - момент инерции надкрановой части колонны;

где J₂=(50×25³)/12=6,51×10⁴ см⁴ - момент инерции одной ветви подкрановой части колонны;

n=4 - число панелей.

Суммарная реакция:

r₁₁=SR_D=(2×3,3×10^-3+12,1×10^-3)E_b=18,7×10^-3E_b.

1.1.14 Усилия в колоннах рамы от постоянной нагрузки

смотреть рисунок 75(б)

Крайняя колонна

Рисунок 8 - К определению эксцентриситетов продольных сил в
крайней колонне

В верхней подкрановой части

Постоянная нагрузка от массы покрытия передается на колонну как вертикальное опорное давление фермы F_1покр=689 кН. Эта нагрузка на крайней колонне действует с эксцентриситетом:

е=0,25+0,175-0,5h=0,25+0,225-0,5×0,6=0,175 м.,

где 0,25 м - привязка крайних колонн к разбивочным осям;

0,225 м - расстояние от продольной разбивочной оси до оси передачи давления на колонну.

М₁=F_1покр×е=689×0,175=120,5 кН×м

В нижней подкрановой части корме силы F_1покр=689 кН, действующей с эксцентриситетом:

при этом М=F_1покр×e₀=689×0,1=68,9 кН×м,

действуют:

· расчетная нагрузка от стеновых панелей и остекления

F_ст.п.=288,4 кН.

с эксцентриситетом е₀=0,3/2+0,8/2=0,55 м,

при этом М=F_ст.п×e₀=288,4×0,55=158,6 кН×м.

· расчетная нагрузка от веса подкрановых балок

F_под.б.=120,2 кН.

с эксцентриситетом е₀=l+0,25-0,5h=0,75-0,5×0,8=0,6 м,

при этом М=F_под.б×e₀=120,2×0,6=72,1 кН×м.

· расчетная нагрузка от веса надкрановой части колонны

F=32,9 кН.

с эксцентриситетом е₀=0,1 м,

при этом М=F×e₀=32,9×0,1=3,3 кН×м.

Суммарное значение момента в нижней, подкрановой части колонны учетом знаков:

М₂=-68,9+(-158,6)+72,1-3,3=-158,8 кН×м.

Реакция верхнего конца левой колонны по формуле [1, прил.XII]

Реакция направленная влево - отрицательная R₁=-4,5 кН;

Реакция правой колонны - положительная R₃=+4,5 кН;

Реакция средней колонны R₂=0 кН, т.к. она загружена центрально.

Суммарная реакция связей в основной системе:

R_1p=-4,5+0+4,5=0,

при этом из канонического ур-я:₁₁D₁+R_1p=0, следует, что D₁=0.

Упругая реакция левой колонны:

R_e=R₁+D₁R₁_p=-4,5 кН,

Изгибающие моменты в сечениях крайней колонны равны по рисунку 5 (а):

М_0-1=М₁=120,5 кН×м;

М₁₀=М₁+R_e×Н₂=120,5+(-4,5)×4,2=101,6 кН×м;

М₁₂=М₁₀-М₂=101,6-194,8=-93,2 кН×м;

М₂₁=М₁-М₂-R_e×Н=120,5-194,8-4,5×12,3=-124,7 кН×м.

Продольные силы в крайней колонне:₁₀=689+32,9=721,9 кН,₁₂=721,9+288,4+120,2=1130,5 кН,₂₁=1130,5+83,1=1213,6 кН.

Поперечная сила в крайней колонне:

=-4,5 кН.

Продольные силы в средней колонне:₁₀=1349+32,9=1381,9 кН,₁₂=1381,9+2×120,2=1622,3 кН,₂₁=1622,3+51,9=1674,2 кН.

1.1.15 Усилия в колоннах рамы от снеговой нагрузки

Снеговая нагрузка на крайние колонны F=188,1 кН.

Снеговая нагрузка на средние колонны F=376,2 кН.

На крайние колонны:

· в верхней надкрановой части: F=188,1 кН, е=0,125, М₁=188,1×0,125=32,9 кН×м;

· в нижней подкрановой части: F=-188,1 кН, е=0,1, М2=188,1×0,1=-18,8 кН×м.

Изгибающие моменты в сечениях крайней колонны от снеговой нагрузки получены умножением соответствующих изгибающих моментов от постоянной нагрузки на коэффициент равный отношению продольных сил, т.е:

F/F_1покр=188,1/689=0,27.

Тогда:

М₁₀=0,27×101,6=27,7 кН×м;

М₁₂=0,27×(-93,2)=-25,2 кН×м;

М₂₁=0,27×(-124,7)=-33,7 кН×м.

Реакция верхнего конца левой колонны по формуле [1, прил.XII]

Поперечная сила в крайней колонне [1, прил.XII]

Q=R₁=-2,5 кН

Продольные силы в крайней колонне:

N₁₀=N₁₂=N₂₁=188,1 кН.

На средней колонне:

Изгибающие моменты в сечениях колонны:

М_0-1=М₁₀=М₁₂=М₂₁=0 кН×м, т.к. эксцентриситет равен 0.

Продольные силы в колонне:

N₁₀=N₁₂=N₂₁=376,2 кН.

Поперечная сила в колонне:=0 кН.

1.1.16 Усилия в колоннах рамы от ветровой нагрузки (слева)

При действии ветровой нагрузки слева реакция левой колонны от нагрузки р₁=1773 Н/м по формуле:[1, прил.XII]

Реакция правой колонны от нагрузки р₂=-1330 Н/м по формуле:

Реакция связей от сосредоточенной нагрузки:=35 кН.

Суммарная реакция в основной системе:_1p=(-11,3)+(-8,3)+35=15,4 кН.

Из канонического ур-я:₁₁D₁+R_1p=0, следует, что D₁=R_1p/r₁₁=15,4/18,7×10^-3=823,5×1/Е_b.

Упругая реакция в левой колонне:

R_e=R_1лев+D₁R_D=-11,1+(823,5×1/Е_b×3,3×10^-3 Е_b)=-8,4 кН.

Изгибающие моменты в левой колонне:

М₁₀=М₁₂=-8,4×4,2+1,77×4,2²/2=-19,9 кН×м.

М₂₁=-8,4×12,3+1,77×12,3²/2=30,6 кН×м.

Упругая реакция в средней колонне:

R_e=R_ср+D₁R_D=0+(823,5×1/Е_b×12,1×10^-3 Е_b)=10 кН.

Изгибающие моменты в средней колонне:

М₁₀=М₁₂=10×4,2=42 кН×м.

М₂₁=10×12,3=123 кН×м.

Поперечная сила:=10 кН.

Упругая реакция в правой колонне:

R_e=R_пр+D₁R_D=-8,3+(823,5×1/Е_b×3,3×10^-3 Е_b)=-5,6 кН.

Изгибающие моменты в правой колонне:

М₁₀=М₁₂=-5,6×4,2+1,3×4,2²/2=-12 кН×м.

М₂₁=-5,6×12,3+1,3×12,3²/2=29,4 кН×м.

Поперечная сила:=-5,6 кН.

1.1.17 Усилия в колоннах рамы от крановой нагрузки

Рассматриваются следующие виды загружения:

1) М_max на крайней колонне и М_min на средней, рисунок 5 (в).

2) М_max на средней колонне и М_min на крайней, рисунок 5 (г).

3) Два крана с М_max на средней колонне (д).

4) Тормозная сила на крайней колонне, рисунок 5 (е).

5) Тормозная сила на средней колонне, рисунок 5 (ж).

Загружение М_max на крайней колонне и М_min на средней.

На крайней колонне сила D_max=480,2 кН приложена с эксцентриситетом е=0,6 м (с аналогичным эксцентриситетом приложена нагрузка от веса подкрановой балки).

Момент в узле:М_max=480,2×0,6=288,1 кН×м.

Реакция верхней опоры левой колонны:

. [1, прил. XII]

Одновременно на средней колонны действует сила D_min=152,4 кН с эксцентриситетом е=l=0,75 м.

Момент в узле:М_min=152,4×0,75=-114,3 кН×м (направлена влево).

Реакция верхней опоры средней колонны:

. [1, прил. XII]

Суммарная реакция в основной системе:

R_1p=-29,5+8,1=-21,4 кН.

С учетом пространственной работы:

, [1, глава XII.22]

где c_din=4 (при шаге рам 12 м) [1, глава XII.22]

Упругая реакция левой колонны:

R_e=R₁+R_D×D₁=-29,5+3,3×10^-3E_b×327×1/E_b=-28,4 кН

Изгибающие моменты в расчетных сечениях левой колонны:

М₁₀=R_e×Н₂=-28,4×4,2=-119,3 кН×м.

М₁₂=М₁₀+М_max=-119,3+288,1=168,8 кН×м.

М₂₁=R_e×Н+М_max=-28,4×12,3+288,1=-61,2 кН×м.

Продольные силы:

N₁₀=0.

N₁₂=N₂₁=D_max=480,2 кН.

Поперечные силы:

Q₁₀=Q₁₂=Q₂₁=R_e=-28,4 кН.

Упругая реакция средней колонны:

R_e=R₂+R_D×D₁=8,1+12,1×10^-3E_b×327×1/E_b=12 кН.

Изгибающие моменты в расчетных сечениях средней колонны:

М₁₀=R_e×Н₂=12×4,2=50,6 кН×м.

М₁₂=М₁₀+М_min=50,6+(-114,3)=-63,7 кН×м.

М₂₁=R_e×Н+М_min=12×12,3+(-114,3)=33,3 кН×м.

Продольные силы:

N₁₀=0.

N₁₂=N₂₁=D_min=152,4 кН.

Поперечные силы:

Q₁₀=0, Q₁₂=Q₂₁=R_e=12 кН.

Загружение М_max на средней колонне и М_min на крайней.

На крайней колонне сила D_min=152,4 кН приложена с эксцентриситетом е=0,6м.

Момент в узле:М_min=152,4×0,6=91,4 кН×м.

Реакция верхней опоры левой колонны:

. [1, прил. XII]

Одновременно на средней колонны действует сила D_max=480,2 кН с эксцентриситетом е=l=0,75 м.

Момент в узле:М_max=480,2×0,75=360,2 кН×м.

Реакция верхней опоры средней колонны:

. [1, прил. XII]

Суммарная реакция в основной системе:

R_1p=-9,4+(-25,6)=-35 кН.

С учетом пространственной работы:

, [1, глава XII.22]

где c_din=3,5 (при шаге рам 12 м) [1, глава XII.22]

Упругая реакция левой колонны:

R_e=R₁+R_D×D₁=-9,4+3,3×10^-3E_b×534,8×1/E_b=-7,6 кН.

Изгибающие моменты в расчетных сечениях левой колонны:

М₁₀=R_e×Н₂=-7,6×4,2=-32,1 кН×м.

М₁₂=М₁₀+М_min=-32,1+91,4=59,3 кН×м.

М₂₁=R_e×Н+М_min=-7,6×12,3+91,4=-2,1 кН×м.

Продольные силы:

N₁₀=0.

N₁₂=N₂₁=D_max=480,2 кН.

Поперечные силы:

Q₁₀=Q₁₂=Q₂₁=R_e=-7,6 кН.

Упругая реакция средней колонны:

R_e=R₂+R_D×D₁=-25,6+12,1×10^-3E_b×534,8×1/E_b=-19,1 кН.

Изгибающие моменты в расчетных сечениях средней колонны:

М₁₀=R_e×Н₂=-19,1×4,2=-80,3 кН×м.

М₁₂=М₁₀+М_max=-80,3+360,2=280 кН×м.

М₂₁=R_e×Н+М_max=-19,1×12,3+360,2=125,3 кН×м.

Продольные силы в средней колонне:

N₁₀=0.

N₁₂=N₂₁=D_max=480,2 кН.

Поперечные силы в средней колонне:

Q₁₀=0, Q₁₂=Q₂₁=R_e=-19,1 кН.

Усилия в средних колоннах от действия четырех кранов, совмещенных на средней колонне

При этом загружении продольные усилия на средней колонне равны:

N₁₀=0.

N₁₂=N₂₁=2D_max=960,4 кН.

Тормозная сила на крайней колонне

Вычисляем реакцию крайней колонны по формуле: [1, прил.XII]

С учетом пространственной работы:

, [1, глава XII.22]

Упругая реакция левой колонны:_e
лев=R₁+R_D×D₁=-7,9+3,3×10^-3E_b×120,7×1/E_b=-7,5 кН.

Изгибающие моменты в расчетных сечениях левой колонны:

М₁₀=М₁₂=-7,5×4,2+9,46×1,25=-19,7 кН×м.

М₂₁=-7,5×12,3+9,46×1,25=-80,5 кН×м.

,25 - высота подкрановой балки.

Поперечная сила:=-7,9 кН.

Упругая реакция средней колонны:_e
ср=R1+R_D×D₁=-7,9+12,1×10-3E_b×120,7×1/E_b=-6,5 кН.

Изгибающие моменты в расчетных сечениях средней колонны:

М₁₀=М₁₂=-6,5×4,2=-27,3 кН×м.

М₂₁=-6,5×12,3=-80 кН×м.

Поперечная сила:=-6,5 кН.

Тормозная сила на средней колонне

Вычисляем реакцию средней колонны по формуле:[1, прил.XII]

С учетом пространственной работы:

, [1, глава XII.22]

Упругая реакция средней колонны:_e
ср=R₁+R_D×D₁=-6,6+12,1×10^-3E_b×101×1/E_b=-5,4 кН.

Изгибающие моменты в расчетных сечениях средней колонны:

М₁₀=М₁₂=-5,4×4,2+9,46×1,25=-10,9 кН×м.

М₂₁=-5,4×12,3+9,46×1,25=-54,6 кН×м.

Поперечная сила:=-5,4 кН.

Упругая реакция левой колонны:_e
лев=R₁+R_D×D₁=-6,6+3,3×10^-3E_b×101×1/E_b=-6,3 кН.

Изгибающие моменты в расчетных сечениях левой колонны:

М₁₀=М₁₂=-6,3×4,2=-26,5 кН×м.

М₂₁=-6,3×12,3=-77,5 кН×м.

Поперечная сила:=-6,3 кН.

На основании выполненного расчета строятся эпюры моментов для различных видов загружения рамы и составляется таблица расчетных усилий
M, N, Q d сечениях колонны (таблица 3).

При расчете прочности рассматриваются три сечения колонны: 1-0 на уровне верха консоли колонны; сечение 1-2 на уровне низа консоли колонны; сечение 2-1 - в заделке.

При составлении таблицы расчетных усилий рассматриваются две группы основных сочетаний:

- постоянная + max из кратковременно действующих;

- постоянная + все временные в невыгоднейшем сочетании, умноженные на коэффициент сочетаний 0,9.

Одновременное действие четырех мостовых кранов при определении N_max в средней колонне рассматривается в дополнительном сочетании (независимо от учета других кратковременных нагрузок).

Таблица 3 Таблица комбинаций нагрузок и сочетаний усилий в сечениях колонн поперечной рамы

Характер нагрузки	Вид нагрузки	Эпюра изгибающих моментов		Сечения крайней колонны						Сечения средней колонны
				1-2		1-0		2-1		1-0			1-2			2-1
				M	N	M	N	M	N	M	N	Q	M	N	Q	M	N	Q
Длительно действующая	Постоянная			-93,2	1130,5	101,6	721,9	-124,7	1213,6	0	1381,9	0	0	1622,3	0	0	1674,2	0
Кратковременно действующие	Снеговая			-25,2	188,1	27,7	188,1	-33,7	188,1	0	376,2	0	0	376,2	0	0	376,2	0
	Крановая Мmax на левой колонне			168,8	480,2	-119,3	0	-61,2	480,2	50,6	0	0	-63,7	152,4	12	152,4	12
Кратковременно действующие	Крановая Мmax на средней колонне			59,3	480,2	-32,1	0	-2,1	480,2	-80,3	0	0	380	480,2	-19,1	125,3	480,2	-19,1
	Крановая Т на левой колонне			-19,7	0	-19,7	0	-80,5	0	-27,3	0	-6,5	-27,3	0	-6,5	-80	0	-6,5
	Крановая Т на средней колонне			-26,5	0	-26,5	0	-77,5	0	-10,9	0	-5,4	-10,9	0	-5,4	-54,6	0	-5,4
Кратковременно действующие	Ветровая слева			-19,9	0	-19,9	0	30,6	0	42	0	10	42	0	10	123	0	10
	Ветровая справа			-12	0	-12	0	29,4	0	42	0	10	42	0	10	123	0	10
Расчетные усилия	Основное сочетание нагрузок	Постоянная + max из кратковременно действующих	Мmax Мmin Nmax	75,6 -119,7 75,6	1610,7 1104 1610,7	129,3 -17,7 129,3	910 721,9 910	-94,1 -205,2 -126,8	1213,6 1213,6 1693,8	50,6 -80,3 0	1381,9 1381.,9 1758	0 0 0	380 -63,7 380	2102,4 1774,4 2109,5	-19,1 12 -19,1	125,3 125,3 125,3	2154,42154,42154,4	-19,1 -19,4 -19,4
	Дополнительное сочетание нагрузок	Постоянная + все временные в невыгоднейшем сочетании, умноженные на коэффициент сочетаний 0,9	Мmax Мmin Nmax	7,15 -104,6 7,15	1732 1732 1721	69,1 -22,6 69,1	891 891 892	-199,1 -256,1 -136,1	1815 1815 1815	58,8 -59 73,5	1381,9 1720 2613	9 4,14 4,14	281,7 -44,1 370	2393 2098 2815	-17,2 19,8 13	174,3 68,7 174,3	1718 2150 2829	12,9 19,8 -18,9

4.6 Расчет прочности двухветвевой колонны среднего ряда

Данные для расчета сечений

· бетон тяжелый класса В25, подвергнутый тепловой обработке при атмосферном давлении;

· R_b=14,5 МПа - осевое сжатие бетона; [1, прил. I и IV]

· R_bt=14,5 МПа - осевое растяжение бетона; [1, прил. I и IV]

· E_b=3×10³ МПа- модуль упругости бетона; [1, прил. I и IV]

· арматура класса А-III, d>10 мм;

· R_s=365 МПа - расчетное сопротивление растяжению продольной арматуры;

· R_sс=365 МПа - расчетное сопротивление сжатию продольной арматуры;

· E_s=2,1×10⁵ - модуль упругости стали; [1, прил. I и IV]

В данном расчете колонна рассчитывается в сечениях 1-0 и 2-1.

Сечение 1-0 на уровне оголовка колонны

Сечение колонны b х h=50 x 90 см при защитном слое a’=4 см.

Полезная высота сечения h₀=86 см.

В сечении 1-0 действуют три комбинации усилий.

Таблица 4 Комбинации расчетных усилий

Усилие	Первая	Вторая	Третья
М, кН×м N, кН	58,8 1391,9	59 1720	73,5 2613

Усилия от продолжительного усилия нагрузки:

М_l=0 кН×м, N_l=1381,9 кН

Расчет должен выполняться на все три комбинации усилий и расчетное сечение симметричной арматуры А_s=A_s’ принимается наибольшее.

В данном проекта расчет выполнен только по третьей комбинации усилий (как наихудший случай нагружения).

Расчет по первой комбинации усилий

Эксцентриситет:

e_o=M/N=7350/2613=2,8 см.

Расчетная длина сборных ж/б колонн зданий с мостовыми крановыми нагрузками для надкрановой части с учетом крановой нагрузки: [1, табл.XIII.1]

l_o=2H₂=2×4,2=8,4 м.

Радиус инерции сечения в плоскости эксцентриситета продольной силы:

Гибкость:

l=l_o/i=840/26=32>14.

Требуется учесть влияние прогиба элемента на прочность [1, глава IV]

Условная критическая сила:[1, IV.19]

где

- момент инерции бетонного сечения;

j_sp=1;

- коэффициент, учитывающий влияние длительного прогиба на элемент в предельном состоянии;

М_1l=М_l+N_l(h_o-a’)/2=0+1381,9(0,86-0,04)/2=567 кН×м [1, стр.182]

b=1 - для тяжелого бетона; [1, табл.VI.2]

М=М+N(h_o-a’)/2=180+2613(0,86-0,04)/2=1144,8 кН×м; [1, стр.182]

d=e_o/h=0,14/0,9=0,16; [1, VI.23]

d_min=0,5-0,01l_o/h-0,01R_bg_b2=0,5-0,01×8,4/0,9-0,01×14,5×1,1=0,25.

Принято d=0,25 по максимальному значению.

n=E_s/E_b=210000/30000=7;

J_s=m×b×h_o(0,5h-a)²=0,004×50×86(0,5×90-4)²=28913 см² - приведенный момент инерции сечения арматуры, вычисляемый относительно ц.т. бетонного сечения;

m=0,004 - процент армирования (предварительный).

Коэффициент:

Эксцентриситет:

e=e_oh+0,5h-a=2,8×1,1+0,5×90-4=44 см.

При условии, что А_s=А_s’, высота сжатой зоны бетона:

Относительная высота сжатой зоны бетона:

x=х/h₀=32,8/86=0,38.

Граничное значение относительной высоты сжатой зоны бетона:

, [1, II.4]

где w=0,85-0,008 R_bg_b2=0,85-0,008×14,5×1,1=0,72;

s_s1=R_s=365 МПа;

Имеем случай x=0,38 < x_y=0,55.

При симметричном армировании: [1, IV.38]

Площадь армирования А_s=A_s’ назначается по конструктивным соображениям:

A_s=0,002bh₀=0,002×50×86=8,6 см².

Принято 3Æ20 A-III с A_s=9,42 см².

Проверка необходимости расчета надкрановой части колонны в плоскости, перпендикулярной плоскости изгиба:

· расчетная длина: [1, табл.XIII.1]

l_o’=1,5H₂=1,5×4,2=6,3 м.

· радиус инерции сечения в плоскости эксцентриситета продольной силы:

· гибкость:

l’=l_o’/i’=630/14,4=43,8>l=32, требуется учесть влияние прогиба элемента на прочность [1, глава IV]

· эксцентриситет:

e_o=е_а+0,5(h₀-a’)=1,68+0,5(46-4)=22,7 см. [1, VI.1]

где е_а - случайный эксцентриситет, определяется как max из значений: [1, стр.17]

(1) е_а=1/30h=50/30=1,68 см;

(2) е_а=1/600H=420/600=0,7 см;

(3) е_а=1 см.

Принято е_а=1,68 см.

М_1l=М_l+N_lе₀=0+1381,9×0,227=313,7 кН×м; [1, стр.182]

М=М+Nе₀=0+2613×0,227=593,2 кН×м; [1, стр.182]

b=1 - для тяжелого бетона; [1, табл.VI.2]

;

d=e/h=1,68/50=0,034;[1, VI.23]

d_min=0,5-0,01l_o/h=0,5-0,01×630/50=0,37.

Принято d=0,37.

n=7.

Минимальное армирование:

A_s=A_s’=0,002bh₀=0,002×50×90=9 см².

Зададимся площадью арматуры:

A_s=A_s’=12,56 см² - 4Æ20 А-III, тогда

е=e_oh+0,5h-a=1,68×5,2+(50/2-4)=29,7 см.

d’=a’/h₀=4/46=0,087.

Армирование принимается конструктивно 4Æ20 A-III [1, стр.669]

1.1.18 Сечение 2-1 в заделке колонны

Высота всего сечения двухветвевой колонны 160 см.

Сечение колонны b х h=50 x 25 см при защитном слое a’=4 см.

Полезная высота сечения h₀=21 см.

Расстояние между осями ветвей=135 см.

Расстояние между осями распорок при четырех панелях:

s=H₁/n=7,95/4=2 м.

Высота сечения распорки: 40 см.

В сечении 2-1 действуют три комбинации усилий.

Таблица 5 Комбинации расчетных усилий

Усилие	Первая	Вторая	Третья
М, кН×м N, кН Q, кН	174,3 1718 12,9	68,7 2150 19,8	174,3 2829 -18,9

Усилия от продолжительного действия нагрузки:

М_l=0 кН×м, N_l=1674,2 кН, Q_l=0 кН. Расчет выполнен только по третьей комбинации усилий (как наихудший случай нагружения).

Расчет по третьей комбинации усилий

Расчетная длина подкрановой части колонны с учетом крановой нагрузки во всех комбинациях: [1, табл.XIII.1]

l_o=y×Н₂=1,5H₁=1,5×7,95=11,9 м.

Приведенный радиус инерции сечения двухветвевой колонны в плоскости изгиба: [1, XIII.35]

Приведенная гибкость сечения:

l_red=l_o/r_red=1,5×7,95/0,72=17>14, следовательно, необходимо учесть влияние прогиба элемента на его прочность.

Эксцентриситет:

e_o=M/N=17430/2829=6,2 см.

Момент инерции:

М_1l=М_l+N_l×с/2=0+1674,2×1,35/2=1130 кН×м; [1, стр.182]

М=М+N×с/2=1174,3+2829×1,35/2=2083,9 кН×м;[1, стр.182] b=1 - для тяжелого бетона;[1, табл.VI.2]

- коэффициент, учитывающий влияние длительного прогиба на элемент в предельном состоянии;

d=e_o/h=6,2/135=0,05 [1, VI.23]

d_min=0,5-0,01l_o/h-0,01R_bg_b2=0,5-0,01×11,9/1,35-0,01×14,5×1,1=0,25.

d=0,05>d_min=0,25.

Принято d=0,25.

j_sp=1;

n=E_s/E_b=210000/30000=7;

m=0,004 - процент армирования;

J_s=2m×b×h_o(0,5с-a)²=2×0,001×50×21(0,5×135-4)²=84677 см² - приведенный момент инерции сечения арматуры, вычисляемый относительно ц.т. бетонного сечения.

Условная критическая сила:[1, IV.19]

Коэффициент:

Усилие в ветвях колонны по формуле: [1, XIII.33]

._br1=3267 кН, N_br2=-437 кН.

Момент в ветви:

М_br₁=Q×s/4=18,7×1,99/4=9,4 кН×м.

Эксцентриситет:

e_o=M/N+е_а=9,4×10²/2829+1=1,33 см, [1, VI.1]

где е_а - случайный эксцентриситет, определяется как max из значений: [1, стр.17]

(1) е_а=1/30h=25/30=0,833 см;

(2) е_а=1/600s=199/600=0,33 см;

(3) е_а=1 см.

Поскольку е₀>e_a, то в расчет принимаем max значение е_a=1,33 мм

e_a+h/2-a=1,33+21/2-4=7,83 см.

Подбор сечений ведется по формулам [1, XVIII.1 - XVIII.4]

Определяются значения:

- возможно принятие А_s=А_s’ конструктивно по min проценту армирования.

d’=a’/h_o=4/21=0,19.

Расчетный случай x=1, 5 > x_y=0,55.

При симметричном армировании: [1, VI.38]

Коэффициент армирования:

m=2×40,7/50×21=0,08,

отличается от ранее принятого m=0,01×2=0,02, что подтверждает a=-0,05<0.

Поэтому, не выполняя следующее приближение, снижаем площадь армирования до А_s=15 см²,

при этом

m=2×15/50×21=0,028 - что является приемлемым процентом армирования.

Принято 4Æ22 А-III с A_s=A_s’=15,2 см².

1.1.19 Проверка необходимости расчета подкрановой части колонны в плоскости, перпендикулярной плоскости изгиба:

· расчетная длина: [1, табл.XIII.1]

l_o=0,8H₁=0,8×7,95=6,36 м.

· радиус инерции сечения в плоскости эксцентриситета продольной силы:

· гибкость:

l=l_o/i=636/14,4=44,1>l_red=22,7, требуется учесть влияние прогиба элемента на прочность [1, глава IV]

· эксцентриситет:

e_o=е_а+0,5(h₀-a’)=1,68+0,5(46-4)=22,7 см. [1, VI.1]

где е_а - случайный эксцентриситет, определяется как max из значений: [1, стр.17]

(1) е_а=1/30h=25/30=0,833 см;

(2) е_а=1/600H=1190/600=1,68 см;

(3) е_а=1 см.

Принято е_а=1,68 см.

М_1l=М_l+N_lе=0+1674,2×0,227=380 кН×м [1, стр.182]

М=М+N×е=174,3+2829×0,227=816,5 кН×м; [1, стр.182]

b=1 - для тяжелого бетона; [1, табл.VI.2]

;

d=e/h=1,68/50=0,034 [1, VI.23]

d_min=0,5-0,01l_o/h=0,5-0,01×636/50=0,37

Принято d=0,37.

n=7.

Минимальное армирование:

A_s=A_s’=2×0,002bh₀=2×0,002×50×25=5 см².

Зададимся площадью арматуры:

A_s=A_s’=12,56 см² - 4Æ20А-III, тогда

е=1,68×1,2+(50/2-4)=23 см.

d’=4/46=0,087.

Армирование принимается конструктивно 4Æ20A-III [1, стр.669]

Расчет промежуточной распорки

Изгибающий момент в распорке:

М_ds=Qs/2=-18,9×2/2=-18,9 кН×м.

Сечение распорки прямоугольное:

b=50 см, h=40 см, h₀=40 см.

Площадь армирования:

Принято:

Æ14 А-III с A_s=4,6 см².

Поперечная сила в распорке:

Q_ds=2М_ds/c=2×18,9/1,35=28 кН.

Т.к. Q=125 кН > Q_ds=62,8 кН, поперечная арматура назначается конструктивно d_w=6 мм класса A-I с шагом s=150 мм.

4.7 Расчет колонны крайнего ряда

Рассчитать внецентренно сжатую колонну сечением 800х500 (подкрановая часть), 600х500 (надкрановая часть).

Сечение 1-2 на уровне верха консоли колонны (по max значениям сочетаний)

Продольная сила N_max=1732 кН.

Изгибающий момент М_max=104,6 кН×м.

Изгибающий момент от продолжительного действия М_l=93,2 кН×м.

Продольная сила от продолжительного действия N_l=1130,5 кН.

Расчетная длина сборных ж/б колонн зданий с мостовыми крановыми нагрузками для подкрановой части с учетом крановой нагрузки: [1, табл.XIII.1]

l_o=2H₁=1,5×7,95=11,9 м.

Эксцентриситет:

e₀=e_a+e_op,

где е_а - случайный эксцентриситет(max из значений):

(1) е_а=1/30h=80/30=2,7 см;

(2) е_а=1/600H=119/600=0,2 см;

(3) е_а=1 см.

Принято е_а=2,7 см.

e_op расчетный эксцентриситет:

e_op=М_max/N=10460/1732=6 см₀=e_a+e_op=2,7+6=8,7 см.

Гибкость элемента:

> l=10 - элемент гибкий, требуется учет продольного изгиба.

Коэффициент продольного изгиба:

условная критическая сила:

- момент инерции бетонного сечения;

j_sp=1;

- коэффициент, учитывающий влияние длительного прогиба на элемент в предельном состоянии;

М_1l=М_l+N_l(h_o-a’)/2=93,2+1130,5(0,76-0,04)/2=500 кН×м [1, стр.182]

b=1 - для тяжелого бетона; [1, табл.VI.2]

М=М_max+N_max(h_o-a’)/2=104,6+1732(0,76-0,04)/2=728 кН×м; [1, стр.182]

d=e_o/h=8,7/80=0,11; [1, VI.23]

d_min=0,5-0,01l_o/h-0,01R_bg_b2=0,5-0,01×11,9/0,8-0,01×14,5×1,1=0,19.

Принято d=0,19 по максимальному значению.

n=E_s/E_b=210000/30000=7;

J_s=m×b×h_o(0,5h-a)²=0,01×50×76(0,5×80-4)²=49248 см² - приведенный момент инерции сечения арматуры, вычисляемый относительно ц.т. бетонного сечения;

m=0,01 - процент армирования (предварительный).

Эксцентриситет с учетом продольного изгиба:

e=e₀h=8,7×1,2=10,4 см > 0,3h₀=0,3×76=22,8 см.

Второй случай внецентренного сжатия (случай малых эксцентриситетов).

Граничное значение относительной высоты сжатой зоны бетона:

, [1, II.4]

где w=0,85-0,008 R_bg_b2=0,85-0,008×14,5×1,1=0,72;

s_s1=R_s=365 МПа.

Значение А₀_max=x_y(1-0,5x_y)=0,55(1-0,5×0,55)=0,4.

Определение требуемой площади сжатой арматуры:

[5, 4.37]

Сжатая арматура по расчету не требуется и назначается по конструктивным соображениям.

Определение требуемой площади рабочей арматуры:

. [5, 4.23]

Армирование сечения несимметричное, принято:

6Æ22 АIII c A_s=20,7 см².

Армирование приводится в графической части проекта.

Сечение 2-1 на уровне заделки в фундамент (по max значениям сочетаний)

Продольная сила N_max=1815 кН.

Изгибающий момент М_max=256,1 кН×м.

Изгибающий момент от продолжительного действия М_l=1213 кН×м.

Продольная сила от продолжительного действия N_l=124,7 кН.

l_o=2H₁=1,5×7,95=11,9 м.

Эксцентриситет, гибкость элемента коэффициент продольного изгиба,

условная критическая сила смотреть расчет по сечению 1-2.

Второй случай внецентренного сжатия (случай малых эксцентриситетов).

Определение требуемой площади сжатой арматуры:

. [5, 4.37]

Сжатая арматура по расчету не требуется.

Определение требуемой площади рабочей арматуры:

[5, 4.23]

Армирование сечения несимметричное, принято аналогично сечению 1-2:

6Æ22 АIII c A_s=20,7 см².

Армирование приводится в графической части проекта.

4.8 Расчет фундамента под среднюю двухветвевую колонну

Исходные данные для проектирования

- грунты основания - супеси;

- условное расчетное сопротивление грунта - R₀=0,25 МПа;

- бетон тяжелый класса В12,5;

- R_bt=0,66 МПа;

- арматура из горячекатаной стали - А-II;

- R_s=280 МПа;

- вес единицы объема материала фундамента и грунта на его обрезах -

g=20 кН/м³;

- расчет проводится по первой комбинации расчетных усилий в
сечении 2-1:

M=174,3 кН×м; N=2829 кН; Q=-18,9 кН.

Нормативное значение усилий определено делением расчетных усилий на усредненный коэффициент надежности по нагрузке, g=1,15 кН/м³, т.е.:

M_n=174,3/1,15=151,6 кН×м;

N_n=2829/1,15=2460 кН;

Q_n=-18,9/1,15=16,4 кН. (знак при дальнейшем расчете упускаем).

1.1.20 Определение геометрических размеров фундамента.

Глубина стакана фундамента принята 130 см, что не менее:

(1) H_an > 0,5+0,33h=0,5+0,33×1,6=1,03 м; [1, XII]

(2) H_an > 1,5b_col=1,5×0,5=0,75 м;

(3) H_an > 30d=30×2,2=66 cм,

где d=2,2 см - диаметр продольной арматуры колонны.

Расстояние от дна стакана до подошвы фундамента должно быть не менее 250 мм.

Полная минимально требуемая высота фундамента:

Н=1300+250=1550 мм.

Принятая высота фундамента из условия глубины промерзания грунта 2000 мм:

Н=2100 мм (кратно 300 мм).

Глубина заложения фундамента при расстоянии от планировочной отметки до верха фундамента 150 мм:

Н₁=2100+150=2250 мм.

Фундамент проектируется двухступенчатый - высота ступеней - 400 мм, с удлиненным подколонником, армированным пространственным каркасом, и нижней ступенью, армированной двойной сеткой.

Предварительная площадь подошвы фундамента:

где 1,05 - коэффициент, учитывающий наличие момента.

Назначаем отношение сторон b/a=0,8,

где;

b=0,8×4=3,2 м.

Принято:

a x b=4 x 3,2 м.

Требуемая площадь подошвы фундамента:

А=4 x 3,2=12,7 м².

Момент сопротивления:

Нормативное давление на грунт основания:

,[1, стр.702]

где b=1 м; h₁=2 м - фиксированная ширина и глубина фундамента; [1, стр.347]

k=0,1 - для супесей.

Определение краевого давления на основание (первое приближение)

Изгибающий момент в уровне подошвы:

M_nf=M_n+Q_nH=151,6+16,4×2,1=186 кН×м [1, стр.702]

Нормативная нагрузка от веса фундамента и грунта на его обрезах:

G_n=a×b×H_f×g×g_n=4×3,2×2,25×20×0,95=548 кН [1, стр.702]

При условии, что:

Судя по проведенным расчетам, возможно уменьшение размеров фундамента.

Назначаем площадь подошвы фундамента:

А=a x b=3,6 x 3=10,8 м².

Момент сопротивления:

Нормативное давление на грунт основания:

, [1, стр.702]

где b=1 м; h₁=2 м - фиксированная ширина и глубина фундамента; [1, стр.347]

k=0,1 - для супесей.

Определение краевого давления на основание (второе приближение)

Изгибающий момент в уровне подошвы:

M_nf=M_n+Q_nH=151,6+16,4×2,1=186 кН×м [1, стр.702]

Нормативная нагрузка от веса фундамента и грунта на его обрезах:

G_n=a×b×H_f×g×g_n=3,6×3×2,25×20×0,95=462 кН [1, стр.702]

При условии, что:

Расчет арматуры фундамента

Напряжение в грунте под подошвой фундамента в направлении длинной стороны а без учета веса фундамента и грунта на его уступах от расчетных нагрузок:

p_max=N/A+M_f/W=2829/10,8+214/6,5=295 кН/м²._max=N/A-M_f/W=2829/10,8-214/6,5=229 кН/м².

где M_f=М+Q×H=174,3+18,9×2,1=214 кН×м.

Расчетные изгибающие моменты:

- в сечении I-I

M_I-I=1/24(a-a_i1)²(p_i-i+2p_max)b=1/24(3,6-3)²(290+2×295)3=39,6 кН×м=

=39,6×10⁵ Н×см, [1, стр.702]

где a_i₁=3 м - по рисунку;

[1, стр.702]

- в сечении II-II

M_II-II=1/24(a-a_i2)²(p_i-i+2p_max)b=1/24(3,6-2,2)²(282+2×295)3=213,6 кН×м=

=213,6×10⁵ Н×см,

где a_i₂=2,2 м;

;

Требуемое сечение арматуры:

[1, стр.703]

где h₀=40-5=35 см - рабочая высота ступени.

Принято 12Æ18 А-II c А_s=30,5 см².

Процент армирования:

Арматура, укладываемая параллельно меньшей стороне фундамента определяется по изгибающему моменту в сечении IV-IV:

M_IV-IV=1/8b²×p×a=1/8×3²×421×3,6=1705 кН×м [1, стр.703]

Принято 14Æ18 А-II c А_s=35,6 см².

Процент армирования:

Рисунок 9 - К расчету фундамента

4.9 Расчет стропильной фермы

Исходные данные

Ферма проектируется предварительно напряженной на пролет 30 м, цельной при шаге колонн 12 м.

Рисунок 10 - Расчетная схема фермы пролетом 30 м.

- напрягаемая арматура растянутого нижнего пояса и четвертого раскоса - канаты К-7 диаметром 15 мм с натяжением на упоры:

R_sn=1290 МПа - нормативное сопротивление;

R_s=1080 МПа - сопротивление растяжения;

R_s_,_ser=1290 МПа - сопротивление сжатия;

E_s=1,8×10⁵ МПа - модуль упругости;

- ненапрягаемая арматура сжатого верхнего пояса и остальных элементов решетки - А-III:

R_sc=R_s=365 МПа - d>10 мм;

E_s=2×10⁵ МПа - модуль упругости стали А-III;

- хомуты класса А-I;

- бетон тяжелый класса В-35:

R_b=19,5 МПа;

R_bt=1,3 МПа;

R_{bt n}=1,95 МПа;_b=34,5×10³ МПа - модуль упругости бетона;

R_bp=28 МПа - прочность бетона к моменту обжатия;

- g_b=0,9.

Определение нагрузок на ферму

При определении нагрузок на ферму принимается во внимание, что расстояние между узлами по верхнему поясу (панель фермы) составляет 3 м. Плиты покрытия имеют ширину 3 м, что обеспечивает передачу нагрузки от ребер плиты в узлы верхнего пояса и исключает влияние местного изгиба.

Рассматривается загружение фермы постоянной нагрузкой и снеговой в 2х вариантах:

1) 100% кратковременно действующей снеговой по всему пролету фермы.

2) 30% длительно действующей снеговой по всему пролету фермы.

Вес фермы 170 кН учитывается в виде сосредоточенных грузов, прикладываемых к узлам верхнего пояса.

Таблица 6Нагрузка на покрытие

Нагрузка	Нормативная нагрузка, Н/м²	Коэффициент надежности по нагрузке	Расчетная нагрузка, Н/м²
Постоянная: кровля+ Ж/б ребристые плиты покрытия 3х6 м с учетом заливки швов	1950+50+400+350+150=2900	1,2	3480
Ферма	170/30×12=472	1,1	519
Итого	3372		4000
Временная снеговая нагрузка (100%)	1000	1,4	1400
Длительная снеговая (30%)	330	1,4	462

Узловые расчетные нагрузки по верхнему поясу фермы:

- полная:

F₁=g×a×b×g_n=4×12×3×0,95=136,8 кН;

- кратковременная снеговая полная (100%):

- F₂=g×a×b×g_n=1,4×12×3×0,95=47,9 кН;

- длительная снеговая (30%):

- F₃=g×a×b×g_n=0,462×12×3×0,95=15,7 кН.

Узловые нормативные нагрузки по верхнему поясу фермы:

F_n1=g×a×b×g_n=3,37×12×3×0,95=115,3 кН

F_n2=g×a×b×g_n=1×12×3×0,95=34,2 кН;

F_n₃=g×a×b×g_n=0,33×12×3×0,95=11,3 кН.

Определение усилий в элементах фермы

Ж/б ферма с жесткими узлами представляет собой статически неопределимую систему. На основании опыта проектирования и эксплуатации установлено, что продольные усилия в элементах пояса и решетки фермы слабо зависят от жесткости узлов.

Поэтому, продольные усилия в фермах определяются построением диаграммы Максвелла - Кремоны в узлах.

Рисунок 11 - Диаграмма Максвелла-Кремоны

Изгибающие моменты, возникающие в узлах, несколько снижают трещиностойкость в элементах фермы, что учитывается в расчетах трещиностойкости введением коэффициента g_f=1,15.

Усилие в элементах фермы от единичных загружений сведены в таблицу 6.

Таблица 7Усилия в элементах фермы от единичных нагрузок

Элемент	Обозначение стержня по диаграмме	Усилия, кН, в элементах при загружении единичными силами F=1
Верхний пояс В1 В2 В3 В4 В5	II-1 III-2 IV-5 V-6 VI-7	0 -11,3 -12,5 -12,3 -11
Нижний пояс Н1 Н2 Н3 H4 H5	I-1 I-3 I-4 I-7 I-8	+10,2 +12,5 +12,5 +11,5 +11,5
Раскосы Р1 Р2 Р3 Р4	2-3 4-5 6-7 8-9	-1,8 +0,45 -0,78 +0,85
Стойки С1 С2 С3 C4 C5	1-2 3-4 5-6 7-8 9-9’	-1 0 -0,3 0 -1,2

Знаки усилий:

“+” - при растяжении;

“-” - при сжатии.

Усилия от нагрузок получаются умножением единичных усилий на значение узловых нагрузок F. Эти усилия определяются от нормативных и расчетных значений постоянной и снеговой нагрузок.

Результаты сведены в таблицу 7.

Таблица 8 Усилия в элементах фермы

Элемент

От постоянной нагрузки

От кратковременного действия полной снеговой нагрузки

От длительной (30% снеговой нагрузки)

От постоянной и полной снеговой нагрузок

От постоянной длительной (30% снеговой нагрузки)

норм. F_n₁x…

расч. F₁x…

норм. F_n₂x…

расч. F₂x…

норм. F_n₃x…

расч. F₃x…

норм. F_n₁+F_n₂

расч. F₁+F₂

норм. F_n₁+F_n₃

расч. F₁+F₃

В1 В2 В3 В4 В5 Н1 Н2 Н3 Н4 Н5 Р1 Р2 Р3 Р4 С1 С2 С3 С4 С5

0 -1302,9 -1437,5 -1418,2 -1268,3 1164,5 1441,3 1441,3 1326 1326 -207 51,9 -90 98 -115,3 0 -34,6 0 -138,4

0 -1545,8 -1710 -1682 -1504,8 1381,7 1710 1710 1573,2 1573,2 -246,2 61,6 -106,7 116,3 -136,8 0 -41 0 -164,2

0 -386,5 -427,5 -420,7 -376,2 345,4 427,5 427,5 393,3 393,3 -61,6 15,4 -26,7 29,1 -34,2 0 -10,3 0 -41

0 -541,3 -598,8 -589,2 -527 483,8 599 599 550,9 550,9 -86,2 21,6 -37,4 40,7 -47,9 0 -14,4 0 -57,5

0 -127,7 -141,3 -139 -124,3 114,1 141,3 141,3 130 130 -20,3 5,1 -8,8 9,6 -11,3 0 -3,39 0 -13,6

0 -177,4 -196,3 -193 -172,7 158,6 196,3 196,3 180,6 180,6 -28,3 7,1 -12,2 13,4 -15,7 0 -4,7 0 -18,8

0 -1689,4 -1868,8 -1838,9 -1644,5 1510 1868,8 1868,8 149,5 149,5 -269,1 67,3 -116,6 127 -149,5 0 -44,9 0 -179,4

0 -2087 -2308,8 -2259,5 -184,7 1865,5 2305 2305 184,7 184,7 -332,5 83 -144,1 157 -184,7 0 -55,4 0 -221,6

0 -1430.6 -1582,5 -1557,2 -1392,6 1278,7 1528,5 1528,5 1456 1456 -227,9 57 -98,8 107,6 -126,6 0 -38 0 -151,9

0 -1723,3 -152,5 -1875,8 -1677,5 152,5 152,5 152,5 1753,8 1753,8 -274,5 68,6 -119 130 -152,5 0 -45,8 0 -183

Расчет сечений элементов фермы

Комплекс расчетов ж/б фермы содержит расчеты сечений верхнего и нижнего поясов, сжатых и растянутых раскосов по предельным состояниям первой и второй групп на действие усилий от нагрузок, усилия обжатия, усилий, возникающих в процессе монтажа.

В данном проекте рассчитываются сечения поясов и первого растянутого раскоса на действие усилий от нагрузок.

1.1.21 Верхний сжатый пояс

Расчет верхнего пояса ведется по наибольшему усилию (элемент В4):

N=2259,5 кН, в том числе N_l=1875,8 кН.

Определяем ориентировочно требуемую площадь сечения верхнего сжатого пояса:

Назначаем размеры сечения верхнего пояса:

b x h=32 x 30 см², с А=960 см², что больше 927,5 см².

Ширина верхнего пояса принята из условия опирания плит покрытия не менее 280 мм.

Случайный начальный эксцентриситет назначается как большее из значений:

(1) е_а= h /30=30/30=1 см;

(2) е_а=l/600=300/600=0,5 см;

где l=300 см - расстояние между узлами фермы.

(3) е_а=1 см.

Принято е₀=е_а=1 см.

При е_а=<1h/8=30/8=3,75 см.

l₀=0,9l=0,9×300=270 см.

Наибольшая гибкость сечения равна:

l₀/h=270/30=9>4,

необходимо учесть влияние прогиба элемента на его прочность.

Условная критическая сила:

где

;

М₁_l=М_l+N_l(h₀-a)/2=0+1875,8(0,26-0,04)/2=206,3 кН×м; [1, стр.182]

b=1 - для тяжелого бетона;[1, табл.VI.2]

d=e₀/h=0,01/0,3=0,03 [1, VI.23]

d_min=0,5-0,01l_o/h=0,5-0,01×270×/3-0,01×0,9×19,5=0,23 см.

Принято d=0,23.

n=E_s/E_b=200000/34500=5,8.

При m=0,025:

J_s=mbh₀(0,5h-a)²=0,025×32×26(0,5×30-4)²=2517 см⁴.

Коэффициент:

Расстояние:

e=e₀h+0,5h-a=1×1,64+0,5×30-4=12,64 см.

Граничное значение относительной высоты сжатой зоны бетона при g_b=0,9

,[1, II.4]

где w=0,85-0,008 R_bg_b2=0,85-0,008×19,5×0,9=0,7;

s_s1=R_s=365 МПа;

Определяем по формулам [1, XVIII.1-XVIII.3]:

d’=а/h₀=4/26=0,15.

Имеем расчетный случай x=0,86 > x_y=0,57.

Армирование принято симметричным.

По формуле [1, XVIII.4]

Коэффициент армирования:

m=2×11,7/32×30=0,024,

что незначительно отличается от ранее принятого m=0,025.

Принято 4Æ28 А-III с A_s=24,6 см².

Нижний растянутый пояс

Расчет прочности выполнен на расчетное усилие для панели Н2.

Имеется:

- нормативное значение усилия от постоянной и полной снеговой нагрузок:

N_n=1868,8 кН;

- нормативное значение усилия от постоянной и длительной (30% снеговой) нагрузок:

N=1528,5 кН;

- расчетное значение усилия от постоянной и полной снеговой нагрузок:

N_р=2305 кН;

Определяем площадь сечения растянутой напрягаемой арматуры при g_s=1,15 - коэффициент безопасности при расчете конструкций по предельным состояниям первой группы для арматуры класса К-7 [1, табл.II.1]

Принято 12 канатов Æ15 К-7 с A_s=21,2 см².

Принято сечение нижнего пояса 32х30 см.

Напрягаемая арматура окаймлена хомутами А-I.

Продольная арматура каркасов из стали класса А-III.

Принято 4Æ10 А-III с A_s’=3,14 см².

Суммарный процент армирования:

Приведенная площадь сечения:

A_red=A+SA_si×n=32×30+21,2×5,2+3,14×5,8=1088,5 см²,

где

n₁=E_s_К_-7/E_b=1,8×10⁵/0,345×10⁵=5,2,

n₂=E_{s A-III}/E_b=2×10⁵/0,345×10⁵=5,8.

Расчет нижнего пояса на трещиностойкость

Элемент относится к 3-й категории.

Принят механический способ натяжения арматуры. Величина предварительного натяжения в арматуре s_sp при Ds_sp=0,05Ds_sp[1, стр.110]

s_sp+Ds_sp<R_ser,

s_sp+0,05s_sp<1290 МПа,

s_sp=1290/1,05=1230 МПа,

Принято:s_sp=1200 МПа.

Определяем потери предварительного напряжения в арматуре при g_sp=1.

Первые потери:

а) от релаксации напряжений в арматуре:

б) от разницы температур напрягаемой арматуры и натяжных устройств (при Dt=65 °C):

s₂=1,25Dt=1,25×65=81,25 МПа.

в) от деформации анкеров (при l=2 мм)

г) от быстронатекающей ползучести бетона при s_bp/R_bp=19/28=0,68< a=0,75:

где s_bp=P₁/A_red=20750/1088,5=19 МПа, - напряжение обжатия в бетоне на уровне ц.т. напрягаемой арматуры А_s и А_s’;

P₁=A_s(s_sp-s₁-s₂-s₃)=21,2(1200-125,6-81,25-14,4)=20750 кН - усилие предварительного обжатия с учетом потерь [1, стр.113]

;

a=0,85 - коэффициент, учитывающий тепловую обработку.

Первые потери составляют:

s_los₁=s₁+s₂+s₃+s₆=125,6+81,25+14,4+23,1=244,4 МПа.

Вторые потери:

а) от усадки бетона класса В-35, подвергнутого тепловой обработке, при натяжении на упоры:

s₈=35 МПа[1, табл.II.8]

б) от ползучести бетона при s_bp/R_bp=18,6/28=0,67 < a=0,75:

где s_bp=P₁/A_red=20259/1088,5=18,6 МПа;

P₁=A_s(s_sp-s_los1)=21,2(1200-244,4)=20259 кН.

Вторые потери составляют:

s_los₂=s₈+s₉=35+84,8=120 МПа.

Полные потери составляют:

s_los=s_los₁+s_los₂=244,4+120=364 МПа.

Расчетный разброс напряжений при механическом способе натяжения:

где Ds_sp=0,05s_sp;

n_p=12 шт. (12 канатов Æ15 К-7)

При Dg_sp=0,03 < 0,1, окончательно принимаем Dg_sp=0,1.

Сила обжатия при g_sp=1-Dg_sp=1-0,1=0,9:

P=A_s(s_sp-s_los)g_sp-(s₆+s₈+s₉)A_s’=21,2(1200-364)0,9-(21,1+35+84,8)3,14=

=14912 МПа×см²=1491 кН.

Усилие, воспринимаемое сечением при образовании трещин:

N_crc=g_i[R_bt_ser(A+2nA_s)+P]=0,85[1290(32×30+2×5,5×21,2)+1491]=1309611 Н=1310 кН, где g_i=0,85 - коэффициент, учитывающий снижение трещиностойкости вследствие жесткости узлов фермы.

Т.к. N_crc=1310 кН < N_n=1868,8 кН, условие трещиностойкости не соблюдается, т.е. необходим расчет на раскрытие трещин.

Проверка ширины раскрытия трещин по формулам [1, VII.51] и [1, VII.65] с коэффициентом, учитывающим влияние жесткости узлов g_i=1,15 от суммарного действия постоянной нагрузки и кратковременного действия полной снеговой нагрузки.

Приращение напряжений в растянутой арматуре от полной нагрузки:

где P=A_s(s_sp-s_los)g_sp-(s₆+s₈+s₉)A_s’=[21,2(1200-244,4)1-(23,1+35+84,8)3,14](100)=

=1790972 Н=1791 кН.

Приращение напряжений в растянутой арматуре от постоянной и длительной 30% снеговой:

следовательно, трещины от действия постоянной и длительной 30% снеговой нагрузки не возникают.

Приращение напряжений в растянутой арматуре от постоянной нагрузки:

следовательно, трещины от действия постоянной нагрузки не возникают.

Ширина раскрытия трещин от кратковременного действия полной нагрузки:

, [1,VII.51]

где d=1,2 - коэффициент, принимаемый для растянутых элементов;

j_l=1 - коэффициент, при учете продолжительного действия постоянных и длительных нагрузок;

;

h=1,2 - для стержневой арматуры;

d=15 мм - диаметр арматуры K-7.

Тогда,

a_crc=a_crc₁-a_crc₂+a_crc₃=0,02-0+0=0,02 мм < [0,15 мм].

Расчет растянутого раскоса Р4

Растягивающее усилие в раскосе:

- нормативное значение усилия от постоянной и полной снеговой нагрузок N_n=127 кН;

- нормативное значение усилия от постоянной и длительной (30% снеговой) нагрузок N_n_l=107,6 кН;

- расчетное значение усилия от постоянной и полной снеговой нагрузок N=157 кН.

Напрягаемая арматура раскоса принята 3Æ15 К-7 c A_s=5,3 см² (заводится из нижнего пояса).

Натяжение выполняется на упоры, способ натяжения - механический. Необходимая площадь сечения арматуры из условия прочности сечения:

Принятой площади арматуры достаточно.

Назначаем сечение раскоса по опыту расчета нижнего пояса равным 30х28.

Продольная арматура 4Æ10 АIII с A_s’=3,14 см².

Приведенная площадь сечения:

A_red=A+SA_si×n=30×28+5,3×5,2+3,14×5,8=885,5 см².

Расчет раскоса на трещиностойкость:

Первые потери:

а) от релаксации напряжений в арматуре:

б) от разницы температур напрягаемой арматуры и натяжных устройств (при Dt=65 °C):

s₂=1,25Dt=1,25×65=81,25 МПа.

в) от деформации анкеров (при l=2 мм)

г) от быстронатекающей ползучести бетона при s_bp/R_bp=5,9/28=0,2 < a=0,75,

где s_bp=P₁/A_red=5187,4/885,5=5,9 МПа, - напряжение обжатия в бетоне на уровне ц.т. напрягаемой арматуры А_s и А_s’;

P₁=A_s(s_sp-s₁-s₂-s₃)=5,3(1200-125,6-81,25-14,4)=5187,4 кН - усилие предварительного обжатия с учетом потерь [1, стр.113]

;

a=0,85 - коэффициент, учитывающий тепловую обработку.

Первые потери составляют:

s_los₁=s₁+s₂+s₃+s₆=125,6+81,25+14,4+7,2=228,4 МПа.

Вторые потери:

а) от усадки бетона класса В-35, подвергнутого тепловой обработке, при натяжении на упоры:

s₈=35 МПа[1, табл.II.8]

б) от ползучести бетона при s_bp/R_bp=5,8/28=0,2 < a=0,75:

где s_bp=P₁/A_red=5150/885,5=5,8 МПа;

P₁=A_s(s_sp-s_los1)=5,3(1200-228,4)=5150 кН.

Вторые потери составляют:

s_los₂=s₈+s₉=35+25,5=60,5 МПа.

Полные потери составляют:

s_los=s_los₁+s_los₂=228,4+60,5=289 МПа.

Расчетный разброс напряжений при механическом способе натяжения:

где Ds_sp=0,05s_sp;

n_p=3 шт. (3 каната Æ15 К-7)

При Dg_sp=0,03 < 0,1, окончательно принимаем Dg_sp=0,1.

Сила обжатия при g_sp=1-Dg_sp=1-0,1=0,9:

P=A_s(s_sp-s_los)g_sp-(s₆+s₈+s₉)A_s’=5,3(1200-289)0,9-(7,2+35+25,5)3,14=

=4133 МПа×см²=413 кН.

Усилие, воспринимаемое сечением при образовании трещин:

N_crc=g_i[R_{bt ser}(A+2nA_s)+P]=0,85[1290(30×28+2×5,5×5,3)+413]=985337 Н=985 кН,

где g_i=0,85 - коэффициент, учитывающий снижение трещиностойкости вследствие жесткости узлов фермы.

Т.к. N_crc=985 кН > N_n=127 кН, условие трещиностойкости соблюдается, расчет на раскрытие трещин не требуется.

5. Раздел технологии строительного процесса

5.1 Работы нулевого цикла

В подготовительный период строительства входит:

· освобождение строительной площадки от строений, не используемых в процессе строительства, отселение жильцов, организаций и учреждений,

· корчевка пней, кустарников,

· очистка, планировка территорий застройки с организацией стока поверхностных вод,

· устройство ограждения и дорог,

· создание складского хозяйства со строительными материалами и изделиями,

· монтаж временных сооружений и механизированных установок (растворо-бетоноузлов, деревообрабатывающих станков и др.),

· перенос существующих надземных и подземных инженерных сетей, устройство временных или постоянных источников и сетей водо-энергоснабжения,

· создание опорной геодезической сети (высотные реперы, оси здания, красные линии и т.п.), установка обносок зданий, и на трассах прокладываемых трубопроводов,

· разбивка земляных сооружений.

После выполнения работ подготовительного цикла приступают к работам “нулевого цикла”, в состав которых входят:

Земляные работы

· планировочные работы и снятие растительного слоя,

· разработка траншей экскаватором,

· выгрузка грунта в отвал;

· разработка недобора грунта,

· обратная засыпка пазух (после возведения подземной части объекта),

· уплотнение грунта.

Работы подземной части

· устройство выравнивающего слоя,

· устройство монолитных фундаментов под колонны, а также укладка фундаментных блоков;

· электросварка закладных частей сборных железобетонных конструкций,

· устройство гидроизоляции стен фундамента,

· прокладка подземных коммуникаций, водопровода, канализации, теплосети, электроснабжения, телефонных линий с устройством вывода из здания.

Строительный нулевой цикл начинается с выполнения земляных работ: разбивки и рытья траншей для устройства фундаментов, прокладки трубопроводов и кабельной сети, транспортировании грунта (погрузка, перемещение, выгрузка) обратной засыпки и устройства насыпи с уплотнением.

Земляные работы выполняются механизированным способом.

В данном проекте предполагается, что работы по вертикальной планировке строительной площадки выполнены ранее, поэтому расчет баланса грунтовых масс не проводится.

До начала работ по отрывке траншей производится срезка растительного слоя грунта не только в пределах траншей, но и на площади, которая в последующем, после окончания строительства, будет использоваться для благоустройства территории. При разработке траншеи срезка растительного слоя производиться с площади:

S=(A+20)×(B+20)=(60+20)×(109+20)=10320 м²,

Где A, В - размеры в крайних осях здания.

Общий объем траншей:

где F_ср=((3,8+4,9)/2)2,35=10,2 м²- площадь среднего поперечного сечения траншеи;

L=110×3+61×2=452 м - общая длина траншей;

Н₁, Н₂ - глубина траншеи в начале и в конце траншеи м;

m - крутизна откоса

Объем обрезки растительного грунта определяется по формуле:

V_рг=h_рг×S=0,2×10320=2064 м³,

где h_рг - толщина растительного слоя, м;

Объем экскаваторной разработки определяется по формуле:_эр=V_тр-V_з=4610,4-534,4=4076 м³,

где V_з=0,5а×L=0,5×3,8×452=858,8 м³ - объем зачистки (недобор грунта при экскаваторной разработке).

Разработка недобора грунта при больших размерах траншеи производится механизированным способом - малогабаритным планировщиком. Оставшийся недобор грунта до проектной отметки, в местах установки фундаментов дорабатывается вручную.

Объем подчистки дна траншеи после отрывки экскаватором определяется по формуле:₀=F_тр×Dh_н=420×0,15=63 м³,

где F_тр=(3×3×22+3,6×3,6×11+1,5×1,5×34)+3=420 м² - площадь дна траншеи, непосредственно в местах установки фундаментных стаканов;

, 11, 34 - количество фундаментов;

м²- прибавка на погрешность;

Dh_н=0,15 м - толщина недобора грунта.

Объем грунта, подлежащий обратной засыпке в пазухи траншеи в зданиях без подвала, определяется:

где V_ф - объем всех фундаментов с гидроизоляцией;

К_ор - коэффициент остаточного разрыхления.

Грунт для обратной засыпки, служащий в дальнейшем основанием под фундаменты оборудования, полы, отмостки, подъездные пути, должен уплотняться. Уплотнять грунт следует при оптимальной влажности, при которой достигается наибольший эффект уплотнения. Уплотнение грунтов насыпей и обратных засыпок выполняется слоями одинаковой толщины. Уплотнение ведется катками и ручными трамбовками до плотности грунта »1,55 т/м³.

Объем уплотнения измеряется площадью уплотнения:_упл.=V_оз/h_у=3473,6/0,7=4962,2 м²,

Где h_у - толщина уплотняемого слоя, м.

Таблица 9 Ведомость объемов работ нулевого цикла

№п.п	Наименование работ	Единица измерения	Объем работ	Примечание
1	2	3	4	5
Земляные работы
1.	Планировка поверхности бульдозером	м²	15000
2.	Срезка растительного слоя грунта	м²	10320
3.	Объем срезаемого растительного грунта	м³	2064
4.	Объем разрабатываемых траншей	м³	4610,4
5.	Экскаваторная разработка	м³	4076
6.	Ручная подчистка дна траншей	м³	63
7.	Обратная засыпка грунта в пазухи траншеи	м³	3473,6
8.	Площадь уплотнения	м²	4962,2
9.	Объем уплотнения	м³	4962,2×0,5м =2481
10.	Разработка грунта экскаватором в отвал	м³	3473,6
11.	Разработка грунта экскаватором с погрузкой в транспорт	м³	602,4
Устройство фундаментов и монтаж колонн
12.	Устройство монолитных фундаментов ФС36х30- 16,9т ФС30х30- 12,6 т ФС15х15- 7,6 т ФС30х35- 27,3 т ФС36х35- 23,6 т	шт. шт. шт. шт. шт.	9 18 34 2 1	СНИП 4.02-91 7-1-7
13.	Устройство фундаментов под внутренние стены	шт.	10
14.	Монтаж колонн, устанавливаемых в стаканы ф-тов КД50х160х1200 - 10,2 т КО50х90х1200 - 9,3 т КФ30х30х1200 - 3,6 т	шт. шт. шт.	9 22 34	СНИП 4.02-91 7-15-15
15.	Заделка стыков колонны и фундамента	кол.-во стыков	65

Выбор способов комплексно-механизированного процесса земляных работ

При комплексной механизации процессы выполняются с помощью комплектов машин, взаимно дополняющих друг друга и увязанных между собой по основным параметрам к расположению в технологической цепи.

Разработка и перемещение грунта осуществляются бульдозерами, экскаваторами, в комплекте с автосамосвалами.

Выбор способа комплексно-механизированного процесса производства земляных работ производится на основе технико-экономического сравнения вариантов различных комплектов машин. [14]

В данном проекте сравнение вариантов проводится по ведущей землеройной машине (экскаватору).

Планировочные работы (перемещение грунтовых масс от насыпи к выемке) и срезка растительного слоя грунта осуществляется бульдозерами.

По заданным размерам строительной площадки грунт необходимо перемещать на расстояние примерно 80-120 м. Поэтому приняты для данного вида работ бульдозеры на базе трактора Т-180.

Сменная производительность бульдозера определяется по формуле:

где Т - продолжительность работы трактора в смену, мин.;

q - объем грунта в плотном состоянии, перемещаемого бульдозером за рейс, м³;

a - коэффициент, учитывающий потери грунта в процессе перемещения;

К_в - коэффициент использования машин во времени (при перемещении глинистых грунтов);

Т_н - продолжительность набора грунта, мин.;

l_г, l_п - расчетное расстояние перемещения с грузом и порожняком, м;

V_г, V_п - соответственно скорости бульдозера в груженом и порожнем состоянии, м/мин.

Данные взяты из [15]

Требуемый объем перепланированного грунта составляет V_рг=2064 м³.

/1843 » 2 смены.

Принят бульдозер марки ДЗ-25 на базе трактора Т-180.

Для разработки грунта в траншеях выбраны одноковшовые экскаваторы с обратной лопатой.

Тип ковша - с зубьями (для разработки глин).

Емкость ковша - 0,5 м³ при объеме разрабатываемого грунта 4076 м³.

По указанным характеристикам предварительно выбраны 3 типа экскаватора, для дальнейшего выбора из них одного, имеющего наибольшую техническую и экономическую эффективность.

Данные сведены в таблицу

Таблица 10 Технические характеристики экскаваторов

Тип экскаватора	Вид оборудования	Емкость ковша, м³	Глубина копания, м	Радиус копания, м	Высота выгрузки, м	Стоимость машино-смены, С_{маш-смен,}руб.	Инвентарно-расчетная стоимость машины С_и.зтыс.руб.
Э-5015А одноковшовый дизельный на гусеничном ходу	обратная лопата	0,5	4,5	7	3,9	26,2	20,34
Э-3211Б одноковшовый на пневмоколесном ходу	обратная лопата	0,4	5,02	8,2	5,6	18,16	12,2
Э9-3322А одноковшовый на пневмоколесном ходу	обратная лопата	0,4	4,2	7,8	4,8	26,08	20,76

Для оценки эффективности определяются стоимость разработки 1 м² грунта в траншее для каждого типа экскаватора (по ЕНиР, сборник Е2):

где 1,08 - коэффициент, учитывающий накладные расходы;

С_{маш-смены} - стоимость машино-смены экскаватора, руб/смену;[14, стр.138] П_см.выр.=V_эр./Sn_{маш-смены} - сменная выработка экскаваторов, учитывающая разработку грунта навымет и с погрузкой в транспортные средства, V_эр - объем экскаваторной разработки;

Sn_{маш-смены} - суммарное число машино-смен, принято условно 15.

Для Э-5015А:

П_см.выр.=V_эр./Sn_{маш-смены}=4076/15=271,7 м³/смену.

Для Э-3211Б:

Для ЭО-3322А:

Определяются удельные капитальные вложения на разработку 1 м³ грунта для каждого типа экскаватора:

где С_оп - инвентарно-расчетная стоимость экскаватора, тыс.руб; [14, стр.138.]

t_год - нормативное число смен экскаватора в год, ориентировочно принято 350 смен.

Для Э-5015А:

Для Э-3211Б:

Для ЭО-3322А:

Окончательный вариант подбора экскаватора производят на основе сопоставления удельных приведенных затрат на разработку 1 м³ грунта:

П_уд=С+Е_н×К_уд,

Где Е_н - нормативный коэффициент эффективности капитальных вложений, равный 0,15.

Для Э-5015А:

П_уд=С+Е_н×К_уд=0,09+0,15×0,21=0,12 руб.

Для Э-3211Б:

П_уд=С+Е_н×К_уд=0,067+0,15×0,13=0,09 руб.

Для ЭО-3322А:

П_уд=С+Е_н×К_уд=0,1+0,15×0,22=0,13 руб.

Принят экскаватор Э-3211Б, одноковшовый, на пневмоколесном ходу, с обратной лопатой, емкостью ковша 0,4 м³.

Эксплуатационная производительность экскаватора:

П_э=(Т×60/n)×q×K_е×K_в=(8×60/2)×0,4×0,95×0,95=86,6 м³/смену,

где Т - продолжительность смены, ч;

q - объем ковша м³;

K_е - коэффициент использования объема ковша;_в - коэффициент использования времени смены;

Т×60/n - количество циклов в смену.

Следовательно, для разработки экскаватором 4076 м³ грунта требуется:

/276,5=47 смен.

Уплотнение грунтов производят для повышения осадки и увеличения водонепроницаемости земляного сооружения. Уплотнение грунтов насыпей и обратных засыпок выполняют слоями одинаковой толщины.

Работы по уплотнению в траншеях ведут в два этапа: I - уплотнение грунта между фундаментами колонн, II - над фундаментами колонн.

Для производства работ используются самоходные катки с гладкими вальцами (для связных грунтов), а также в местах труднодоступных для прохождения машин и механизмов уплотнение ведется вручную.

Сменная производительность катков определяется по формуле:

где В - ширина полосы уплотнения, м;

в - ширина перекрытия смежных полос, м;

v - средняя рабочая скорость движения км/час;

h - толщина эффективного слоя уплотнения, м;

m - число проходок по одному месту, [таблица V.5, 16]

К_в - коэффициент использования по времени, 0,8;

Данные взяты из [16]

Число смен на уплотнение грунта: 2481/853=2,9 » 3 смены.

Средств водоотлива и искусственного понижения грунтовых вод по данному заданию проекта не требуется, т.к. уровень грунтовых вод находится значительно ниже подошвы фундамента.

Разработка технологической схемы производства работ с расчетом рабочих параметров забоя

При разработке технологической схемы производства работ необходимо правильно организовать рабочие места землеройных машин, т.е. рабочее место машины изображается для всех характерных участков траншеи. В графической части проекта вычерчиваются план забоя, продольный и поперечный разрезы с указанием положения экскаватора, радиуса резания, глубина резания, угол поворота экскаватора, радиус выгрузки, высота погрузки, расположения транспортных средств, путей движения транспорта.

Разработка траншей ведется в одну проходку и в один ярус боковым забоем.

Данный вид разработки выбран как наиболее целесообразный, т.к. глубина разрабатываемой траншеи относительно невелика (2,2 м) и нет необходимости спуска экскаватора ниже уровня земли. При этом ось движения экскаватора будет находиться на следующем расстоянии от оси траншеи:

с=4,7+3,8/2+1 м=7,6 м » 8 м.

Высота и ширина отвала при угле естественного откоса j=45°.

высота:

где F_тр - площадь поперечного сечения траншей, м;

К_пр - коэффициент первоначального разрыхления грунта.

ширина:

Подбор транспортных средств для разработки траншей

В качестве машин для вывоза лишнего грунта, образовавшегося при разработке траншеи и обеспечения совместной работы с экскаватором принимается автосамосвал. Автосамосвалы подбирают по двум параметрам: по вместимости кузова и грузоподъемности.

Побор автосамосвала проводится на основе данных об объеме грунта, предназначенного к вывозу:

Объем разрабатываемых траншей - 4610,4 м³,

минус:

Объем грунта, подлежащий обратной засыпке в пазухи траншеи - 3473,6 м³,

следовательно:

Объем грунта, предназначенный к вывозу - 1136,8 м³.

Предварительно принимаем автосамосвал МАЗ-503 грузоподъемностью П=7,06 т, емкостью кузова 4 м³, наибольшей скоростью движения 70 км/час (при дальности перевозок грунта 1 км и емкости ковша экскаватора 0,4 м³) табл.2.7, 2.8 [14]

Определение объема грунта в плотном теле в ковше экскаватора:

где V_ков - принятый объем ковша, м³;

К_нап - коэффициент наполнения ковша, 0,8 для обратной лопаты;

К_пр - коэффициент первоначального разрыхления грунта.

Определение массы грунта в ковше экскаватора:=V_гр×n=0,29×2000=580 кг,

где n - средняя плотность грунта в ковше, кг/м³.

Количество ковшей грунта, загружаемых в кузов автосамосвала:

Объем грунта в плотном состоянии, загружаемый в кузов автосамосвала

Подсчет продолжительности одного цикла работы автосамосвала:

где - время погрузки грунта, мин,

Н_вр - норма машинного времени погрузки экскаватора, мин. на 100 м³ §Е2-1-13 L - расстояние перевозки грунта, км;

v_г - скорость движения груженого автомобиля, км/час;

v_п - скорость движения порожнего автомобиля, 25-30 км/час;_р - время разгрузки, мин.; стр46 [14]_м - время вспомогательных операций, мин.;стр46 [14]

Требуемое количество автосамосвалов:

Принято 2 автосамосвала МАЗ-503.

Количество рейсов в день

×60/25,6 » 15 рейсов.

Объем грунта вывозимый за 1 день работы

,8×15=57 м³×2

машины=114 м³.

Требуемое количество смен 1136,8 м³/114=10 смен.

Остальной разрабатываемый грунт вывозу не подлежит.

5.2 Технологическая карта на работы по устройству монолитных фундаментов

Опалубка фундаментов под колонны - разборно-переставная (щиты рамочной конструкции из досок толщиной 25…30 мм с обивкой водоупорной фанерой) устраивается из прямоугольных коробов, которые собирают из внутренних и наружных щитов. Наружные щиты на 20…25 см длиннее внутренних и имеют специальные упорные планки, к которым крепят внутренние щиты. К наружным щитам крепят проволочные стяжки, которые воспринимают распорное давление свежеуложенной бетонной смеси. Поверхность опалубки перед укладкой бетонной смеси смазывают специальными составами, уменьшающими ее сцепление с бетоном. По окончании монтажа проверяют правильность установки несущих и поддерживающих элементов, анкеров и элементов крепления, а также щитов самой опалубки. При бетонировании фундаментов бетонная смесь подается в опалубку непосредственно из транспортных средств (автобетоносмесителей) с применением передвижного моста. В специальный бачок бетоносмесителя, установленный на автомобиле вначале подают воду в количестве 15-20% требуемого на замес количества, затем загружают через дозирующие устройства одновременно цемент и заполнители, добавляя воду до необходимой нормы. Загруженные в барабан бетоносмесителя материалы перемешиваются лопастями. Во время перемешивания компонентов бетонной смеси мелкие ее части (песок, цемент) заполняют пустоты между зернами крупного заполнителя, которые обволакиваются при этом цементным тестом. Бетоносмесители непрерывного действия имеют производительность от 120 м³/ч и более. При транспортировании сухой смеси водитель машин за 5-10 мин. до прибытия к месту укладки включает механизм вращения барабана, в котором имеются лопасти, и подает в него из бачка воду. Готовую бетонную смесь выгружают в приемные устройства при перемешивании вращения барабана в обратную сторону.

Армирование ведется смесью с подвижностью по стандартному конусу 1…3 см и крупностью заполнителя не более трети наименьшего расстояния между стержнями арматуры. Бетонная смесь укладывается слоями 20…40 см. Наибольшая толщина слоя бетонной смеси не должна превышать 1,25 длины рабочей части вибратора. При бетонировании применяются глубинные вибраторы. Стыковку арматурных сеток производят внахлестку с перепуском концов арматуры равным 30-50 ее диаметрам, но не менее 250 мм. При установке нескольких сварных сеток их стыки располагаются вразбежку.

Уход за бетоном должен обеспечить: температурно-влажностной режим, исключающий интенсивное высыхание бетона и связанные с этим температурно-усадочные деформации, а также условия, исключающие механические

повреждения свежеуложенного бетона, нарушение прочности и устойчивости забетонированной конструкции. Бетон поливается в течение 14 сут. При температуре выше 15°С первые 3 сут. поливают с интервалом 3 час. Далее - 3 раза в сутки.

Ход бетонирования фиксируют в журнале производства бетонных работ. В него заносят объемы выполненных работ, даты укладки смеси, время начала и окончания бетонирования каждого блока, марки и состав бетонной смеси, паспорта на цемент и арматуру, температуру наружного воздуха во время укладки бетона и при твердении, даты изготовления контрольных образцов и результаты их испытаний на 28 сут., даты распалубки конструкции.

Распалубливание конструкции начинают при достижении бетоном 100% проектной прочности, т.е. через 28 сут. Распалубку проводят плавно, без перекосов.

Опалубочно-бетонные работы выполняют звеньями в составе: машинист 6 разр.-1чел., бетонщик 3 разр.-2 чел., монтажники-5 разр.-2 чел., плотник-5 разр.-2чел. Опалубщики-монтажники должны строго соблюдать проектные размеры сечений, длины и ширины возводимых конструкций. Допускаемые отклонения по длине и ширине для деревянной опалубки не должны превышать ±5 мм.

Приемка железобетонных монолитных конструкций должна включать в себя: качество бетона в отношении прочности, морозостойкости, водонепроницаемости, объемный вес бетона, влажность, качество готового бетона, наличие необходимых отверстий, закладных, правильность расположения в плане, соответствие геометрических размеров проекту. Допускаемые отклонения для плоскостей и линий от проектного наклона для монолитных фундаментов ±20 мм.

Технологические схемы отрывки траншей, расстановки опалубок, укладки арматурных сеток и заливки бетоном приведены в графической части проекта.

5.3 Работы по возведению надземной части здания. Технологическая карта на монтажные работы

Монтаж должен производиться в соответствии с проектом производства работ, технологическими картами, а также с соблюдением СНиП “Бетонные и железобетонные конструкции. Правила производства и приемки работ”, “Организация строительного производства”, “Техника безопасности в строительстве”

Величины допускаемых отклонений строительных параметров принимаются по расчету точности в соответствии с ГОСТ 21779 - 82.

Все металлические элементы должны быть защищены от коррозии в соответствии с СНиП 2.03.II - 85 и СНиП3.04.03 - 85.

Раствор и цементно - песчаная паста должна соответствовать требованиям СН-290-74, СНиП II-22-81, СНиП 2.03.01-84^*.

Проектная марка раствора при монтаже принять М150.

Конструкции, поступаемые на строительную площадку, должны соответствовать классам точности и предельно допускаемым отклонениям от проектных размеров сборных железобетонных конструкций приведенных в СНиП 2.03.01-84.

Хранение конструкций осуществляется на приобъектных складах, с которых и ведется собственно монтаж. При хранении следует соблюдать следующие требования:

площадка склада должна быть тщательно выровнена и спланирована, обеспечен отвод поверхностных вод, раскладка конструкций должна производится в зоне действия монтажного крана с учетом последовательности монтажа, условия хранения должны исключать возможность порчи или деформирования конструкций, для конструкций, хранящихся в штабелях нижний ряд прокладок укладывают на выровненное основание, прокладки всех вышележащих рядов должны быть расположены строго по вертикали одна над другой. Ширина проходов между штабелями должна быть не менее 0,7 м. Панели наружных стен следует складировать в положении близком к вертикальному. Колонны укладывают в штабеля в четыре ряда по высот, прокладки размещают на расстоянии 120 см от торцов колонны. Плиты покрытий укладывают в штабеля плашмя высотой не более 2,5 м, прокладки должны располагаться перпендикулярно пустотам на расстоянии 25 см от края плит. Фермы складируются с применением инвентарных кондукторов, позволяющих удерживать указанные конструкции в положении, соответствующем рабочему.

Последовательность монтажа:

Монтаж колонн проводится раздельным способом одним монтажным гусеничным краном одним потоком (схема движения приведена на листе графической части проекта). Здесь вслед за установкой и выверкой колонн замоноличивают стыки между колоннами и стаканами фундаментов. К началу монтажа подкрановых балок и конструкций покрытия бетон должен набрать не менее 70% проектной прочности.

Монтаж подкрановых балок, стропильных ферм и плит покрытия проводится комплексным методом. Кран движется последовательно по каждому пролету

Далее ведется монтаж наружных панелей ограждения.

Монтаж конструкций осуществляется с мест их предварительной раскладки в зоне действия монтажного крана.

Монтажу колонн должна предшествовать приемка фундаментов с геодезической проверкой положения их осей и высотных отметок. Перед монтажом колонн проверяют их размеры, допуская погрешности до 1 мм и наносят риски, облегчающие установку колонн в стакан фундамента.

Колонны предварительно разложены, основанием обращенным к фундаментам на расстоянии 1,5 м от колонн в “елочку”, что позволяет свободно осматривать торцы колонн и при необходимости проводить их доработку. Колонны поднимают и переводят в вертикальное положение способом поворота. Дно стакана фундамента выравнивают слоем цементного раствора. Колонны устанавливают в стаканы после того, как прочность этого раствора достигнет не менее 70% проектной. Выверка и временное закрепление колонн производится с помощью кондукторов и инвентарных клиньев (по два у каждой грани колонны).

Колонну, установленную в стакан фундамента, центрируют до совпадения рисок с рисками на верхней плоскости фундамента.

Первые две колонны ряда раскрепляют крестообразно расчалками, последующие - подкрановыми балками.

Подкрановые балки монтируют после того, как бетон в стыках колонн с фундаментом достигнет не менее 70% проектной прочности. Подкрановые балки монтируют отдельным потоком. До начала монтажа выполняют геодезическую проверку отметок опорных площадок подкрановых консолей колонн. Перед подъемом на балку навешивают приспособления и подмости для ее временного закрепления в проектном положении, а также оттяжки для ее точной наводки. Балки устанавливают по осевым рискам на них и подкрановых консолях колонн с временным раскреплением на анкерных болтах и выверяют с помощью специальных приспособлений.

Оси подкрановых балок выверяют теодолитом, установленным на оси первой подкрановой балки на специальном кронштейне так, чтобы теодолит был расположен на высоте 50 мм над верхней поверхностью балки. После окончательной выверки подкрановых балок составляют исполнительную схему, на которой обозначают отметки верха балок, отклонения, проектную отметку верха балок. Этой схемой пользуются при установке рельсовых путей.

После выверки и геодезической проверки правильности установленных балок, сваривают закладные детали.

Стропильные фермы монтируют со специальных кассет, установленных в монтируемых пролетах. Фермы раскладывают так, чтобы кран с каждой позиции мог без оттяжки устанавливать ферму и по возможности без передвижек укладывать плиты покрытий.

При монтаже ферму поднимают, разворачивают с помощью оттяжек на 90°. Затем поднимают и опускают на опоры.

Правильность установки балок и ферм контролируют путем совмещения соответствующих рисок.

После подъема, установки и выверки первую ферму крепят расчалками, а последующие крепят специальными распорками из расчета не менее двух. Расчалки и распорки снимают только после установки и приварки плит покрытия. Для выверки и регулировки положения на опоре ферм применяют специальные кондукторы.

Плиты покрытия предварительно складируют в зоне действия монтажного крана. Число штабелей плит и их расположение определяют из условия покрытия ячейки между двумя фермами с одной стоянки крана. Плиты покрытия монтируют сразу после установки и постоянного крепления очередной фермы. Монтаж плит покрытия по железобетонным фермам в зданиях с фонарем ведется в направлении от края покрытия к фонарю, а на фонаре - от одного края фонаря к другому. Это обеспечивает жесткость собранной ячейки каркаса здания. Плиты монтируются с симметричной загрузкой фермы, приваривают их к закладным деталям и освобождают от стропов только после приварки в трех точках. Зазоры между закладными деталями плит должны быть не более 2 мм, в случае если эти зазоры больше следует устанавливать стальные прокладки с приваркой их к закладным деталям плит и ферм покрытия. Пропуски в сварке могут нарушить устойчивость верхних поясов фермы и привести к аварии. После установки плит замоноличивают стыки.

Монтаж стеновых панелей - процесс занимающий 30…40% трудовых затрат. Монтаж ведется отдельным потоком сразу же после набора бетоном на данном участке необходимой прочности в стыках между колоннами и фундаментом. Панель приводят в проектное положение краном (на весу) и после проверки правильности установки закрепляют постоянными креплениям, затем снимают стропы. Швы между стеновыми панелями герметизируют в следующей последовательности: осушенные и очищенные металлической щеткой верхние грани панелей грунтуют мастикой изол с помощью аппарата С-562А, на загрунтованные поверхности наклеивают прокладки из пороизола, сверху пороизол покрывают герметизирующей мастикой. Прокладки должны быть обжаты по всей длине на 30-40% от первоначальной толщины. Прокладки устанавливаются без разрывов, с обрезкой концов в ус, со склейкой их в местах соединений. Работы по герметизации можно проводить до минус 30°С, при этом кромки панелей должны быть прогреты для улучшения адгезии.

Сварочные работы проводятся лицами, имеющими специальную подготовку и разрешение на сварочные работы. Выпуски арматуры, и закладные должны быть тщательно очищены от бетона, битума, краски. Дуговая сварка соединений элементов из Ст.3 и класса А-I допускается при температуре воздуха не ниже минус 30 °С, а из класса А-II и А-III не ниже 20 °С.

Приемка монтажных работ - проверяется соответствие конструкций проекту, качество монтажных работ, готовность монтируемого здания к проведению последующих работ, правильность установки элементов конструкций и плотность их примыкания к опорным поверхностям в пределах допускаемых отклонений, качество сварки и заделки стыков швов. Проверятся качество сварки арматуры и закладных изделий, гидроизоляция, защита от коррозии, теплоизоляция.

Допускаемые отклонения при монтаже:

- отклонение осей колонн в верхнем сечении относительно разбивочных осей при высоте колонн более 10 м не более 35 мм;

- смещение осей подкрановых балок относительно геометрических осей опорных конструкций ± 5 мм;

- отклонение между осями ферм покрытий в уровне верхних поясо ±20мм;

- отклонение плоскостей стеновых панелей в верхнем сечении по вертикали (на высоту этажа) ± 5 мм;

- разность отметок лицевых поверхностей двух смежных плит покрытия в стыке 5 мм;

- смещение в плане плит покрытия относительно их проектного положения на опорных поверхностях и узлах ферм вдоль опорных сторон пли ±20мм; Технологические схемы монтажных работ приведены в графической части проекта.

Таблица 11 Ведомость объемов работ надземного цикла

№п.п	Наименование работ	Единица измерения	Объем работ	Примечание
1	2	3	4	5
Монтажные работы
1.	Укладка подкрановых балок	шт.	36
2.	Заделка стыков подкрановых балок	шт.	36
3.	Установка стропильных ферм	шт.	22
4.	Электросварка монтажных стыков ферм и колонн: 0,6х22=6,6	м	13,2
5.	Укладка плит покрытия	шт.	180
6.	Электросварка монтажных стыков ферм и плит покрытия 1м×180=180	м	180
7.	Заливка швов плит покрытия 60×11+109×21=2949	100м	29,5
8.	Устройство вертикальных связей	шт.	43
9.	Устройство горизонтальных связей	шт.	24
10.	Установка подкрановых рельсов	м	432
11.	Установка стеновых панелей	шт.	764
12.	Электросварка монтажных стыков стеновых панелей и колонн: 0,64х764=490,9	м	490,9
13.	Заделка швов стеновых панелей 368(1,8+1,8+6+6)+156(1,2+1,2+6+6)=7987,2	100м	7987,2
14.	Устройство фонарей	шт.	18
	Устройство кровли
15.	Устройство пароизоляции	100м²	65,4
16.	Устройство утеплителя	100м³	7,9
17.	Устройство стяжки	100м²	65,4
18.	Устройство рулонного ковра	100м²	65,4
19.	Устройство ограждения на покрытии	100м	338
20.	Устройство вертикальных лестниц на покрытие	шт.	2

Внутренние работы
21.	Устройство подстилающего слоя под полы	100м²	65,40
22.	Устройство асфальтобетонных полов	100м²	63,29
23.	Устройство линолеумных полов	100м²	1,64
24.	Устройство керамических полов	100м²	1,1
25.	Устройство гипсовых перегородок	100м²	140,4
26.	Устройство кирпичных перегородок	100м²	4,1
27.	Устройство вентиляционных блоков	шт.	4
28.	Устройство ворот	шт.	6
29.	Заполнение оконных проемов	100м	21,3
30.	Остекление оконных переплетов	100м²	17,3
31.	Заполнение дверных проемов	шт.	26
32.	Отделка поверхностей под окраску окон	100м²	17,3
33.	Отделка поверхностей под окраску дверей	100м²	1,5
34.	Масляная окраска оконных заполнений	100м²	17,3
35.	Масляная окраска дверных заполнений	100м²	1,5
36.	Штукатурка стен в бытовых помещениях	100м²	8,1
37.	Оклейка стен обоями	100м²	5,3
38.	Облицовка стен керамической плиткой	100м²	2,4
Наружные работы
39.	Устройство выравнивающего слоя шпаклевки на фасадах	100м²	36,8
40.	Окраска фасадов атмосферостойкими красками	100м²	36,8
41.	Устройство основания под отмостку	м³	17,2
42.	Покрытие отмостки асфальтобетонной смесью	100м²	3,38

Спецификация основных элементов сборных ж/б и металлических конструкций

Таблица 12

Наименование элементов сборных конструкций	Марка	Размеры, м			Объем одного элемента, м³	Масса одного элемента, т	Количество элементов на все здание, шт	Объем элементов на все здание, м³	Масса элементов на все здание, т
		Длина	Ширина или высота	Толщина
Колонны: крайние средние фахверков Ферма стропильная Стеновые панели Плита покрытия Плита перекрытия Фундаментная блок-стенка Ферма фонарная Балка подкрановая	КО50х90х1200 КД50х160х1200 КФ30х30х1200 ФСП-30 ПСН 18-60 ПСН 12-60 ПСН 18-70 ПСН 12-70 ПСНо 18-60 ПСНо 12-60 ПСНо 12-70 ПСН 18-51 ПСН 12-51 ПТ 30-120 ПК 60-15 ФБС 4-24 ФС 12 БК12-2К7	13,5 13,5 13,4 29,9 5,96 5,96 6,96 6,975,965,96 6,96 5,06 5,06 11,9 5,96 2,38 11,9 12	0,8/0,6 1,6/0,9 0,4 3,2 1,8 1,2 1,8 1,2 1,8 1,2 1,2 1,8 1,2 2,95 1,49 0,4 2,3 1,25	0,5 0,5 0,4 0,35 0,3 0,3 0,3 0,3 0,3 0,3 0,3 0,3 0,3 0,45 0,22 0,6 0,25 -	4,8 6,8 2,1 8,36 1,8 1,2 2,1 1,5 0,5 0,3 0,4 1,1 0,85 5,8 1,9 0,57 3,36 -	9,3 10,2 5,8 16,9 4,35 3,6 4,75 3,85 1,65 1,25 1,45 3,85 1,1 9,8 3,9 1,14 5,45 0,85	22 9 34 22 192 102 12 12 174 42 12 28 12 180 15 10 12 36	105,6 61,2 71,4 183,9 345,6 122,4 25,2 18 87 12,6 4,8 30,8 10,2 1044 28,5 5,7 40,32 -	204,6 91,8 197,2 371,8 835,2 367,2 57 46,2 287,1 52,5 17,4 107,8 13,2 1764 58,5 11,4 65,4 30,6

S=4578,9 т

Таблица 13 Потребность в основных материалах и полуфабрикатах

Наименование конструкции	Марка материала и полуфабриката	Нормативный документ	Единица измерения	Кол-во
Фундамент	Бетон B12,5 арматура (общий расход)		м³т	354,7 44,8
Колонны: крайние + фахверковые	Бетон B25 Электроды Э42	СНиП 4.02-91 сборник 7 таблица 7-5-14	на 100 шт. к-ций - 17,2м³на 100 шт. к-ций - 0,1 т	9,6 м³0,056 т
Колонны: средние двухветвевые	Бетон B25 Электроды Э42	СНиП 4.02-91 сборник 7 таблица 7-7-1	на 100 шт. к-ций - 68м³на 100 шт. к-ций - 0,19 т	6,12 м³0,02 т
Плиты покрытия	Электроды Э42	СНиП 4.02-91 сборник 7 таблица 7-9-11	на 100 шт. к-ций - 0,33 т	0,12 т
Фермы	Электроды Э42	СНиП 4.02-91 сборник 7 таблица 7-12-37	на 100 шт. к-ций - 0,05 т	0,011 т	Конструктивные элементы Электроды Э42	СНиП 4.02-91 сборник 7 таблица 7-16-1	на 100 шт. к-ций - 0,2 т на 100 шт. к-ций - 0,1 т	1,2 т 0,59 т
Плиты покрытия	Бетон B25 Электроды Э42	СНиП 4.02-91 сборник 7 таблица 7-13-15	на 100 шт. к-ций - 13 м³ на 100 шт. к-ций - 0,03 т	23,4 м³0,054 т

Таблица 14 Потребность в машинах, механизмах и приспособлениях

Наименование машин и инструментов	Марка	Количество	Техническая характеристика
Гусеничный кран	СКГ-63	1	63 т
Автобетоносмеситель	на шасси МАЗ	2	2000 л
Балковоз (фермовоз)	КрАЗ-221	1	15 т
Полуприцеп-платформа	КрАЗ-221	2	20 т
Тяжеловоз “Главкиевстрой”		1	21 т
Нивелир		2
Теодолит		2
Ломик монтажный	1405-72	4
Молоток слесарный	2310-70	4
Скребок стальной		4
Кельма	9533-71	4
Сварочный аппарат	СТП-50	4
Подвесная люлька	4533	2
Перегрузочный бункер		1
Растворный ящик		8
Кондуктор для монтажа колонн		8
Инвентарные подмости	1942Р	4	до 100 кг
Монтажные переносные лестницы		4	Н=8; 12,5 м
Стропы		4
Траверсы		4

Расчет необходимого количества специализированного автотранспорта.

Расчет проведен для транспортировки плит покрытия.

де Р - число конструкций одного вида, подлежащее монтажу в течение трех смен, шт;

L - расстояние доставки конструкций до объекта, км;

v - средняя скорость движения автотранспорта, км/час;

t₁ - время погрузки конструкций, мин;

t₂ - время разгрузки конструкций, мин;

t₃ - время маневров при погрузке и разгрузке конструкций, мин;

Т_см - продолжительность смены, 8,2 ч;

К - коэффициент использования крана по времени;

n - число элементов, перевозимых за один рейс.

Принят 1 автомобиль КрАЗ-221.

Выбор монтажных приспособлений и указания по монтажу

Таблица 15 Ведомость потребности в грузозахватных приспособлениях и монтажной оснастке

№ п/п	Эскиз	Масса (кг) или иная техническая характеристика	Количество	Название и назначение
1	2	3	4	5
1.		80	1	Строп двухветвевой 2СТ-16/5000 в комплекте: 1- строп 2СТ-16; 2- подстропок ПК-4/1800; 3- строп ВК-4/3200; 4- коуш. Разгрузка колонн массой до 16 т.
2.		125-145; Расчетная высота 1,7м;	1	Траверса Тр-12,5-0,5 (-0,4) в комплекте: 1- строп 2СТ-16,0/4000; 2- траверса; 3- строп СКК1-6,3/2000-12000. Монтаж колонн до 12,5 т.
3.		325	1	Комплект приспособлений и инструмента в составе: 1- вкладыш клиновой инвентарный; 2- ограждение. Выверка и временное закрепление железобетонных колонн массой до 24 т в стаканах фундаментов.
5.		Расчетная высота 3,1м Грузоподъемность 12т.	1	Траверса универсальная в комплекте с автоматическими захватами: 1- траверса; 2-лебедка; 3- захваты; 4-стропы. Монтаж подкрановых балок длиной 12 м, массой до 12 т.
6.		853; Расчетная высота от 6 до 18 м.	1	Лестница секционная приставная с площадкой, монтажная. Обеспечение рабочего места на высоте от 6 до 18 м.
7.				Временное ограждение. Обеспечение безопасности работ на покрытиях.
8.		Грузоподъемность 1 т.	1	Крышевой кондуктор-распорка. 1-рама; 2-стрела; 3-лебедка. Временное крепление и выверка монтируемых стропильных ферм с шагом 6 и 12 м.
9.		1326; Расчетная высота 3,9 м.	1	Траверса универсальная в комплекте: 1-траверса; 2-строп ВК-4/5000; 3- автоматический захват. Монтаж ферм длиной до 30 м и массой до 20т.

Указания по монтажу в зимних условиях.

Работы по монтажу здания в зимних условиях распространяются на период строительства при среднесуточной температуре наружного воздуха ниже -5°С и минимальной суточной температуре ниже 0°С.

Монтаж конструкций в зимних условиях должен производиться безобогревным способом с применением раствора или цементно-песчаной пасты с противоморозными добавками, обеспечивающими нарастание прочности раствора на морозе без прогрева. При этом следует руководствоваться ВСН-159-81, ВСН-42-75, ВСН-141-77, ВСН-31-66.

Применение в зимних условиях растворов и цементно-песчаной пасты без противоморозных добавок запрещается.

При применении растворов с противоморозными добавками следует учитывать ограничения в области применения и процентном содержании в бетоне и растворе различных добавок, установленные СНиП 3.03.01-87.

Растворы для заделки стыков приготавливать на быстротвердеющих портландцементах или на портландцементах марки 400 и выше.

Марка раствора для заделки принимается равной проектной, т.е. М150, если монтаж конструкций будет выполняться при среднесуточной температуре наружного воздуха до -20°С и на одну марку выше проектной, т.е. М200, если монтаж будет производится при температуре -20°С и ниже.

Особо строго должны контролировать толщины горизонтальных швов и соосность конструкций.

Работы по герметизационной защите стыков следует выполнять в соответствии с ВСН -15-85 и СНиП 3.03.01-87.

В период наступления оттепелей и весеннего оттаивания должен быть организован тщательный контроль за конструкциями, смонтированными в зимних условиях.

Авторским надзором должны быть выданы рекомендации по мероприятиям, обеспечивающим прочность и устойчивость конструкций в период весеннего оттаивания и в последующее время - до достижения раствором и бетоном необходимой прочности, а также определить условия дальнейшего продолжения строительных работ.

Монтаж панелей на слой замерзшего раствора не допускается.

Работы по устройству кровли в зимнее время выполнять в соответствии с СНиП 3.04.01-87.

Таблица 16Требования к качеству и приемке работ

Наименование процессов подлежа- щих контролю	Предмет контроля	Инструмент и способ контроля	Периодичность контроля	Ответственный за контроль	Технические критерии оценки качества
Подготовительные работы	Разбивка основных осей здания	Теодолит, нивелир, мерная рулетка	До начала работ	Геодезическая служба	Соответствие выполняемых работ проектной и нормативной документации, СНиП и ГОСТ
	Проверка наличия обноски с вертикальными отметками	Теодолит, нивелир	До начала работ	Геодезическая служба
	Планировка поверхности	Нивелир	До начала разработки траншей	Геодезическая служба
Земляные работы. Разработка траншей	Вертикальные отметки	Глубиномернивелир	В процессе разработки, по окончании разработки	Машинист экскаватора. Геодезическая служба
	Геометрические размеры траншей, соответствие привязки к осям здания	Мерная лента	В процессе разработки	Машинист экскаватора. Геодезическая служба
	Крутизна откосов	Мерная лента	В процессе разработки	Машинист экскаватора. Геодезическая служба
Монтажные работы	Проверка осей и высотных отметок фундаментов	Теодолит, нивелир	В процессе и после окончания монтажа	Мастер, Геодезическая служба
	Проверка вертикальности колонн и расположения в плане	Теодолит, нивелир	В процессе и после окончания монтажа	Мастер, Геодезическая служба
	Проверка надежности крепления, сварных швов, швов в заделках между элементами (фундамент-колон- на-фундаментные балки-цокольные плиты)	Визуально и измерени-ями	В процессе и после окончания монтажа	Мастер, представитель заказчика

Решения по временному креплению колонн и ферм в ходе монтажа

Таблица 17

Закрепляемый элемент	Устройство для закрепления, его характеристики.	Общий вид, состав, схема установки устройства
Колонны	Комплект приспособлений и инструмента в составе: вкладыши клиновые инвентарный, ограждение, инвентарные фиксаторы.

Стропильные фермы	Крышевой кондуктор-распорка. Техническая характеристика: Максимальное горизонтальное усилие -10 кН; Ход каретки кондуктора - 1000 мм; Скорость передвижения тележки - 7 м/мин; Продолжительность подъема стрелы - 45 с; Установленная мощность - 2,4 кВт; База тележки - 3000 мм; Ширина колеи - 2940-2980 мм; Общая масса - 2900 кг.

Таблица 18 Калькуляция трудовых затрат

№ п/п	Нормативный документ	Работы	Состав звена	Ед изм	Объем работ	Нормы затрат труда на единицу времени		Затраты труда на весь объем работ		Расценка, руб.		Заработная плата, руб.
						чел.-ч	маш.-ч	чел.-ч	маш.-ч	рабочих	машиниста	рабочих	машиниста
1	2	3	4	5	6	7	8	9	10	11	12	13	14
Нулевой цикл
1.	СНиП 4-02-91, т. 1-30-1	Планировка (грубая) площадей бульдозерами мощностью 59 (80)квт (л.с)	Машинист 6 разр.	1000 м²	15	-	0,35	-	5,25	-	0,41	-	6,15
2.	ЕНиР §Е2-1-5	Срезка растительного слоя грунта бульдозером на базе трактора Т-180	Машинист 6 разр.	1000 м³	10,32	-	1,3	-	13,4	-	1,38	-	14,2
3.	ЕНиР §Е2-1-13	Разработка грунта в траншеях одноковшовыми экскаваторами, оборудованными обратной лопатой - с погрузкой в транспортные ср.-ва - навымет	Машинист 6 разр.	100 м³	6,02 34,8	-	4,4 3,4	-	26,5 118,3	-	4 3,09	-	24,08 107,5
4.	ЕНиР §Е2-1-29	Ручная подчистка дна траншей	землекоп 5р. землекоп 3р.	м³	63	1,8	-	113,4	-	1,15	-	72,5	-
1	2	3	4	5	6	7	8	9	10	11	12	13	14
5.	СНиП 4-02-91 т.6-3-5	Устройство монолитных железобетонных фундаментов: установка щитовой опалубки установка арматурных каркасов и стенок прем бетонной заводской смеси в вибробункеры укладка смеси в к-ции. уход за бетоном распалубка к-ции	Машинист 6 разр.-1 Бетонщик 3 разр.-2 Монтажн. 5 разр.-2 Плотник 5 разр.-2 Водитель автобетоносмесителя 6 разр.-1	100 м³	3,4	306	34,21	1566,7	116,3	209	33,79	1070,8	173
6.	СНиП 4-02-91 т.1-27-1	Обратная засыпка грунта в пазухи траншеи бульдозерами мощностью 59	Машинист 6 разр. Р.рабочий 3 разр.-2	1000 м³	3,5	-	6,91	-	24,2	-	8,02	-	28,07
7.	СНиП 4-02-91 1-134-1	Уплотнение грунта пневмотрамбовками	Р.рабочий 3 разр. Р.рабочий 3 разр.	100 м³	24,81	10,8	-	260,3	-	7,57	-	-
8.	СНиП 4-02-91 7-1-1	Установка фундаментных блоков под внутренние стены	Р.рабочий 3 разр.-2 Машинист 6 разр.-1 сварщик 5разр.-1 плотник-бетонщик 4азр.-1	100шт.	0,1	65,2	24,99	6,52	2,5	46,6	29,81	4,7	2,9
Итого по нулевому циклу								S1946,9	S306,45			S1335,8	S964,75
1	2	3	4	5	6	7	8	9	10	11	12	13	14
Монтажные работы
9.	ЕНиР §Е1-5	Погрузка колонн с раскладкой	Рабочий 3 разр.-3 Машинист 6 разр.	100 т	3,73	1,79	1,48	6,7	5,5	110,1	91	410,7	339,4
10.	СНиП 4-02-91 7-5-14	Установка колонн массой до 10 т прямоугольного сечения в стаканы фундаментов	Монтажник 3 разр.-2 Машинист 6 разр. сварщик 5разр.-1 плотник-бетонщик 4разр-1	100шт	0,56	1130	262,2	632,8	146,8	861	292,9	482,2	164
11.	СНиП 4-02-91 7-5-14	Установка колонн массой до 10 т двухветвевых в стаканы фундаментов	Монтажник 3 разр.-3 Машинист 6 разр. сварщик 5разр.-1 плотник-бетонщик 4разр-1	100шт	0,09	1390	345,5	125,1	31,1	1090	384,34	98,1	34,6
12.	СНиП 4-02-91 9-18-5	Монтаж стальных подкрановых балок на отм. до 25 м пролетом 12 м, массой до 3 т	Монтажник 3 разр.-4 Машинист 6 разр. Сварщик 5разр.-4	1 т	108	12,6	3,41	1360,8	368,3	12	30,65	1296	3310,2
13.	СНиП 4-02-91 7-12-29	Установка стропильных ферм сварка закладных и крепежных изделий бетонирование стыков заделка швов раствором	Монтажник 3 разр.-4 Машинист 6 разр. Сварщик 5разр.-4	100шт	0,22	1680	694,4	369,6	152,8	1400	822,1	308	180,9
1	2	3	4	5	6	7	8	9	10	11	12	13	14
14.	СНиП 4-02-91 7-13-17	Установка плит покрытия установка и сварка монтажных изделий сварка закладных изделий на опорах устройство температурных швов	Монтажник 3 разр.-4 Машинист 6 разр. Сварщик 5р.-4	100шт	1,8	459	109	826,2	196	345	757,8	207	1364
15.	СНиП 4-02-91 9-24-1	Устройство вертикальных и горизонтальных связей из парных уголков	Монтажник 3 разр.-4 Машинист 6 разр. Сварщик 5р.-4	1 т	4,35	56,5	3,81	245,8	16,6	40,4	4,73	175,7	20,6
16.	СНиП 4-02-91 9-20-2	Монтаж подкрановых рельсов	Монтажник 3 разр.-4 Машинист 6 разр. Сварщик 5р.-4	1 м	428	4,46	0,47	1908,9	210,2	3,48	0,56	1489,4	239,7
17.	СНиП 4-02-91 7-16-1	Установка панелей наружных стен одноэтажных зданий	Монтажник 3 разр.-3 Машинист 6 разр. Сварщик 5р.-2 Сварщик 5р.-2	100шт	5,86	563	121,1	3299,2	709,7	449	142,2	2631,1	833,3
18.	СНиП 4-02-91 7-12-11	Устройство фонарей	Монтажник 3 разр.-3 Машинист 6 разр.	100шт	0,12	1190	459,33	142,8	55,1	994	556,6	119,3	66,8
Итого по монтажным работам								S7733,2	S1504,3			S6170,1	S3308,1
1	2	3	4	5	6	7	8	9	10	11	12	13	14
Кровельные и отделочные работы
19.	СНиП 4-02-91 12-15-1	Устройство прокладочной пароизоляции из рулонных кровельных материалов	Кровельщики 3 разр.-8	100м²	65,4	25,6	0,43	1674,2	28,1	19,95	0,36	1304,7	23,5
20.	СНиП 4-02-91 12-13-1	Устройство утеплителя из плитного пенопласта на битумной мастике	Кровельщики 3 разр.-8	100м³	7,9	18,6	0,9	146,9	7,11	13	0,82	102,7	6,5
21.	СНиП 4-02-91 12-17-3	Устройство выравнивающей асфальтовой стяжки толщиной 15 мм	Кровельщики 3 разр.-8	100м²	65,4	14,5	1,69	946,9	110,5	10,7	1,54	699,8	100,7
22.	СНиП 4-02-91 12-2-2	Устройство кровель плоских четырехслойных из рулонных кровельных материалов на битум. маст.	Кровельщики 3 разр.-8	100м²	65,4	26,2	1,56	1713,5	102	20,1	1,42	1314,5	92,9
23.	СНиП 4-02-91 12-6-1	Устройство деформационных швов	Кровельщики 3 разр.-8	100м	0,6	72,4	1,05	43,4	0,63	55,7	0,95	33,4	0,57
24.	СНиП 4-02-91 12-12-1	Ограждение кровель перилами	Кровельщики 3 разр.-8	100м	338	5,9	0,45	1994,2	152,1	4,3	0,41	1453,4	138,6
25.	СНиП 4-02-91 9-29-1	Устройство вертикальных лестниц на покрытие	Монтажники 3 разр.-8	1 т	1,6	28,9	5,46	46,2	8,7	22,4	6,85	35,8	11
26.	СНиП 4-02-91 11-2-3	Устройство гравийного подстилающего слоя под полы	Рабочие 3 разр.-83	100 м²	65,4	3,24	-	211,8	-	2,11	-	138	-
1	2	3	4	5	6	7	8	9	10	11	12	13	14
27.	СНиП 4-02-91 11-19-1	Устройство асфальтобетонных полов	Рабочие 3 разр.-8	100 м²	63,29	24,3	2,76	1537,9	174,7	18	2,51	1139,2	148,9
28.	Устройство линолеумных полов	Рабочие 3 разр.-8	100 м²	1,64	38,2	0,9	62,7	1,5	26	0,82	42,6	1,34
29.	СНиП 4-02-91 11-27-2	Устройство керамических полов	Рабочие 3 разр.-8	100 м²	1,1	106	2,14	116,6	2,4	76,3	1,95	83,9	2,1
30.	СНиП 4-02-91 7-18-6	Устройство гипсовых перегородок	Рабочие 3 разр.-8	100 м²	14,4	310	35,97	4352,4	505	237	191	3327,5	2681,6
31.	СНиП 4-02-91 8-6-7	Устройство кирпичных перегородок	Рабочие 3 разр.-8	1 м³	102,5	4,38	0,62	449	63,6	2,98	0,56	305,5	574
33.	СНиП 4-02-91 10-30-1	Установка ворот обрамление проемов стальными деталями установка полотен установка приборов	Рабочие 3 разр.-8 плотники 3 разр.-8	100 м²	0,9	206	21,93	188,1	19,7	158	22,4	142,2	20,2
34.	СНиП 4-02-91 10-23-1	Заполнение внутренних дверных проемов установка блоков установка наличников установка приборов	Плотники 3 разр.-8	100 м²	0,26	89,9	13,93	23,4	3,6	67,4	15,77	17,5	4,1
35.	СНиП 4-02-91 15-209-1	Остекление оконных переплетов профильным стеклом	Плотники 3 разр.-8	1 м²	1730	1,05	0,17	1816,5	294,1	0,75	0,16	1297,5	291,1
1	2	3	4	5	6	7	8	9	10	11	12	13	14
36.	СНиП 4-02-91 15-172-4	Окраска металлических оконных переплетов подготовка, грунтовка пов.-ти окраска масляными составами	Маляры 5 разр.-12	100 м²	17,3	64,6	0,01	1117,6	0,173	48	0,01	830,4	0,173
37.	СНиП 4-02-91 15-176-10	Окраска за 2 раза деревянных дверных блоков	Маляры 5разр.-12	100 м²	5,7	64,6	0,01	368,2	0,1	48	0,01	830,4	0,173
38.	СНиП 4-02-91 15-69-2	Штукатурка стен в бытовых помещениях	Штукатуры 5 разр.-4	100 м²	8,1	29,4	0,12	238,1	0,97	20,6	0,11	166,9	0,891
39.	СНиП 4-02-91 15-251-4	Оклейка стен обоями	Маляры 5 разр.-6	100 м²	5,3	24,9	0,08	132	0,424	18,2	0,08	96,5	0,424
40.	СНиП 4-02-91 15-17-1	Облицовка стен керамической плиткой	Штукатуры 3 разр.-6	100 м²	2,4	200	0,39	48	0,94	148	0,35	355,2	0,84
41.	СНиП 4-02-91 15-155-2	Окраска фасадов атмосферостойкими красками с предварительной подготовкой	Штукатуры 5 разр.-4 Маляры 5разр.-4	100 м²	36,8	18,7	0,03	688,2	1,1	14,2	0,02	522,6	0,74
42.	СНиП 4-02-91 6-9-1	Устройство отмостки по периметру здания	Бетонщики 5 разр.-4	100 м²	3,38	42	0,33	142	1,1	31	0,3	104,8	1
Итого по кровельным и отделочным работам								S 18057,8	S 1478,5			S14345	S4101,8
1	2	3	4	5	6	7	8	9	10	11	12	13	14
Специальные и прочие работы
43.		Водопровод и канализация	8 чел-ч на 100 м³					9103,5
44.		Отопление и вентиляция	8 чел-ч на 100 м³					9103,5
45.		Электроснабжение	15 чел-ч на 100 м³					18207
								S66335,5
46.		Прочие неучтенные работы	4%					2653,5
47.		Внутриплощадочные работы	7%					4643,7
48.		Благоустройство территории	15%					3316,9
Итого по специальным и прочим работам								S 47028,1
Итого S 113363,6

Подбор монтажного крана

Исходными данными при подборе крана служат размеры траншей под фундаменты, размеры и масса монтируемых конструкций.

При подборе кранов на монтаже отдельно стоящих фундаментов промышленных зданий применяются самоходные стреловые краны.

Расчет стрелового крана производится по 3м параметрам:

- грузоподъемности,

- высоте подъема крюка,

- высоте головки стрелы,

- вылету стрелы.

В данном проекте расчет крана ведется по монтажу ферм.

Требуемая грузоподъемность крана складывается:_кр=q₁+q₂=16,9+0,1=17 т,₁ - максимальная масса монтируемого элемента.₂ - масса грузозахватных приспособлений, т.

Высота подъема крюка над уровнем стоянки крана - расстояние от уровня стоянки крана до крюка монтажного крана:

Н_кр^тр=h_о+h_з+h_э+h_с=18+1+3,2+4,5=26,7 м,

где h_о - превышение опоры монтируемого элемента над уровнем стоянки крана, м;_з - запас, требующийся по условиям безопасности и удобства монтажа для заводки элемента над местом монтажа, 1…1,5 м;_э- высота монтируемого элемента (фермы), м;_с - высота строповки монтируемого элемента, м.

Высота головки стрелы - расстояние от уровня стоянки крана до головки стрелы:

Н_стр^тр=Н_кр^тр+h_{полиспаста}=26,7+2=29,7 м.

Требуемый вылет стрелы крана L_кр^тр - расстояние от оси вращения крана до центра строповки монтируемого элемента:

где d - расстояние от центра тяжести до приближенного к стреле крана при монтаже края элемента (для фермы принято 2 м), м;

e - половина ширины конструкции строп (0,3…0,4), м;

а - расстояние от оси вращения крана до пяты шарнира, м;

h_ш - 1,3…1,5 м.

Кроме наименьшего вылета стрелы l _min^тр определяется требуемый вылет, т.е. расстояние до наиболее удаленного монтируемого элемента (колонны):

Длина стрелы:

По полученным параметрам выбрано 2 типа стреловых крана.

Таблица 19

Марка крана	Грузоподъемность т	Вылет стрелы max-min, м	Высота подъема крюка, м	Время работы крана в год, ч	Инвентарная расчетная стоимость руб	Себестоимость машино-смены, руб
КС-7471 пневмоколесный	63	35…5	36	3075	80100	63,27
СКГ-63 гусеничный	63	32…4,6	39	3075	66700	54,22

Технико-экономическое сравнение кранов [стр.92, 14] Сравнение различных монтажных кранов производят по величине удельных приведенных затрат на 1 т смонтированных конструкций. Для каждого крана определяют:

С_пр.уд=С_е+Е_нК_уд, руб.

где ; руб/т,

,08 и 1,5 - коэффициенты накладных расходов соответственно на эксплуатацию машин и заработную плату монтажников;

С_{маш.смены} - себестоимость машино-смены для выбранного крана при монтажных работах, руб; [14]

SЗ_ср - средняя зар.плата рабочих в смену, занятых на монтаже конструкций сварке и заделке их стыков, руб; [таблица 17]

П_н.см=Р/n_{маш.смены} - нормативная сменная эксплуатационная производительность крана на монтаже конструкций данного цикла, т/см;_{маш.смены} - количество машино-смен крана для монтажа конструкций;

Е_н - нормативный коэффициент экономической эффективности капвложений (в строительной промышленности равен 0,15);

С_п - затраты на подготовительные работы крана (для пневмоколесных и гусеничных равны нулю);- число звеньев подкрановых путей (для пневмоколесных и гусеничных равны нулю);

Р - общая масса монтируемых элементов , т.

Удельные капитальные вложения

где С_н.р - инвентарно-расчетная стоимость крана, руб;

t_см - число часов работы крана в смену, ч;

Т_см - число часов работы крана в году, ч.

Для крана КС-7471:

где П_н.см=Р/n_{маш.смены}=4578,9 т/172 смен=26,6 т/смену;_{маш.смены}=1404,3/8,2=172 смены; [из. табл.17]

SЗ_ср=5760,1+2978,1+1070,8+173/172 смен=58 руб. [из. табл.17]

;

Т_год - из расчета 320 дней рабочих для крана;

С_пр.уд=С_е+Е_нК_уд=5,6+0,15×9,3=7 руб/т.

Для крана СКГ-63:

;

С_пр.уд=С_е+Е_нК_уд=5,3+0,15×7,7=6,5 руб/т.

Результаты сведены в таблицу.

Таблица 20. Результаты выбора монтажного крана по техническим и экономическим характеристикам

Монтажные характеристики			Длина стрелы, м	Монтажные краны
Монтажная max масса монтируемого элемента, т	Высота подъема крюка. м	Вылет стрелы, крана, м		КС-7471			СКГ-63
				Тип крана	Коэффициент использования крана по грузоподъемности. К_гр	Удельные приведенные затраты, С_пр^уд, руб./т	Тип крана	Коэффициент использования крана п грузоподъемности. К_гр	Удельные приведенные затраты, С_пр^уд, руб./т
16,9	26,7	14,3-15,5	пневмоколесный	3,7^*)	7	гусеничный	3,7	6,5

*) Коэффициент использования крана определен как отношение г/п крана к max весу монтируемых конструкций: 63/16,9=3,7.

На основании технико-экономического сравнения принят гусеничный кран СКГ-63.

Необходимое число монтажных кранов для возведения здания

, [14]

где P - масса монтируемых элементов всего здания, т;

k - коэффициент, учитывающий вспомогательные работы (монтаж крана и его пробный пуск), 1,1 - для стреловых кранов;

Т=1404,3/8,2=172 дня - продолжительность монтажа конструкций;

n_см - число смен в течение суток, принято 3 смены;

П_э - сменная эксплуатационная производительность, т;

П_э=П_IQ×k₁×t=1,7×7×0,75×8,2=73 т [14]

П_I - среднечасовая эксплуатационная производительность;

, [14]

где К₂ - коэффициент, учитывающий внутрисменные перерывы в работе крана;

Т_ц - среднее время работы одного цикла;

Q - средняя масса монтируемых элементов;

К₁ - поправочный коэффициент к сменной производительности;

t - продолжительность рабочей смены.

Выбор и расчет грузозахватных устройств

Подбор стропов и других грузозахватывающих устройств, производится для каждого конструктивного элемента здания. Один вид стропа следует использовать для разнотипных, но близких по размерам конструкций разных весовых характеристик.

Расчет длины выбранных стропов и подбор диаметра канатов следует производить для наибольшего по массе и габаритам конструктивного элемента для подъема которого будет использоваться строп. Расчет строп проводится по разрывному усилию, а подбор диаметра каната по ГОСТ 3079-80.

Усилие, возникающее в одной ветви стропа, кгс:

где a=45° - угол отклонения стопа от вертикали;

Q - масса наиболее тяжелой поднимаемой конструкции, т;

m - количество ветвей стропа;

К - коэффициент неравномерности нагрузки на ветви стропа (при m<4, К=1, при m>4, К=1,33).

Разрывное усилие, возникающее в одной ветви стропа, кгс:

Р=S×K_з=7914,4×6=47487 кгс,

где K_з - коэффициент запаса прочности, принимается “6” - для стропов с инвентарными грузозахватами,”8” - для стропов с креплением груза обвязкой.

На основании разрывного усилия, принят канат марки 29 Г-В-Н-Т-1570 ГОСТ 3079-80.

6. Техника безопасности при производстве строительных работ

6.1 Земляные работы

Земляные работы следует выполнять только по утвержденному проекту производства работ. При наличии в районе земляных работ подземных коммуникаций любые раскопки можно вести только в присутствии представителя организации, эксплуатирующей эти линии.

Основной причиной несчастных случаев при производстве земляных работ является обрушение грунта в траншеях с вертикальными стенками, когда глубина выемок превышает допустимую, или при недостаточно прочном креплении стенок выемок.

Для устранения причин обрушения грунта в период производства работ и проектирования необходимо выполнять требования СНиП III-4-80.

Составление технологических карт, выполнение отдельных операций следует проектировать только способами, обеспечивающими безопасность работающих. Для спуска рабочих в траншеи необходимо устанавливать надежные трапы с перилами. В темное время суток забой и место погрузки грунта должны быть освещены переносными прожекторами на опорах или другими средствами, должны быть ограждены, иметь предупредительные знаки и надписи.

При работе бульдозера запрещается во избежание поломки или опрокидывания поворачивать его с загруженным или заглубленным в грунт отвалом. Запрещается перемещать бульдозером грунт на подъем более 10° и под уклон более 30°, а также выбирать отвал за бровку откоса выемки (при сталкивании грунта под откос). На пересеченной местности бульдозер должен перемещаться только на низких скоростях.

Траншеи должны быть ограждены защитным ограждением с учетом требований ГОСТ 23407-78. На ограждении необходимо устанавливать предупредительные надписи и знаки, а в ночное время - сигнальное освещение.

Места прохода людей через траншеи должны быть оборудованы переходными мостиками, освещаемыми в ночное время.

Грунт, извлеченный из котлована или траншеи, следует размещать на расстоянии не менее 0,5 м от бровки выемки.

Производитель работ, мастер обязаны вести систематическое наблюдение за состоянием откосов. При появлении признаков возможного обрушения грунта из опасной зоны должны быть немедленно удалены все люди. При наступлении заморозков необходимо очистить откосы от камней, которые при оттепели могут скатиться в котлован и стать причиной несчастного случая.

Землеройные машины должны иметь звуковую сигнализацию. Всем рабочим нужно знать значение подаваемых сигналов.

При работе экскаватора не разрешается производить какие-либо работы со стороны забоя и находиться под ковшом. Посторонние лица могут находится на расстоянии не менее 5 м от радиуса действия экскаватора. При подготовке пути перемещения экскаватора его ковш должен быть отведен в сторону и опущен на грунт. Погрузку экскаватором грунта в автомобили следует производить только со стороны заднего или бокового борта кузова. Между землеройной машиной и транспортной машиной во время погрузки не должны находиться люди.

При разработке, транспортировании, разгрузке, планировании и уплотнении грунта самоходными машинами, идущими друг за другом, должен соблюдаться интервал между ними не менее 5 м.

Особого внимания требует работа машин в местах расположения подземных действующих электрокабелей, газопровода и других коммуникаций. Разработка грунта вблизи газопровода или электрокабеля производится под наблюдением мастера вручную лопатой без использования ударных и механизированных инструментов.

Работы по электроотаиванию грунта следует вести на огражденной площадке под руководством главного энергетика. Временные линии из голого провода надо подвешивать к изоляторам на высоте не менее 4 м, а изолированные - на высоте 0,8 м.

6.2 Бетонные работы

При монтаже опалубки и арматуры, разгрузке бетонных смесей в опалубку особое внимание следует обращать на прочность устойчивость поддерживающих конструкций, а также на прочность такелажных устройств для подъема каркасов, блоков опалубки и арматуры. При разборе опалубки следует соблюдать осторожность, опускать элементы опалубки с помощью лебедок и кранов.

С целью обеспечения условий производства, исключающих возможность поражения работающих электрическим током при электросварочных работах и вибрировании бетонной смеси необходимо заземлять свариваемые конструкции и все металлические части сварочных установок и вибраторов.

Рабочие должны иметь средства индивидуальной защиты (резиновые сапоги, перчатки, защитные каски и т.д.).

При бетонировании с помощью бетононасосов до начала работы систему бетоноводов испытывают гидравлическим давлением, в 1,5 раза превышающим рабочее. При работе с бетоно-нагнетающим устройством необходимо следить за показаниями манометра, не допуская превышения давления больше расчетного.

Бетонщики на рабочих местах должны иметь надежную сигнализацию для связи с машинистом бетононасоса.

Бетонирование, а также все работы, связанные с переключением электродов, замерами температуры, ремонтом линии, и т.д. выполняют только при отключенном токе и отключенных рубильниках на щитах “низкой’ и “высокой” сторон. Все работы, связанные с обслуживанием электроинструмента, сварочных установок или электропрогревом бетона, производят электромонтеры.

Перед началом работ должно быть проверено наличие документов, подтверждающих прохождение машинами испытаний в соответствии с требованиями Госгортехнадзора.

6.3 Монтажные работы

Монтаж зданий ведется в соответствии с проектом производства работ, который должен содержать следующие решения по охране труда: организацию рабочих мест, последовательность технологических операций, методы и приспособления для безопасной работы монтажников, расположение и зоны складирования строительных материалов и элементов здания.

Территорию монтажной площадки ограждают сплошным забором высотой 2 м. На границах опасных зон в период монтажа выставляют сигнальщиков, а также предупредительные знаки и надписи, хорошо видимые в дневное и ночное время.

Границы опасных зон должны располагаться от возможного падения груза не ближе 7 м при высоте подъема груза до 20 м, не ближе 10 м - при высоте подъема груза до 100 м.

Около траншей в местах движения людей устанавливают перила высотой 1 м, колодцы и шурфы закрывают и огораживают щитами.

В ночное время освещаются прожекторами рабочие места монтажников, все подъезды, дороги и площадка.

Строповка элементов должна исключать возможность срыва груза, она производится по схемам, составленным с учетом прочности и устойчивости поднимаемых конструкций при монтажных нагрузках.

В соответствии с действующими нормами стропы, захваты и другие такелажные приспособления должны периодически испытываться и при необходимости выбраковываться. Перед началом и в процессе монтажа такелажное оборудование испытывается двойной нагрузкой.

Груз во время перерывов запрещается оставлять в подвешенном состоянии.

Монтаж каждого последующего яруса можно производить только после установки, проектного закрепления всех сборных и монолитных конструкций нижележащего яруса.

Запрещается пребывание людей на конструкциях во время монтажа и хождение по элементам, не имеющим ограждения.

При ветре более 6 баллов монтажные работы, связанные с работой крана и работы на высоте прекращают. Монтируемые конструкции, в том числе и групповые кондукторы при сильном ветре удерживают от раскачивания и вращение с помощью оттяжек.

Краны и электрооборудование, а также сварочная и пусковая аппаратура и крановые пути должны быть заземлены. Сварщик должен работать в спецодежде и с монтажным поясом.

6.4 Кровельные работы

Кровельные работы выполняются на высоте, поэтому во избежание падения людей, материалов и инструментов с крыши места работы должны быть ограждены. Рабочие допускаются на крышу только после проверки исправности несущих элементов покрытия. Кровельщики должны работать в прочных предохранительных поясах, прикрепленных к устойчивым частям сооружения канатом, выдерживающим нагрузку 1962 Н в течении 15 мин.

Складывать на крыше инструменты, материалы, емкости с мастикой можно при условии принятия мер против их падения или сдувания ветром.

Котлы для варки мастик устанавливают на специально отведенных и огражденных для этого площадка, удаленных от сгораемых зданий не менее чем на 25 м. Рабочих, занятых на засыпке наполнителя в котел с расплавленным вяжущим, обеспечивают защитными брезентовым рукавицами, резиновыми сапогами и очками.

Во время приготовлении мастик и грунтовок битум смешивают с бензином на расстоянии не менее 50 м от битумоварочной площадки. Разогретый битум (70°С) вливают в емкость с бензином, одновременно помешивая деревянными мешалками. Хранят мастики, грунтовки, а также тару из-под бензина хранят в помещениях хорошо вентилируемых и безопасных в пожаром отношении.

Разогретые мастики доставляют к рабочим местам механизированным способом в бачках с плотно закрываемой крышкой и наполненных не более чем на ¾ их вместимости.

При гололеде, густом тумане, ветре свыше 6 баллов, ливневом дожде, снегопаде кровельные работы не производят.

6.5 Стекольные работы

Остекление осуществляется с подмостей. Места, над которыми проводится остекление временно ограждаются. Пакеты со стеклопрофилитом переносят в специальных ящиках. Рабочие должны быть обеспечены специальными защитными перчатками.

6.6 Окрасочные работы

При окраске поверхностей внутри помещений в воздухе образуются мельчайшие частицы летучих растворителей и пигментов, которые вредно влияют на здоровье рабочих. Поэтому помещения должны проветриваться. Не допускается пребывание людей в свежеокрашенных масляными красками помещениях больше 4 часов. Рабочие должны быть снабжены респираторами, защитными очками, респираторами и перчатками. Краску попавшую на кожу необходимо удалить ветошью, смоченной в растворителе, а затем промыть теплой водой с мыльным раствором

Во время проведения малярных работ помещение должно быт обесточено.

Поверхность фасадов окрашивают с лесов или люлек. Запрещается для этих целей использовать подвесные люльки и вышки. Рабочие оснащаются страховочными поясами, закрепленными канатами на жестких конструкциях здания.

Хранятся краски и растворители в специальных закрытых помещениях. При работе с легковоспламеняющимися составами запрещается курить и использовать огонь.

6.7 Устройство полов

Рабочих, занятых на устройстве полов, обучают приемам работы, инструктируют об их огнеопасности и мерах пожарной безопасности при работе с ними. При работе с клеями КН-2 и КН-3 и битумо-каучуковой мастикой необходимо тщательно проветривать помещение. Запрещается курить, вести газосварочные работы.

При устройстве бетонных полов следует немедленно прекратить работы если обнаружены неисправности компрессора, манометра, редуктора или нагнетающих бетонную смесь бачков. Разъединять и присоединять рукава разрешается только после прекращения подачи сжатого воздуха.

6.8 Противопожарные мероприятия

Предусматриваются посты пожарной безопасности, оборудованные средствами пожаротушения, предполагается наличие телефонной связи, наличие пожарных гидрантов, расположенных на сетях постоянного водопровода через 300 м один от другого, но не ближе 5 м от строящегося здания и не более 2,5 м от дорог.

6.9 Эксплуатация технологической оснастки и инструмента.

Строительно-монтажные работы проводятся с использованием технологической оснастки, средств коллективной защиты и строительного ручного инструмента, определяемых составом нормокомплектов.

Средства подмащивания и другие приспособления, обеспечивающие безопасность производства работ, должны соответствовать требованиям ГОСТ 27321-87, ГОСТ 24258-88 и ГОСТ 28012-89. Средства подмащивания должны иметь ровные рабочие настилы с зазором между досками не более 5мм, а при расположении настила на высоте 1,3м и более - ограждения и бортовые элементы.

Леса в процессе их эксплуатации должны осматриваться прорабом не реже чем через каждые 10 дней.

Подвесные леса и подмости могут быть допущены к эксплуатации только после того как они выдержат испытание в течении одного часа статической нагрузкой, превышающей нормативную на 20%.

6.10 Погрузочно-разгрузочные работы

Площадки для разгрузо-погрузочных работ должны быть спланированы и иметь уклон не более 5%.

Строповку грузов следует производить инвентарными стропами или специальными грузозахватными устройствами. Способы строповки должны исключать возможность падения или скольжения застропованного груза.

При выполнении погрузочно-разгрузочных работ не допускается строповка груза, находящегося в неустойчивом положении, а также смещение строповочных приспособлений на приподнятом грузе. Перед разгрузкой панелей, блоков и других сборных железобетонных конструкций монтажные петли должны быть осмотрены, очищены от раствора или бетона и при необходимости выправлены без повреждения конструкции.

При загрузке автомобилей экскаваторами или кранами шоферу и другим лицам запрещается находиться в кабине автомобиля не защищенного козырьками.

7. Организация работ на строительной площадке. Стройгенпан

Строительный генплан предназначается для правильной организации строительной площадки, обеспечивающей необходимые условия для приемки и складирования конструкций, материалов и деталей, безопасные условия работы строительных машин, механизированных установок, бесперебойное снабжение объекта водой и энергетическими ресурсами, а также создание нормальных бытовых условий для работающих.

На стройгенплане приведен образец обустройства строительной площадки в период ведения строительных работ основного периода.

Потребность во временных зданиях и сооружениях определена на расчётное количество рабочих, служащих, ИТР, МОП и работников охраны.

Расчётное количество рабочих принято равным максимальному числу по графику движения рабочей силы на объекте при расчёте площадей гардеробных, и равным максимальному числу рабочих в одну смену при расчёте площадей других объектов временного строительного городка.

Расчёт потребности в воде производится для периода с наибольшим водопотреблением для производственных, хозяйственных и противопожарных целей.

Противопожарная (постоянная) водопроводная сеть закольцована и на ней расположены пожарные гидранты на расстоянии не далее 150 м один от другого. Расстояние от гидрантов до здания должно быть не менее 5 м и не более 50 м, а от края дороги - не более 2 м. Общие требования к проектированию временного электроснабжения строительного объекта: обеспечение электроэнергией в потребном количестве и необходимого качества, гибкость электрической схемы, надёжность, минимальные потери в сети. Временные трансформаторные подстанции следует располагать в центре электрических нагрузок и не далее 250 м от потребителя. Временные внутрипостроечные дороги одностороннего движения имеют ширину проезжей части 3,5 м и радиусы закругления 12 м.

При проектировании стройгенплана необходимо предусматривать мероприятия по охране окружающей среды: сохранение почвенного слоя, соблюдение требований к запылённости и загазованности воздуха, очистке бытовых и производственных стоков и другие.

Строительный генплан разработан на основании СНиП 3.01.01-85 “Организация строительного производства”, СНиП III-4-80 “Техника безопасности в строительстве”, СНиП 2.01.02-85 “Противопожарные нормы”.

7.1 Расчет площадей временных зданий

Расчет состава и размещение производственно-бытовых временных зданий выполнены с учетом следующих требований:

1. Производственно-бытовой городок сооружен до начала производства основных строительно-монтажных работ на объекте.

2. Комплекс помещений подобран для всех работающих, занятых на стройплощадке, включая рабочих субподрядных и наладочных организаций.

. При определении площади гардеробных учтено общее число рабочих, а при определении площади остальных видов помещений - число работающих в наиболее многочисленной смене.

. Производственно-бытовой городок расположен в безопасной зоне относительно работающего монтажного крана.

. Для обеспечения безопасных проходов в помещении городка устроены пешеходные дорожки из щебня шириной 0,6-1 м.

. Для отдыха предусмотрены навесы, площадью из расчета 0,2 м² на одного работающего в наиболее многочисленный период.

. В городке предусмотрено место для отдыха и курения рабочих.

. Производственно-бытовой городок оборудован всеми необходимыми инженерными сетями: водопровод, канализация, электроснабжение, радио и телефон.

. Нормативная площадь территории временного городка в расчёте на одного рабочего принята в пределах 8-36 м².

10. Помещения для обогрева рабочих расположены на расстоянии не более 150 м от рабочих мест. Пункты питания удалены от туалетов и мусоросборников на расстояние не менее 25 м и не более 600 м от рабочих мест.

11. Медпункт расположен не далее 800 м от рабочих мест.

. Расстояние от туалетов до наиболее удалённых мест внутри здания не превышает 100 м, до рабочих мест вне здания - 200 м.

Численность рабочих:_общ.=(N_раб.+N_ИТР+N_служ.+N_МОП)k=71+8+3+2=84 чел.,[13, стр. 192]

где N_раб - 59 (по календарному плану)×100%/83%=71 чел. кол-во рабочих;

1% составляет 0,71 чел., следовательно,

N_ИТР - 11%×0,71=8 чел. кол-во ИТР;

N_служ. - 3,6%×0,71=3 чел.кол-во служащих;

N_МОП - 1,5%×0,71=2 чел. кол-во МОП;

k - коэффициент, учитывающий отпуска, больничные листы, принят равным 1,05.

Количество работающих женщин (25%) и мужчин от общего числа работающих составит: 21 чел. - женского персонала, 63 - мужского.

Таблица 21 Расчёт площадей временных зданий и сооружений

№ п/п	Наименование здания	Расчетный норматив, м²/чел	Расчетное количество работающих чел.	Требующаяся площадь м²	Типовая конструкция здания		Кол-во зданий
					Шифр или номер проекта	Размеры в плане, мхм
Санитарно-бытовые помещения
1.	Гардеробная	0,9	71	63,9	Передвижной вагон	3х6	4
2.	Помещения для отдыха и обогрева рабочих	0,1	59	5,9	Передвижной вагон	3х6	1
3.	Умывальная	0,2		11,8	Передвижной вагон	3х6	1
4.	Помещения для личной гигиены женщин	3,5	21	73,5	Передвижной вагон	3х9	3
5.	Душевая	0,54	59	31,8	Передвижной вагон	3х6	2
6.	Туалет	0,1		5,9	Контейнерный	3х9	1
7.	Столовая	0,8		47,2	Передвижной вагон	3х9	2
8.	Медпункт	20 м² на 300чел		на 59 чел.	Передвижной вагон	3х6	1
Служебные помещения
9.	Прорабская	3,5	8	28	Передвижной вагон	3х9	1
10	Диспетчерская	7	3	21	Передвижной вагон	3х9	1
11	Кабинет по охране труда и пожарной безопасности	0,75	59	44,5	Передвижной вагон	3х9	2
Производственные помещения
12	Мастерская сантехническая					4,1х2,2	1
13	Мастерская электротехническая					4,1х2,2	1
14	Мастерская столярно-плотницкая					4,1х2,2	1

7.2 Расчет складских помещений и площадок

Для правильной организации складского хозяйства на строительной площадке предусмотрены:

· открытые площадки для хранения ж/б конструкций;

· навесы для хранения столярных, рулонных материалов;

· закрытые склады - отапливаемые (для хранения лакокрасочных материалов, химикатов); неотапливаемые (для хранения минеральной ваты, стекла, электротехнических изделий и пр.).

Склады должны сооружаться с учетом нормативов складских помещений и норм производственных запасов.

Принимаются следующие нормы запаса материалов по [13, стр.187]:

· песок, шлак, сборные ж/б элементы, блоки, панели, утеплитель, перегородки - 2-5 дней;

· цемент, известь, стекло, рулонные материалы, оконные и дверные переплеты и полотна, металлопрокат - 10-15 дней.

Полезная площадь склада без проходов:

F=Q_зап./q, [13, стр.188]

Где q - кол-во материалов, укладываемых на 1 м² площади склада принимается по[13, стр.188]

Таблица 22 Примерный расчет площади приобъектных складов (для основных элементов)

Наименование, материала, изделия	Ед. изм.	Пролжительность потребления, Т дн.	Потребность в материале		Коэффициент неравномерности		Запас дн.	Площадь склада, м²	Размеры склада, м
			Общая Робщ	Суточная Робщ/Т	Поступления К₁	Потребления К₂		Норма хранения на м²q	на весь объем S_тр
Сборные ж/б элементы	шт.	98	964	9,8	1,1	1,3	5	0,95	67,5	7х10
Столярные изделия оконные и дверные блоки, ворота	м²	8	1765	220,6			10	45	70,1	7х10
Рулонные кровельные материалы	м²	12	6540	545			15	200	58,5	5х10
Керамические материалы	м²	15	110	7,3			10	80	1,1
Трубы стальные	т	92	3,75	0,02			10	1,9	2,1

Принято: открытая складская площадка 7х10 м;

навес 7х10 м;

закрытый отапливаемый склад 3х10 м;

закрытый неотапливаемый склад 4х10 м.

7.3 Расчет потребности строительства в воде

При устройстве сетей временного водоснабжения следует прокладывать и использовать сети запроектированного постоянного водопровода.

Расход воды от сетей временного водопровода осуществляется на следующие нужды: производственные (В_пр);

хозяйственно-бытовые (В_хоз);

душевые установки (В_душ);

пожаротушение (В_пож).

Полная потребность в воде составляет:

В_общ.=0,5(В_пр+В_хоз+В_душ)+В_пож [13]

Таблица 23 Удельный расход воды на производственные нужды

Потребители	Един. изм	Удельный расход, л	Продолжительность работы, дн.	К_n	Длительность потребления, t, ч
Работа экскаватора	маш-ч	15	10	1,5	8,2
Заправка экскаватора	1 маш.	100	10	1,5	8,2
Поливка бетона и опалубки	м³	300	1,5	24
Увлажнение грунта при уплотнении	м³	150	2	1,5	8,2
Компрессор Р = 10кВт/ч	м³ воздуха	10	264	1,5	8,2
Мойка машин	1 маш.	500	50	1,5	8

Секундный расход воды на производственные нужды:

[13]

где t - число учитываемых часов в смену 8,2 ч.;_n - коэффициент часовой неравномерности.

Таблица 24 Удельный расход воды на хозяйственно-бытовые нужды

Потребители	Един. изм	Удельный расход, л	Продолжительность работы, дн.	К_n	Длительность потребления, t, ч
Хозяйственно-бытовые нужды строй.площадки с канализацией	Один работающий	20	264	2	8,2
Душевые установки	Один работающий	30	210	1	8,2

Секундный расход воды на хозяйственно-бытовые нужды:

, [13]

где 59 чел. - число работающих в самой многочисленной смене.

Расход воды на пожаротушение на стройплощадке принят 10 л/с, т.е. предусмотрено одновременное действие струй из двух гидрантов по 5 л/с.

Тогда общий расход воды:

В_общ.=0,5(В_пр+В_хоз+В_душ)+В_пож=0,5(2,5+0,14)+10=11,3 л/с.

Диаметр трубопровода для временного водопровода (гидрант проектируется на постоянной линии водопровода и диаметр рассчитывается без учета пожаротушения).

. [13]

Принята труба Ду40 ГОСТ 3262-75.

Водоснабжение осуществляется из городских сетей водопровода по стальным водопроводным трубам. Канализация запроектирована согласно СНиП 2.04.05-85 - в существующую сеть канализации. Сети канализации запроектированы из асбестоцементных безнапорных труб. Отработанные стоки самотеком поступают в существующую сеть канализации и далее на очистные сооружения.

7.4 Расчет потребности строительства в электроэнергии

Основным источником энергии, используемом при строительстве зданий и сооружений служит электроэнергия. Для питания машин и механизмов, электросварки и технологических нужд применяется силовая электроэнергия, источником которой являются высоковольтные линии электропередач.

Для освещения строительной площадки используется осветительная линия. Мощность силовой установки для производственных нужд определяется по формуле:

, [13]

где k - коэффициент спроса; cosj - коэффициент мощности.

Таблица 25 Мощность электродвигателей, установленных на строительных машинах и инструментах [13]

Машины, механизмы и инструменты	Марка	Установленная мощность электродвигателя P, кВт	Кол-во, шт.	Занятость по календарному плану, дн	k_c	cos j
Штукатурный агрегат	СО-57А	5,25	1	5	0,5	0,6
Электрокраскопульт	СО-61	0,27	2	10	0,5	0,6
Компрессор	ДК-9Н	4,0	1	250	0,7	0,8
Агрегат для нанесения шпаклевки	АНШ-1-5	0,55	2	6	0,1	0,4
Глубинный вибратор	И-18	0,18	2	22	0,7	0,8
Машина для подогрева, перемешивания и подачи мастик на кровлю	СО-100А	60	1	15	0,6	0,7
Машина для наклейки рубероида	СО-121	1,1	1	15	0,6	0,7
Электрокалорифер	ВНИИОМС	15,6	2	22	0,1	0,4
Сварочные аппараты переменного тока	СТП-50	32	2	150	0,35	0,4
Электросверло, электроточило, циркулярная пила		0,6	4	30	0,1	0,4
Понизительные трансформаторы		1,0	2	250	0,35	0,4

Требуемая мощность при максимальном совмещении энергоемких процессов:

W_пр=SP_i×k_i/cosj=5,25×0,5/0,6+0,54×0,5/0,6+4×0,7/0,8+1,1×0,1/0,4+0,36×0,7/0,8+60×0,6/0,7+1,1×0,6/0,7+31,2×0,1/0,4+64×0,35/0,4+2,4×0,1/0,4+2×0,35/0,4=135,2 кВт.

Таблица 26 Мощность электросети для освещения территории производства работ

Потребители электроэнергии	Ед. изм.	Кол-во	Норма освещенности, кВт	Мощность, кВт
Монтаж сборных конструкций	1000 м²	6,54	2,4	15,7
Открытые склады	1000 м²	0,14	1,2	0,17
Внутрипостроечные дороги	км	0,87	2	1,74
Охранное освещение	км	1,32	1,5	2
Прожекторы	шт.	12	0,5	6

Итого: 25,6 кВт

Мощность сети наружного освещения:_н.о=k_c×SP_н.о=1×25,6=25,6 кВт [13]

Где P_н.о - определено по таблице.

Таблица 27 Мощность для освещения рабочих мест

Наименование	Ед. изм.	Кол-во	Норма освещенности, кВт	Мощность, кВт
Рабочее место при производстве земляных работ	1000 м²	6,54	0,5	3,27
Рабочее место при производстве бетонных работ	1000 м²	6,54	1,2	7,9
Рабочее место при производстве монтажных работ	1000 м²	6,54	2,4	15,7
Столовые	100 м²	0,54	1	0,54
Мастерские	100 м²	0,25	1,8	0,45

Итого: 27,9 кВт

Мощность сети рабочего освещения:_р.м=k_c×SP_р.м.=1×27,9=27,9 кВт [13]

Таблица 28 Мощность для внутреннего освещения

Наименование	Ед. изм.	Кол-во	Норма освещенности, кВт	Мощность, кВт
Бытовки	100 м²	0,72	1	0,72
Душевые	100 м²	0,36	1	0,36
Помещение для обогрева	100 м²	0,18	1	0,18
Прорабские	100 м²	1,08	1	1,08
Умывальные, туалет	100 м²	0,45	1	0,45

Итого: 2,79 кВт

Мощность сети внутреннего освещения:_р.м=k_c×SP_р.м.=1×2,79=2,79 кВт [13]

Общая мощность электропотребителей:_об.=135,2+25,6+27,9+2,79=191,5 кВт.

Принят трехфазный масляный трансформатор мощностью 320 кВт, максимальным напряжением 10кВ. Марка ТМ-320/10.

7.6 Электроснабжение, телефонизация, радиофикация строительства

Электроснабжение запроектировано согласно действующих норм и правил. Напряжение от силовой высоковольтной линии электропередач 380В, электроосвещение 220В.

Телефонизация решена от существующий телефонной сети.

Радиофикация осуществляется от существующий радиолинии.

Пожарная сигнализация выполнена на основе СНиП 2.04.09-84. Сигнал подается на станцию пожарной сигнализации.

7.7 Расчет временного теплоснабжения

Временное теплоснабжение предназначено для отопления и горячего водоснабжения бытовых, служебных и служебно-вспомогательных помещений. В зимнее время, также для отопления зданий, тепляков и обеспечения технологических потребностей.

Источником теплоснабжения является существующая городская ТЭЦ.

Необходимо обеспечить теплом временные бытовые и административные здания - общим объемом 937 м³ и производственные - объемом 111018 м³.

Расход тепла на отопление бытовых, административных и производственных зданий:

Q=Vq₀(t_в-t_н) = (937×2,64+111018×3,3)(15-(-25))=465306,6 кДж/ч, [13]

где V - объем зданий, м³;

q₀ - удельная тепловая характеристика зданий (для бытовых - 2,64, для производственных - 3,3);_в - внутренняя температура;_н - наружная температура.

Q_общ.=Q×k₁×k₂=465306,6×1,1×1,2= 614204,7 кДж/ч, [13]

где k₁ - коэффициент, учитывающий потери тепла в сетях;₂ - коэффициент, учитывающий добавку на неучтенные расходы.

7.8 Снабжение строительства сжатым воздухом

Потребителями сжатого воздуха на строительной площадке являются пневмомашины и пневмоинструменты при рыхлении грунта, покраске поверхностей и др. Источником сжатого воздуха является передвижная компрессорная станция. В данном проекте предусмотрен компрессор передвижной ДК-9Н производительностью 9 м³/мин.

8. Экономическая часть проекта

8.1 Локальная смета №1 на общестроительные работы

Одноэтажное производственное здание, механосборочный цех

(наименование объекта)

Основание: чертежи № ДП 4301 Сметная стоимость 190,2 тыс.руб.

Составлена в ценах 1991г. Нормативная условно-чистая продукция (НУЧП) 1650 тыс.руб.

Нормативная трудоемкость 34829,7 чел.-ч

Сметная заработная плата 29,5 тыс.руб.

Стоимость укрупненного измерителя 1 м³ здания 17,1 руб.

№ п/п	Шифр и номер позиций норматива	Работы и затраты	Ед изм	Количество	Стоимость единицы, руб.		Общая стоимость, руб.			Затраты труда рабочих (чел-ч), не занятых обслуживанием машин
					Всего	Эксплуатация машин	Всего	Основной заработной платы	Эксплуатация машин	Обслуживающих машины
					Основной заработной платы	В том числе заработной платы			В том числе заработной платы	На единицу	Всего

А. Подземная часть

СНиП 4.02-91 1-30-1

I. Земляные работы Планировка (грубая) поверхности бульдозером мощностью 59 (80) квт (л.с)

1000 м²

27,8

СНиП 4.02-91 1-24-2

Разработка грунта бульдозером мощностью 59 (80) квт (л.с) с перемещением до 10 м, грунт II класса

1000 м³

10,32

627,9

СНиП 4.02-91 1-24-10

Добавлять на каждые последующие 10 м, при перемещении на 100 м

1000 м³

10,32

52,5×10=520

5366

СНиП 4.02-91 1-11-2

Разработка грунта навымет экскаваторами с обратной лопатой, емкостью ковша 3 м³

1000 м³

3,5

381,9

13,2

СНиП 4.02-91 1-16-2

Разработка грунта экскаваторами с обратной лопатой, емкостью ковша 3 м³ с погрузкой в автомобили-самосвалы

1000 м³

0,6

2,6

ССЦ-с.35

Отвозка грунта автосамосвалами на 10 км

1200

2,57

3084

СНиП 4.02-91 1-163-2

Разработка грунта вручную в траншеях шириной более 2м

100 м³

0,063

9,9

СНиП 4.02-91 1-27-2

Обратная засыпка траншей бульдозером мощностью 59 кВт, при перемещении грунта до 5 м

1000 м³

3,5

149,2

СНиП 4.02-91 1-134-1

Уплотнение грунта пневматическими трамбовками

100 м³

24,81

281,6

187,8

ИТОГО по разделу I

10014,3

213,5

СНиП 4.02-91 6-1-1

II. Фундаменты Устройство бетонной подготовки под фундаменты

100 м³

3,4

767,1

295,8

СНиП 4.02-91 6-3-5

Устройство монолитных железобетонных фундаментов объемом бетона до 25 м³ под колонны

100 м³

3,4

1349

710,6

СНиП 4.02-91 6-3-5

Материальные ресурсы

100 м³

3,4

315,47

1072,6

СНиП 4.02-91 7-1-1

Укладка блоков фундаментных при глубине траншеи до 4м и весом конструкции до 0,5 т

100 шт.

0,1

17,72

4,66

С10, ч.3 10-3-1868

Стоимость фундаментных блоков

1 шт

1023

СНиП 4.02-91 13-37-1

Гидроизоляция оклеечная рубероидом в один слой на битумной мастике

1 м²

580

498,8

481,4

ИТОГО по разделу II

1428,8

1492,5

ИТОГО по подземной части

11443,1

1706

Б. Надземная часть

СНиП 4.02-91 7-5-14

III. Каркас Установка колонн прямоугольного сечения массой до 10 т в стаканы фундаментов

100 шт.

0,56

1368,3

482,2

С10, ч.4 10-4-684

Стоимость колонн массой до 10 т

1шт

486

27216

СНиП 4.02-91 7-5-23

Установка колонн прямоугольного сечения массой до 15 т двухветвевых в стаканы фундаментов

100 шт.

0,11

1750,5

610,4

С10, ч.4 10-4-1091

Стоимость колонн массой до 15 т

1шт

1041

11451

СНиП 4.02-91 9-18-5

Монтаж стальных подкрановых балок на отм. до 25 м, пролетом 12 м , массой до 3т

1 т

108

4406,4

1020,6

ССЦ ч.IV, гл. 4, ч.4 1831

Стоимость стальных подкрановых балок поставляемых блоками

108

51,6

5572,8

СНиП 4.02-91 7-12-29

Установка в одноэтажных зданиях стропильных ферм пролетом до 30 м, массой до 20 т, при длине плит покрытия до 12 м

100 шт.

0,22

1343,8

308

С10, ч.4 10-4-4159

Стоимость ферм пролетом 30 м

1шт

2046

45012

СНиП 4.02-91 7-13-17

Установка плит покрытия одноэтажных зданий длиной до12 м, площадью до 20 м², при массе подстропильной конструкции до 15 т и высоте здания до 25 м

100 шт.

1,8

1237,2

621

С10, ч.4 10-4-2221

Стоимость ребристых плит покрытия длиной 12 м, площ.35м²

1шт

180

431

77580

СНиП 4.02-91 9-24-1

Монтаж связей и распорок из парных уголков, для пролетов до 24 м, при высоте здания до 25 м

1 т

4,35

321,9

175,7

ССЦ-ч.I-485

Стоимость связей производственного здания из равнополочного уголка 60-100

4,35

147

639,5

СНиП 4.02-91 9-20-2

Монтаж подкрановых рельсов по металлическим подкрановым балкам для рельсов типа КР

1 м рельса

428

2281,2

881,7

ССЦ 1824

Стоимость подкрановых рельсов типа КР-100

39,2

226

8859,2

СНиП 4.02-91 7-24-1

Установка панелей наружных стен одноэтажных зданий, длиной до 7 м, площадью до 10 м², при высоте здания до 25 м

100 шт.

5,86

7104,8

2631,14

С10, ч.4 10-4-2707

Стоимость панелей наружных стен одноэтажных зданий, длиной до 7 м, площадью до 10 м²

1шт

586

212

124232

СНиП 4.02-91 7-19-3

Герметизация мастиками горизонтальных швов в стеновых панелях

100 м

93,8

1123,2

1116,2

СНиП 4.02-91 7-19-4

Герметизация мастиками вертикальных швов в стеновых панелях

100 м

17,6

254,9

253,4

СНиП 4.02-91 7-56-1

Устройство вертикальных деформационных швов в зданиях

100 м

0,36

10,9

10,8

СНиП 4.02-91 7-12-11

Устройство каркасов фонарей светоаэрационных

100 шт.

0,12

514

119,3

СНиП 4.02-91 9-29-1

Монтаж пожарных лестниц на покрытие с ограждением

1 т

1,6

108,6

35,8

ССЦ-ч.I-541

Стоимость стальных к-ций лестниц, арматура A-III Æ20мм

1 т

1,6

165

246

ИТОГО по разделу III

321593,2

8266,2

СНиП 4.02-91 12-15-3

IV. Кровельные работы Устройство прокладочной изоляции из рулонных кровельных материалов

100 м²

65,4

372,3

336,8

СНиП 4.02-91 12-13-5

Устройство утеплителя из плитного пенобетона на битумной мастике в один слой

100 м²

65,4

1830,6

1327,6

ССЦ-ч.I-541

Стоимость утеплителя из плитного пенобетона

1 м³

7,9

116

910,4

СНиП 4.02-91 12-17-3

Устройство выравнивающей асфальтовой стяжки толщиной 15 мм

100 м²

65,4

1183,7

699,8

ССЦ-ч.IV-110

Стоимость асфальто-цементного раствора

0,981

15,55

15,3

СНиП 4.02-91 12-2-2

Устройство кровель плоских четырехслойных из рулонных кровельных материалов на битумной антисептированной мастике с защитным слоем из гравия

100 м²

65,4

1624,5

1314,5

СНиП 4.02-91 12-2-2

Ограждение кровель перилами

100 м

338

2247,7

1453,4

ССЦ-ч.I-541

Стоимость стальных конструкций, стержневая сталь A-III Æ20

1 т

1,83

165

302

СНиП 4.02-91 12-6-1

Устройство деформационных швов с компенсатором

100 м

0,6

48,1

33,4

ИТОГО по разделу IV

7634,6

5165,5

СНиП 4.02-91 7-18-6

V. Проемы и перегородки Устройство панелей гипсовых перегородок, устанавливаемых вертикально, площадью панелей более 2 м²

100 м²

14,4

6302,9

3412,8

ССЦ-ч.IV-4

Стоимость панелей перегородок площадью более 2 м²

м²

1440

73440

СНиП 4.02-91 8-6-7

Устройство кирпичных перегородок, толщиной в полкирпича при высоте этажа до 4 м

1 м³

102,5

516,6

305,5

СНиП 4.02-91 10-30-1

Установка ворот со стальными коробками с распахивающимися неутепленными полотнами и калитками

100 м²

0,9

323,8

142,2

СНиП 4.02-91 10-23-1

Установка дверных блоков во внутренних дверных проемах каменных стен при площади проема до 3 м²

100 м²

0,26

47,2

17,5

ССЦ-ч.II-374

Ворота с глухими полотнами неутепленные с калиткой

м²

25,8

2322

ССЦ-ч.II-273

Дверные блоки глухие площадью до 3 м²

м²

21,8

566,8

СНиП 4.02-91 9-44-1

Монтаж оконных блоков с нащельниками из стали, высотой здания до 50 м

1 т

18,3

2665,7

1224,3

ССЦ-ч.II-1966

Стоимость стальных оконных блоков

1 т

18,3

617

11291

СНиП 4.02-91 15-209-1

Остекление металлических оконных переплетов профильным стеклом марки КП-1-300 в один слой

1 м²

1730

2768

1297,5

ССЦ-ч.I-603

Стоимость профильного стекла марки КП-1-300

1 м²

1730

6,72

11627

ИТОГО по разделу V

111871

6399,8

СНиП 4.02-91 11-1-2

VI. Полы Уплотнение грунта щебнем

100 м²

65,4

402,9

305,4

СНиП 4.02-91 11-2-9

Устройство бетонного подстилающего слоя

100 м²

65,4

194,2

164,8

СНиП 4.02-91 11-19-2

Устройство литых асфальтобетонных покрытий толщиной 25 мм

100 м²

63,29

2187,8

1139,2

СНиП 4.02-91 11-36-1

Устройство покрытий из линолеума

100 м²

1,64

47,3

42,6

СНиП 4.02-91 11-27-2

Устройство полов из керамических многоцветных плиток

100 м²

1,1

83,9

ССЦ-ч.IV-110

Стоимость асфальтобетонного раствора

1,58

15,55

24,5

ССЦ-ч.I-244

Стоимость линолеумного покрытия

м²

164

5,41

887,2

ССЦ 239

Стоимость керамических плиток

м²

110

49,3

5423

ИТОГО по разделу VI

9258,9

1735,9

СНиП 4.02-91 15-63-1

VII. Внутренние отделочные работы Штукатурка внутренних стен цементно-известковым раствором, простая

100 м²

8,1

515,5

435,8

ССЦ-ч.IV-80

Стоимость цементно-известкового раствора

м³

226,3

58,9

13329

СНиП 4.02-91 15-172-4

Масляная окраска металлических оконных переплетов с добавлением колера

100 м²

17,3

838,7

830,4

СНиП 4.02-91 15-176-10

Масляное покрытие деревянных дверных блоков за 2 раза

100 м²

5,7

143,5

143,07

СНиП 4.02-91 15-251-4

Оклейка стен простыми обоями

100 м²

5,3

99,8

96,5

СНиП 4.02-91 15-17-1

Облицовка стен керамической плиткой внутри здания

100 м²

2,4

370,6

355,2

ССЦ 735

Стоимость масляных красок

0,783

1360

1065

ССЦ 760

Стоимость обоев

м²

530

0,57

302,1

ССЦ 239

Стоимость керамических плиток

м²

240

49,3

11832

ИТОГО по разделу VII

28496

1860,9

СНиП 4.02-91 15-155-2

VIII. Наружные работы Окраска фасадов атмосферостойкими красками с предварительной подготовкой

100 м²

36,8

531,4

522,6

СНиП 4.02-91 6-9-1

Устройство отмостки по периметру здания, толщиной 20 мм

100 м²

3,38

116,6

104,8

ИТОГО по разделу VIII

648

627,4

ИТОГО по надземной части

1479502

23428,3

ИТОГО А+Б

1490945

25134,3

Накладные расходы

18,1

269861

НУЧП в составе накладных расходов

820020

ИТОГО себестоимость (стоимость прямых затрат с накладными расходами)

1760806

845154,3

Плановые накопления на сумму себестоимости

140865

НУЧП в составе плановых накоплений

774775

ВСЕГО ПО СМЕТЕ

1901671

1619909,3

1.2 Локальная смета №2 на санитарно-технические работы

Одноэтажное производственное здание, механосборочный цех

(наименование объекта) Основание: чертежи № ДП 4301 Сметная стоимость 116,8 тыс.руб.

Составлена в ценах 1991г. Нормативная условно-чистая продукция (НУЧП) 26,9 тыс.руб.

Нормативная трудоемкость чел.-ч Сметная заработная плата 11,5 тыс.руб.

Стоимость укрупненного измерителя 1 м³ здания 1,05 руб.

№ п/п	Шифр и номер позиций норматива	Работы и затраты	Ед изм	Количество	Стоимость единицы, руб.		Общая стоимость, руб.			Затраты труда рабочих (чел-ч), не занятых обслуживанием машин
					Всего	Эксплуатация машин	Всего	Основной заработной платы 12%	Эксплуатация машин	Обслуживающих машины
					Основной заработной платы	В том числе заработной платы			В том числе заработной платы	На единицу	Всего

Укрупненые показатели [13, табл.90]	Устройство отопления	м²объема здания	111018	0,24	-	26644	3197	-	-	-
	Устройство вентиляции			0,43	-	47738	5729	-	-	-
	Устройство водопровода			0,12	-	13322	1599	-	-	-
	Устройство канализации			0,07	-	7771	933	-	-	-
	ИТОГО	-	-	-	-	95475	11458
	Накладные расходы	%	13,3	-	-	12698	-	-	-	-
	НУЧП в составе накладных расходов	%	63	-	-	-	7219	-	-	-
	ИТОГО	-	-	-	-	108173	18677	-	-
	Плановые накопления	%	8	-	-	8654	-	-	-	-
	НУЧП в составе плановых накоплений	%	44	-	-	-	8218	-	-	-
	ВСЕГО ПО СМЕТЕ	-	-	-	-	116827	26895	-	-	-

1.3 Локальная смета №3 на электромонтажные работы

Одноэтажное производственное здание, механосборочный цех

(наименование объекта)

Основание: чертежи № ДП 4301 Сметная стоимость 24,4 тыс.руб.

Составлена в ценах 1991г. Нормативная условно-чистая продукция (НУЧП) тыс.руб.

Нормативная трудоемкость чел.-ч

Сметная заработная плата 14,9 тыс.руб.

Стоимость укрупненного измерителя 1 м³ здания 0,22 руб.

№ п/п	Шифр и номер позиций норматива	Работы и затраты	Ед изм	Количество	Стоимость единицы, руб.		Общая стоимость, руб.			Затраты труда рабочих (чел-ч), не занятых обслуживанием машин
					Всего	Эксплуатация машин	Всего	Основной заработной платы	Эксплуатация машин	Обслуживающих машины
					Основной заработной платы	В том числе заработной платы			В том числе заработной платы	На единицу	Всего

Укрупненые показатели [13, табл.92]	Устройство внутреннего электромонтажного оборудования	м²объема здания	111018	0,22	-	24424	-	-	-	-
	НУЧП в составе общей стоимости	%	61	-	-	-	14899	-	-	-
	ВСЕГО ПО СМЕТЕ	-	-	-	-	24424	14899	-	-	-

1.4 Локальная смета №4 на слаботочные работы

Одноэтажное производственное здание, механосборочный цех

(наименование объекта)

Основание: чертежи № ДП 4301 Сметная стоимость 42,2 тыс.руб.

Составлена в ценах 1991г. Нормативная условно-чистая продукция (НУЧП) тыс.руб.

Нормативная трудоемкость чел.-ч Сметная заработная плата тыс.руб.

Стоимость укрупненного измерителя 1 м³ здания 0,38 руб.

№ п/п		Шифр и номер позиций норматива		Работы и затраты	Ед изм	Количество	Стоимость единицы, руб.		Общая стоимость, руб.			Затраты труда рабочих (чел-ч), не занятых обслуживанием машин
							Всего	Эксплуатация машин	Всего	Основной заработной платы	Эксплуатация машин	Обслуживающих машины
							Основной заработной платы	В том числе заработной платы			В том числе заработной платы	На единицу		Всего
	Укрупненые показатели [13, табл.94]		Устройство телефонизации		м²объема здания	111018	0,21	-	23314	-	-	-	-
			Устройство радиофикации				0,17	-	18873	-	-	-	-
			ВСЕГО ПО СМЕТЕ		-	-	-	-	42187	-	-	-	-

Объектная смета

на строительство Одноэтажного производственного здания, механосборочного цеха

(наименование объекта)

Сметная стоимость 2085 тыс.руб.

Составлена в ценах 1991г. Нормативная условно-чистая продукция (НУЧП) 1661 тыс.руб.

Нормативная трудоемкость 34829,7 чел.-ч

Сметная заработная плата 29,5 тыс.руб.

Расчетный измеритель единичной стоимости 1 м³ здания 18,8 руб.

№ п/п	Номера смет и расчетов	Работы и затраты	Сметная стоимость единицы, руб.						Нормативная трудоемкость, чел-ч	Сметная заработная плата, руб.	Показатели единичной стоимости, руб.
			Строительных работ	Монтажных работ	Оборудования, мебели и инвентаря	Прочих затрат	Всего	НУЧП, руб.
	Локальная смета №1	Общестроительные работы	1901671	__	__	__	1901671	1619909,3	34829,7	29522,1	17,1
	Локальная смета №2	Санитарно-технические работы	116827	__	__	__	116827	26895	__	__	1,05
	Локальная смета №3	Электромонтажные работы	24424	__	__	__	24424	14899	__	__	0,22
	Локальная смета №4	Слаботочные работы	42187	__	__	__	42187	__	__	__	0,38
		ИТОГО					2085109	1661703,3	34829,7	29522,1	18,75

1.5 Сводный сметный расчет стоимости строительства

Объект Одноэтажное производственное здание, механосборочный цех

(наименование объекта)

Составлен в ценах 1991г.

№ п/п	Номера смет и расчетов	Главы, объекты, работы и затраты	Сметная стоимость, руб.				Общая сметная стоимость, руб.
			Строительных работ	Монтажных работ	Оборудования, мебели и инвентаря	Прочие затраты
	Расчет №1	Глава I. Подготовка территории строительства	62553,3	__	__	__	62553,3
	Объектная смета	Глава II. Основные объекты строительства	2085109	__	__	__	2085109
	Расчет №2	Глава VII. Благоустройство и озеленение территории	72978,8	__	__	__	72978,8
	Расчет №3	Глава VIII. Временные здания и сооружения	68839,9	__	__	__	68839,9
	Расчет №4	Глава IX. Прочие работы и затраты	__	__	__	22206,4	22206,4
	Расчет №5	Зимние удорожания	48079	__	__	__	48079
	Расчет №6	Непредвиденные расходы	__	__	__	70793	70793
		ВСЕГО ПО СМЕТЕ	__	__	__	__	2 430 559,4

Сметные расчеты

Расчет №1

Сметная стоимость подготовки территории строительства составляет 3% (для промышленного строительства) от объектной стоимости строительства, т.е.:

085 109×3%/100=62553,3 руб.

Расчет №2

Сметная стоимость благоустройства и озеленения территории составляет 3,5% (для промышленного строительства) от объектной стоимости строительства, т.е.:

085 109×3,5%/100=72978,8 руб.

Расчет №3

Сметная стоимость временных зданий и сооружений составляет 3,1% (для предприятий машиностроения) от суммы глав I, II, VII сводного сметного расчета, т.е.:

220 641×3,1%/100=68839,9 руб.

Расчет №4

Сметная стоимость прочих работ и затрат составляет 1% (для предприятий машиностроения) от суммы глав I, II, VII сводного сметного расчета, т.е.:

220 641×1%/100=2206,4 руб.

Расчет №5

Сметная стоимость зимних удорожаний составляет 2,1% (для предприятий машиностроения, находящихся в III температурной зоне) от суммы глав I, II, VII и VIII сводного сметного расчета, т.е.:

2 289 481×2,1%/100= 48079 руб.

Расчет №6

Сметная стоимость непредвиденных расходов составляет 3% от суммы глав I, II, VII, VIII, IX и зимних удорожаний сводного сметного расчета, т.е.:

2 359 766,5 ×3%/100=70793 руб.

Расчет №7

Эффект от досрочного ввода объекта в эксплуатацию.

Нормативная продолжительность строительства по СНиП 1.04.03-85 составляет 14 мес. Продолжительность строительства по генплану составила 12 мес.

Тогда:

Э_д=Е_нС(Т_н-Т_п)=0,12×2430000(1,17-1)=49572 руб.,

Где Е_н - нормативный коэффициент эффективности.

Основные технико-экономические показатели проекта

№ п/п	Наименование	Ед.изм	Количество	Примечание
	Строительный объем здания	м³	111018
	Площадь застройки	м²	14
	Нормативная продолжительность стрительства	мес	14	СНиП 1.04.03-85
	Проектная продолжительность строительства	мес	12	Календарный план
	Общая сметная стоимость объекта	тыс. руб.	2430	Сводный сметный расчет
	В том числе общестроительных работ	тыс. руб.	1902	Объектная смета
	Нормативная условно-чистая продукция (НУЧП)	тыс. руб.	1662	Объектная смета
	В том числе для общестроительных работ	тыс. руб.	1620	Объектная смета
	Стоимость 1 м³ здания	руб.	18,8	Объектная смета
	В том числе по общестроительным работам	17,1	Объектная смета
	Нормативная трудоемкость	чел.-дн.	4247,5	Объектная смета
	Сметная заработная плата	тыс. руб.	29522,1	Объектная смета
	Выработка на 1 чел.-дн.: по общестроительным работам по НУЧП общестроительных работ	руб.	82,3 6,7	Отношение общей сметной стоимости (п.5) к нормативной трудемкости (п.12) Отношение п.7 к п.12
	Степень сборности	__	0,14	Отношение стоимости сборных к-ций (306237,9) (по лок. смете №1) к общей сметной стоимости
	Экономическая эффективность от досрочного ввода в эксплуатацию	руб.	49572	Расчет №7
	Показатель продолжительности строительства	__	0,88	п.3/п.4
	Стоимость 1 м² площади застройки	руб.	372,1	Отношение сметной стоимости к площади застройки
	Капвложения 1 м³ здания	руб/м³	21,9	Отношение сметной стоимости к строительному объему
	Охват механизацией строительных процессов	__	40%	По листу 9 графической части проекта

9. Список литературы

1. В.Н Байков, Э.Е. Сигалов. Железобетонные конструкции -М: Стройиздат, 1985г.

. А.П. Мандриков. Примеры расчета металлических конструкций. -М, Стройиздат, 1991г.

. СНиП 2.01.07-85. Нагрузки и воздействия. -М: 1985г.

. СНиП 2.03.01-84. Бетонные и железобетонные конструкции. -М. 1985г.

. Цай Т.В. Строительные конструкции, том 2 -М: Стройиздат, 1985г.

. СНиП 3.01.01-85 Организация строительного производства. - М: Госстрой, 1990г.

. СНиП III-4-80. Техника безопасности в строительстве.- М: Госстрой, 1981г.

. СНиП 4.02-91, сборник 7. Бетонные и железобетонные конструкции сборные. Сметные нормы и расценки на строительные работы.

. СНиП 2.01.01-82. Строительная климатология и геофизика. - М: Госстрой, 1983г.

. СНиП II-3-79*. Строительная теплотехника. Нормы проектирования. Глава 3 -М. Стройиздат. 1982г.

. СНиП 2.02.01-83. Основания зданий и сооружений -М. Стройиздат. 1985г.

. ЕНиР сб.2 выпуск 1.Земляные работы. - М: Стройиздат,

. Гаевой А.Ф., Усик С.А. Курсовое и дипломное проектирование гражданских и прмышленных зданий. - Л.: Стройиздат, 1987 г.

. Хамзин С.К., Карасев АК. Технология строительного производства. Курсовое и дипломное проектирование. - М: Высшая школа, 1989г.

. Гальперин М.И., Домбровский Н.Г. Строительные машины. - М: Машиностроение 1971г.

. Атаев С.С. Данилов Н.Н. Технология строительного производства. - М: Стройиздат, 1984г.

. Буга П.Г. Гражданские, промышленные и сельско-хозяйственные здания.- М. Высшая школа. 1983г.

. Попов А.Н. Конструкции промышленных зданий. - М. Издательство литературы по строительству. 1972г.

. Берлинов М.В. “Примеры расчета оснований и фундаментов” - М: Стройиздат, 1986г.

. Лыпный М.Д. Справочник производителя работ в строительстве. - Киев: Будевельник, 1978г.

. Основные положения по определению сметной стоимости строительства предприятий, зданий и сооружений, составлению сводных сметных расчетов и договорных цен на строительную продукцию в Республике Казахстан. - Алматы, 1996г.

. Каталог сметных цен на сборные бетонные и ж/б конструкции С10, часть 4. Изделия и конструкции промышленных зданий по каталогу 52953-85, выпуск 2. - Москва, 1988г.

. Каталог сметных цен на сборные бетонные и ж/б конструкции С10, часть 3. Изделия и конструкции серии ИИ-04, выпуск 1. - Москва, 1987г.

Проектирование здания цеха по выпуску мини-тракторов

Проектирование здания цеха по выпуску мини-тракторов

1. ВВЕДЕНИЕ

. ОПИСАНИЕ ГЕНПЛАНА ПРОМЫШЛЕННОГО ПРЕДПРИЯТИЯ

. АРХИТЕКТУРНО-СТРОИТЕЛЬНЫЙ РАЗДЕЛ

.1 ОБЪЕМНО-ПЛАНИРОВОЧНОЕ РЕШЕНИЕ

.2 КРАТКОЕ ОПИСАНИЕ ТЕХНОЛОГИЧЕСКОГО ПРОЦЕССА

.3 ИНЖЕНЕРНОЕ ОБОРУДОВАНИЕ

.4 АРХИТЕКТУРНО-КОНСТРУКТИВНОЕ РЕШЕНИЕ

.5 ТЕПЛОТЕХНИЧЕСКИЙ РАСЧЕТ НАРУЖНОЙ ПАНЕЛЬНОЙ СТЕНЫ

.6 ТЕПЛОТЕХНИЧЕСКИЙ РАСЧЕТ СОВМЕЩЕННОГО ПОКРЫТИЯ

.7 РАСЧЕТ ГЛУБИНЫ ЗАЛОЖЕНИЯ ФУНДАМЕНТОВ

. РАСЧЕТНО-КОНСТРУКТИВНЫЙ РАЗДЕЛ. РАСЧЕТ ЖЕЛЕЗОБЕТОННОЙ ПОПЕРЕЧНОЙ РАМЫ

.1 ЦЕЛЬ И ЗАДАЧИ И СОСТАВ ПРОЕКТА

.2 ИСХОДНЫЕ ДАННЫЕ ДЛЯ ПРОЕКТИРОВАНИЯ

.3 КОМПОНОВКА ПОПЕРЕЧНОЙ РАМЫ

.4 ОПРЕДЕЛЕНИЕ НАГРУЗОК НА РАМУ

.5 ОПРЕДЕЛЕНИЕ УСИЛИЙ В КОЛОННАХ РАМЫ

.6 РАСЧЕТ ПРОЧНОСТИ ДВУХВЕТВЕВОЙ КОЛОННЫ СРЕДНЕГО РЯДА

.7 РАСЧЕТ КОЛОННЫ КРАЙНЕГО РЯДА

.8 РАСЧЕТ ФУНДАМЕНТА ПОД СРЕДНЮЮ ДВУХВЕТВЕВУЮ КОЛОННУ

.9 РАСЧЕТ СТРОПИЛЬНОЙ ФЕРМЫ

. РАЗДЕЛ ТЕХНОЛОГИИ СТРОИТЕЛЬНОГО ПРОЦЕССА

.1 РАБОТЫ НУЛЕВОГО ЦИКЛА

.2 ТЕХНОЛОГИЧЕСКАЯ КАРТА НА РАБОТЫ ПО УСТРОЙСТВУ МОНОЛИТНЫХ ФУНДАМЕНТОВ

.3 РАБОТЫ ПО ВОЗВЕДЕНИЮ НАДЗЕМНОЙ ЧАСТИ ЗДАНИЯ. ТЕХНОЛОГИЧЕСКАЯ КАРТА НА МОНТАЖНЫЕ РАБОТЫ

. ТЕХНИКА БЕЗОПАСНОСТИ ПРИ ПРОИЗВОДСТВЕ СТРОИТЕЛЬНЫХ РАБОТ

.1 ЗЕМЛЯНЫЕ РАБОТЫ

.2 БЕТОННЫЕ РАБОТЫ

.3 МОНТАЖНЫЕ РАБОТЫ

.4 КРОВЕЛЬНЫЕ РАБОТЫ

.5 СТЕКОЛЬНЫЕ РАБОТЫ

.6 ОКРАСОЧНЫЕ РАБОТЫ

.7 УСТРОЙСТВО ПОЛОВ

.8 ПРОТИВОПОЖАРНЫЕ МЕРОПРИЯТИЯ

.9 ЭКСПЛУАТАЦИЯ ТЕХНОЛОГИЧЕСКОЙ ОСНАСТКИ И ИНСТРУМЕНТА

.10 ПОГРУЗОЧНО-РАЗГРУЗОЧНЫЕ РАБОТЫ

. ОРГАНИЗАЦИЯ РАБОТ НА СТРОИТЕЛЬНОЙ ПЛОЩАДКЕ. СТРОЙГЕНПАН

.1 РАСЧЕТ ПЛОЩАДЕЙ ВРЕМЕННЫХ ЗДАНИЙ

.2 РАСЧЕТ СКЛАДСКИХ ПОМЕЩЕНИЙ И ПЛОЩАДОК

.3 РАСЧЕТ ПОТРЕБНОСТИ СТРОИТЕЛЬСТВА В ВОДЕ

.4 РАСЧЕТ ПОТРЕБНОСТИ СТРОИТЕЛЬСТВА В ЭЛЕКТРОЭНЕРГИИ

.5 ЭЛЕКТРОСНАБЖЕНИЕ, ТЕЛЕФОНИЗАЦИЯ, РАДИОФИКАЦИЯ СТРОИТЕЛЬСТВА

.6 РАСЧЕТ ВРЕМЕННОГО ТЕПЛОСНАБЖЕНИЯ

.7 СНАБЖЕНИЕ СТРОИТЕЛЬСТВА СЖАТЫМ ВОЗДУХОМ

. ЭКОНОМИЧЕСКАЯ ЧАСТЬ ПРОЕКТА

.1 ЛОКАЛЬНАЯ СМЕТА №1 НА ОБЩЕСТРОИТЕЛЬНЫЕ РАБОТЫ

.2 ЛОКАЛЬНАЯ СМЕТА №2 НА САНИТАРНО-ТЕХНИЧЕСКИЕ РАБОТЫ

.3 ЛОКАЛЬНАЯ СМЕТА №3 НА ЭЛЕКТРОМОНТАЖНЫЕ РАБОТЫ

.4 ЛОКАЛЬНАЯ СМЕТА №4 НА СЛАБОТОЧНЫЕ РАБОТЫ

.5 ОБЪЕКТНАЯ СМЕТА

.6 СВОДНЫЙ СМЕТНЫЙ РАСЧЕТ СТОИМОСТИ СТРОИТЕЛЬСТВА

.7 СМЕТНЫЕ РАСЧЕТЫ

. СПИСОК ЛИТЕРАТУРЫ

1.1.1 Водопровод - хозяйственно-питьевой, противопожарный. Напор на вводе 23 м водяного столба. Расход воды в соответствии с нормами (по количеству точек расхода).

1.1.8 Исходные данные

1.1.9 Расчет Требуемое сопротивление теплопередаче ограждающей конструкции:

1.1.10 Исходные данные tв= +16 °С; tн= -42 °С; Dtн=7; n=1; µв=7,5 ккал/м2×ч×°С; µн=20 ккал/м2×ч×°С.

1.1.12 Определение размеров сечений колонн

1.1.13 Постоянные нагрузки

1.1.14 Усилия в колоннах рамы от постоянной нагрузки

1.1.15 Усилия в колоннах рамы от снеговой нагрузки

1.1.16 Усилия в колоннах рамы от ветровой нагрузки (слева)

1.1.17 Усилия в колоннах рамы от крановой нагрузки

Данные для расчета сечений

1.1.18 Сечение 2-1 в заделке колонны

1.1.19 Проверка необходимости расчета подкрановой части колонны в плоскости, перпендикулярной плоскости изгиба:

Исходные данные для проектирования

1.1.20 Определение геометрических размеров фундамента.

Определение краевого давления на основание (второе приближение)

Расчет арматуры фундамента

Исходные данные

Определение нагрузок на ферму

Определение усилий в элементах фермы

Расчет сечений элементов фермы

1.1.21 Верхний сжатый пояс

Нижний растянутый пояс

Расчет нижнего пояса на трещиностойкость

Расчет растянутого раскоса Р4

8. Экономическая часть проекта

1.1.10 Исходные данные t_в= +16 °С; t_н= -42 °С; Dt^н=7; n=1; µ_в=7,5 ккал/м²×ч×°С; µ_н=20 ккал/м²×ч×°С.