Паротурбинные установки
Паротурбинные
установки
Термодинамический цикл ПТУ
Паротурбинная установка является основой
современных тепловых и атомных электростанций. Рабочим телом в таких установках
является пар какой-либо жидкости (водяной пар). Основным циклом в паротурбинной
установке является цикл Ренкина.
Принципиальная схема ПТУ показана на рис.1.
Процесс получения работы происходит в следующим образом. В паровом котле (1) и
в перегревателе (2) теплота горения топлива передается воде. Полученный пар
поступает в турбину (3), где происходит преобразование теплоты в механическую
работу, а затем в электрическую энергию в электрогенераторе (4).
Рис.1. Схема ПТУ.
Отработанный пар поступает в конденсатор (5),
где отдает теплоту охлаждающей воде. Полученный конденсат насосом (6)
отправляется в питательный бак (7), откуда питательным насосом (8) сжимается до
давления, равного в котле, и подается через подогреватель (10) в паровой котел
(1). Рассмотрим цикл Ренкина на перегретом паре. На рис.2 изображен цикл
Ренкина в T-S-диаграмме и P-v диаграмме.
Процессы, происходящие в ходе ее
работы
а) в диаграмме T-S
-1 - подвод теплоты от источника к воде и пару q1
состоит из трёх процессов: 3-3/ - вода нагревается до кипения, 3-4
превращается в пар в котле; полученный сухой пар перегревается (4-1) в
пароперегревателе (все три процесса изобарные);
-2 - в турбине пар расширяется адиабатически,
без подвода (отвода) теплоты;
-2´
- пар конденсируется и отдает тепло q2 охлаждающей воде;
’-3
- конденсат изохорно сжимается; так как теплота этого процесса незначительна,
процесс можно считать и адиабатным.
Рис. 2. Цикл Ренкина на перегретом паре (T-s и
P-v диаграммы).
б) В диаграмме P-v: 2’-3 изохорное
сжатие воды, 3-4, 4-1 изобарный подвод теплоты q1 на нагревание воды
до кипения, превращение воды в пар и перегрев пара; 1- 2-адиабатное расширение
пара в турбине; 2- 2’- изобарное превращение влажного пара в воду
(конденсат) с отводом теплоты q2
Термический к.п.д. цикла Ренкина определяется по
уравнению:
ηt
= (q1 - q2)/q1 (1);
так как: q1
= i1
- i3;
q2
= i2
- i2’
(i - удельная
энтальпия ) то
Полезная работа цикла равна разности работ
турбины и насоса:
l = lт
- lн,
где:
lт
= i1 - i2, lн
= i3 - i2’.
В основном lт >> lн,
тогда считая i3 = i2’, можно записать:
ηt
= (i1 - i2)/( i1 - i3) = (i1
- i2)/( i1 - i2’). (3)
Теоретическую мощность турбины рассчитывают по
формуле:
Nт
= lт
•М
= (i1 - i2)· М,
[Вт]
(4)
где М - секундный расход пара, [кг/с]
Цикл Ренкина на перегретом паре применяется для
увеличения термического к.п.д. цикла ПТУ. Для этого перед турбиной ставят
перегреватель 2 (Рис.1), который увеличивает температуру и давление пара. При
этом возрастает средняя температура подвода теплоты в цикле.
Классификация паровых турбин. Устройство,
принцип действия. Паровые турбины имеют ряд преимуществ перед другими типами
двигателей: компактность, возможность получения больших мощностей в одном
агрегате, непрерывный рабочий процесс и высокая экономичность эксплуатации.
Работа паровой турбины основана на истечении водяного пара и использовании его
кинетической энергии. Преобразование теплоты пара в механическую работу может
осуществляться по активному и реактивному принципу. Турбины, у которых
расширение пара происходит только в соплах, а на рабочих лопатках используется
кинетическая энергия пара при постоянном давлении, называют активными. Рабочий
процесс такой турбины представлен на рис. 3. Свежий пар с давлением Р0
и скоростью С0 поступает в сопло 4 и расширяется в нём до давления
Р. Скорость пара возрастает до С1. С этой скоростью пар поступает в
каналы, образованные рабочими лопатками 3. На рабочих лопатках направление
скорости пара меняется, вследствие чего возникают силы давления на лопатки,
которые и совершают полезную работу. Отработанный пар уходит из турбины через
выпускной патрубок 6. Уплотнение в местах прохода вала 1 через корпус 5
достигается лабиринтным уплотнением 7.
Анализ показывает, что кинетическая энергия пара
используется полностью, если скорость струи пара на выходе из сопла
С1 = 2U, где U = π·d·n.
Здесь U - окружная скорость рабочего колеса, d -
диаметр рабочего колеса, n - число оборотов рабочего колеса.
При высоких давлениях пара скорость истечения
его из сопла, а следовательно, и окружные скорости должны быть очень большими,
что может привести к разрыву рабочего колеса. Увеличение числа ступеней в
турбине до Z уменьшает эти скорости в √Z раз и скорости в каждой ступени
получаются небольшими. В реактивных турбинах пар лишь частично расширяется в
соплах, а окончательное расширение пара происходит на рабочих лопатках. На
рис.4, а. показана схема реактивной многоступенчатой турбины. Пар под давлением
Р0 через сопло 1 подводится к рабочим лопаткам 2 и 3. В сопле пар
частично расширяется, скорость его возрастает до С1. В канале,
образованном рабочими лопатками, струя пара меняет своё направление. В
результате этого под действием центробежных сил лопатка испытывает суммарное
усилие Ракт. Направление силы зависит от формы лопатки. Так как
сечение канала между лопатками уменьшается в направлении движения струи, то пар
расширяется, давление его падает до конечного для данной ступени значения Р2;
относительная скорость пара возрастает, а абсолютная уменьшается до С2
вследствие уменьшения кинетической энергии, преобразованной в работу. В
результате ускорения струи пара в канале между лопатками возникают реактивные
силы, которые дадут равнодействующую Рреакт, направление которой также
зависит от формы лопатки. Сложив активную и реактивную силы, получим общую
равнодействующую силу Р. На рис.4, б рассмотрен процесс изменения энтальпии i в
реактивной турбине. Точка 0 (пересечение изотермы Т0 и изобары р0)
характеризует начальное состояние пара с энтальпией i0. При
адиабатном расширении пара в сопле его энтальпия понижается до i1.
За счёт этого возрастает кинетическая энергия пара на выходе из сопла. Из-за
потерь энергии на трение частиц о стенки сопла и о друг друга конечное значение
энтальпии будет не i1 (точка К), а i2 (точка А).
Кривая ОА приближённо изображает процесс
расширения пара в сопле. Отрезок h0 = i0 - i1
называют теоретическим теплоперепадом, а отрезок h = i0 - i2
называют действительным теплоперепадом в сопле. Кроме потерь энергии (изменение
энтальпии) пара в соплах, возникают потери энергии в каналах рабочих лопаток;
потери от влажности пара в последних ступенях турбины (частицы влажного пара
движутся медленнее сухого пара); потери, связанные с утечками пара через зазоры
между диафрагмами и валом или рабочими лопатками и корпусом (у реактивных
турбин); выходные потери (на выходе пар обладает остаточной кинетической
энергией). Эти потери считаются внутренними. К внешним потерям относятся
механические потери (затраты энергии на преодоление трения в подшипниках и
привод вспомогательных механизмов) и и потери от утечки пара через концевые
уплотнения.
Внутренние потери приводят к тому, что полный
внутренний теплоперепад (изменение энтальпии) hi оказывается ещё
меньше h2. В многоступенчатых турбинах полный теплоперепад равен
сумме теплоперепадов всех ступеней: Нi = ∑ hi; (полный
теоретический теплоперепад Н0 = ∑ h0). С учётом
сказанного относительный внутренний КПД многоступенчатой турбины
η0i
= Ηi / Η0.
(5)
Внутреннюю мощность турбины определяем, как :
= (1/3600) ·Η0·М·η0i
(кВт). (6).
Примечание: 1/3600 -коэффициент перевода час в
сек.Если удельная энтальпия выражена в кДж/кг, а массовый расход М в кг/с, то
коэффициент перевода час в сек 1/3600 в расчётах не используется.
Величину М (кг/час) называют массовым расходом
пара. Механические потери турбины учитываются механическим КПД
где Nе - эффективная мощность на валу
турбины. Для крупных турбин ηм
= 0,98-0,99, для турбин небольшой мощности ηм
= 0,94-0,95
Назовём теоретической мощностью турбины
т = (1/3600) ·Η0·М.
(8)
Турбинный зал
Рис.3.
Одноступенчатая активная паровая турбина:
-вал; 2-диск; 3-рабочие лопатки; 4-сопло;
5-корпус; 6-пропускной патрубок; 7-лабиринтные уплотнения.
а) б)
Рис. 4. Схема реактивной многоступенчатой
турбины: 1 и 5 - направляющие лопатки; 2 и 6-рабочие лопатки; 3-соединительный
трубопровод; 4-корпус; 7-ротор; 8-разгрузочный поршень.
Относительный эффективный КПД в этом случае
будет равен
η0е
= Nе/ Nт. (9)
Для крупных турбин η0е
= 0,84-0,86, для турбин средней мощности η0е
= 0,75-0,8.
Если известна мощность на клеммах генератора Nэ,
то КПД турбогенератора, называемый относительным электрическим КПД,
определяется соотношением:
η0э
= Nэ/ Nт; (10)
или η0э
= η0е ηг;
ηг
= 0,94-0,99 -КПД генератора. Характеристикой экономичности турбины является
также удельный эффективный расход пара (кг/кВт ч)
е
= M/ Ne. (11)
Расход пара на выработку 1 квт ч электроэнергии
называют удельным электрическим расходом пара (кг/кВт ч) mэ = M/ Nэ.
(12) Для турбин средней мощности удельный расход пара составляет 5-6 кг/кВт ч.
Этот расход снижается при увеличении мощности турбины, а также при высоких
начальных параметрах пара до 3,8-4,5 кг/кВт ч. Приведенные формулы справедливы
для турбин, у которых пар расширяется до давления в конденсаторе и вся теплота
используется для выработки электроэнергии. Такие турбины называют
конденсационными.
Перспективы паротурбостроения в
России
До сих пор в силу сложившейся еще в СССР
специализации ЛМЗ производил турбины быстроходного типа (скорость вращения
ротора 3000 оборотов в минуту). На сегодняшний день быстроходные турбины
мощностью 1000 МВт производства ЛМЗ установлены на Калининской АЭС (Россия),
Хмельницкой, Ровенской, Южно-Украинской АЭС (Украина), АЭС «Бушер» (Иран), АЭС
«Тяньвань» (Китай) и АЭС «Куданкулам» (Индия). Кроме того, согласована поставка
турбин-«миллионников» для расширения АЭС «Тяньвань» и АЭС «Куданкулам»,
строительства АЭС «Белене» (Болгария), а также поставка быстроходных турбин
мощностью 1200 МВт для оснащения строящихся Нововоронежской АЭС-2 и
Ленинградской АЭС-2. Благодаря опыту создания более сложных по технологии
мощных быстроходных паровых турбин «Силовые машины» располагают необходимыми
проектными решениями, конструкторскими наработками для проектирования и
изготовления тихоходных турбин мощностью 1200 МВт для перспективных блоков АЭС
с реакторами типа ВВЭР. По словам генерального директора ОАО «Силовые машины»
Игоря Костина, «создание тихоходной турбины направлено на расширение спектра
выпускаемой компанией продукции в соответствии с тенденциями развития атомной
отрасли и обеспечение универсальности ОАО «Силовые машины», как поставщика
турбинного оборудования».
Литература
паротурбинная установка
термодинамический цикл
1.
Теплотехника - Баскаков А.П. 1991г.
.
Теплотехника - Крутов В.И. 1986г.
.
Теплотехника, теплогазоснабжение и вентиляция - Тихомиров К.В. 1981г.57.
.
Теплотехнические измерения и приборы - Преображенский В.П.1978г.