Синтез фильтрующих цепей
Сибирский
государственный университет телекоммуникаций и информатики
Межрегиональный
центр переподготовки специалистов
Курсовая
работа
по
дисциплине
Основы
теории цепей
г.
Новосибирск 2011 г.
1. Основные сведения из теории
фильтрующих цепей
Электрические фильтры - это линейные
четырехполюсники, обладающие избирательными свойствами: они предназначены для
выделения из состава сложного электрического колебания частотных составляющих
определенного спектра частот, лежащего в полосе пропускания (ПП), и подавления
тех составляющих, частоты которых лежат за пределами ПП, т. е. в полосе
непропускания (ПН) или полосе задерживания (ПЗ). Между этими полосами находится
переходная область. Для ФНЧ полоса пропускания лежит диапазоне частот ,
а непропускания - в диапазоне для ПФ полоса
пропускания располагается
между полосами непропускания
Требования к электрическим характеристикам
фильтров задаются в виде допустимых пределов изменения этих характеристик. Так
ослабление в ПП не должно превышать максимально допустимого ослабления ,
а в ПН не должно быть ниже значения Amin
.Требования
к другим характеристикам фильтров здесь не рассматриваются.
Синтез (расчет) фильтров состоит из двух этапов:
этапа аппроксимации и этапа реализации. На первом этапе по заданным Amin и
Аmаx
в ПП и ПН формируется передаточная функция фильтра, т. е. математическое
описание цепи, которая удовлетворяет указанным выше требованиям. На втором
этапе создают схему цепи и определяют значения ее элементов по полученной
передаточной функции. Оба этапа хорошо разработаны применительно к синтезу ФНЧ.
Что касается синтеза других типов фильтров: полосовых, заграждающих
(режекторных), фильтров верхних частот, - то возможны различные варианты
расчета. Один из них основан на том, что требования к заданному фильтру
пересчитываются в требования к его НЧ-прототипу на основании принципа
преобразования частоты. Рассчитывается НЧ-прототип по методике синтеза ФНЧ.
Затем полученная схема НЧ-прототипа преобразуется в схему заданного фильтра, но
только в случае пассивных фильтров [1÷3]. В
случае активных фильтров этап реализации осуществляется другим методом.
2. Синтез пассивных полосовых
фильтров
Этап аппроксимации. Задано: частоты fп1
и
fп2
границы ПП и частота fз2 - граница ПН справа; ослабление Amin
и Аmах =ΔА Используя
понятие центральной частоты или средней геометрической частоты ПП и ПН.
, (2.1)
находим значение fз1 - граничной
частоты ПН слева. Требования к характеристикам ПФ пересчитываются в требования
к его НЧ-прототипу:
(2.2)
при тех же значениях Amin и Аmах
(рис. 2.1, а). Зная требования к ослаблению ФНЧ можно пересчитать их в
требования к АЧХ ФНЧ или, как это принято в теории фильтров, в требования к
квадрату АЧХ . Для унификации
расчетов вместо угловой частоты ω вводят
понятие нормированной частоты , где ωн
-
нормирующая частота. Обычно в качествеωн
выбирают граничную частоту ПП ФНЧ. Тогда
(2.3)
При синтезе ФНЧ используются универсальные
соотношения [1]:
; (2.4)
; (2.5)
где
- функция фильтрации; - коэффициент
неравномерности ослабления в ПП. Если в качестве используются
полиномы, то фильтры называются полиномиальными. Среди последних наиболее
широкое применение нашли фильтры Баттерворта и Чебышева.
У фильтров Баттерворта
от,
где m
- порядок фильтра. Характеристика ,
т. е. квадрата коэффициента передачи для таких фильтров разного порядка m
приведена на рис. 2.3, а (кривая 1 _ характеристика идеального ФНЧ, кривая 2
для m= 6, кривая 3 m=2),
Ω=1 все кривые проходят через точку, зависящую от 𝜀.
Из анализа рисунка видно, что 𝜀
действительно определяет неравномерность коэффициента передачи ФНЧ в ПП. Если в
(2.4) положить, а то
после преобразований получим передаточную функцию фильтра в виде
(2.6)
где У
фильтров Чебышева функция фильтрации для
области нормированных частот . Характеристика
квадрата коэффициента передачи при разных m
(кривая 1 - характеристика идеального ФНЧ, кривая 2 для m=
4, кривая 3 для m= 2). Анализ
кривых показывает, что полином Чебышева в интервале принимает
экстремальные значения(min
или mах) m+
1 раз. Или по иному: порядок фильтра нижних частот Чебышева по кривой ,
или по любой другой частотной характеристике фильтра, определяется удвоенным
количеством периодов колебаний в ПП, рассчитанном на уровне полосы пропускания.
Граница полосы пропускания по частоте - это Ω=1;
уровень
полосы пропускания - это 1/(1+. Передаточная
функция фильтра Чебышева описывается тем же выражением, но коэффициент
Анализ кривых показывает, что: - чем выше порядок
фильтра, тем выше его избирательность за счет уменьшения переходной области; -
при одинаковом порядке т избирательность фильтров Чебышева выше избирательности
фильтров Баттерворта; - у фильтров Чебышева ФЧХ в полосе пропускания имеет
нелинейный характер за счет волнового характера изменения в
ПП. Итак, этап аппроксимации при синтезе ПФ заканчивается получением функции
Н(р) для НЧ-прототипа. Этап реализации. Если фильтр со стороны зажимов 1-1'
рассматривать как двухполюсник, образованный реактивным четырехполюсником и
нагрузкой Rи; то, можно оперировать понятием входного сопротивления
ZBХ.1(р) двухполюсника со стороны зажимов 1-1':
, (2.7)
где -
коэффициент отражения, характеризующий несогласованность между сопротивлениями
Rr и ZBx.1 (P), Если известно Zвx.1(P), то
двухполюсник можно реализовать, например, методом Дарлингтона [1, 2]. Один из
возможных вариантов реализации схемы названным методом сводится к следующему.
Осуществляют нормирование ZBx.1 по сопротивлению, выбирая в качестве
нормирующего, сопротивление Rr, а коэффициент отражения записывают
через табулированный полином
Тогда (2.7) записывают как
, (2.8)
Например, для фильтров Чебышева третьего порядка
сам полином Чебышева равен:
(2.9)
а полином h(p)
будет:
. (2.10)
Подставляя h(р)из (2.10) и v(р) из (2.6) в
(2.8), записывают ZBX.1 (p)в
виде цепной дроби и по ней составляют схему двухполюсника, т. е. LC-фильтра
нижних частот, нагруженного на сопротивление Rи. Элементы этой схемы
представлены величинами, нормированными по частоте и по сопротивлению. Поэтому
следующей операцией pacчeтa является операция денормирования значения элементов
НЧ-прототипа. После этого, используя формулы преобразования частоты, переходят
от схемы НЧ-прототипа к схеме полосового фильтра. Элементы схемы ПФ, очевидно,
будут иметь сразу реальные значения.
Синтез активных полосовых фильтров
АRС-фильтры представляют собой комбинацию
пассивной RС-цепи и активного элемент. В качестве последнего чаще всего
используются операционные усилители часто с двумя входами - инвертирующим и
неинвертируюшим. В схемах АRС-филыров обязательно имеется обратная связь.
Известно (1;2),что передаточная функция любой активной цепи с обратной связью
записывается как
,
где Нус(р) и Нас(р)
передаточные функции цепи прямого усиления и цепи обратной связи
соответственно. Знаменатель Н(р) - это полином, например второй степени. Корни его,
т, е. полюсы Н(р) могут быть в том числе и комплексно-сопряженными. Последнее
означает, что АRС-цепь эквивалентна пассивной LС-цепи, а т. к. LС-цепь обладает
избирательными свойствами, то и АRС-цепь тоже может обладать избирательными
свойствами, т, е. является фильтром. Синтез АRС-фильтров, как и пассивных
LС-фильтров, состоит из двух этапов: этапа аппроксимации и этапа реализации.
Этап аппроксимации в обоих случаях одинаков. Этап реализации для АRС-фильтров -
отличается от LС-реализаuии.
Этап реализации. Вначале осуществляют переход от
передаточной функции НЧ-прототипа, которая имеет вид (2.6), к передаточной
функции полосового фильтра. Один из возможных вариантов такого перехода основан
на использовании формулы пересчета полюсов НЧ-прототипа в полюсы ПФ:
(2.11)
где ;
-
полюсы передаточной функции НЧ-прототипа; -
находится по (2.1). Согласно (2.11) одной паре комплексно-сопряженных полюсов
нормированной передаточной функции НЧ-прототипа соответствует две пары
комплексно-сопряженных полюсов денормированной передаточной функции полосового
фильтра, Одному вещественному полюсу нормированной
Н(р) НЧ-прототипа (2.6) соответствует одна пара комппексно-сопряженных полюсов
вида денормированной
Н(р) полосового фильтра. В результате общий порядок ПФ удваивается по сравнению
с порядком НЧ-прототипа. Передаточную функцию ПФ удобно представлять
произведением сомножителей второго порядка Н1 (р), Н2(р),
Нз(р) и т. д. Каждый из этих сомножителей реализуется в виде активного RС-звена
второго порядка, а полученные звенья соединяются каскадно, образуя полную схему
ПФ. Звенья ARСфильтров в общем
случае являются типовыми (одинаковыми) для фильтров, имеющих одинаковое
расположение полосы пропускания на шкале частот.
Исходные данные
На входе полосового фильтра действуют
периодические прямоугольные радиоимпульсы
Длительность импульсов tи = 40 мкс;
период несущей частоты Tн = 10 мкс;
период следования импульсов Tи = 113
мкс.
Сопротивление генератора импульсов и
сопротивление нагрузки Rг = Rн = 600 Ом.
Амплитуда несущей Umн = 14 В.
Максимальное допустимое ослабление в полосе
пропускания фильтра Amax = ΔA = 3 дБ;
полное ослабление на границах полос
непрозрачности Aпол = 32 дБ.
фильтрующий цепь частотный
радиоимпульс
3. Расчёт амплитудного спектра
радиоимпульсов
Рассчитаем частоту несущей:
Частоты нулей огибающей спектра:
Максимальное напряжение огибающей,
соответствующее несущей частоте fн:
Частота следования импульсов:
fи = 1/Tи = 1/113·10-6
= 8850 Гц = 8,85 кГц.
Частоты гармоник спектра:
f1 = fн +fи = 100 +
8,85 = 108,85 кГц; f2 = fн +2·fи = 100 +
2·8,85 = 117,7
кГц;
f3 = fн +3·fи = 100 +
3·8,85 = 126,55 кГц; f4 = fн +4·fи = 100 +
4·8,85 =
f5 = 100 +
5·8,85 = 144,25 кГц;
f-1 = fн -fи = 100 -
8,85 = 91,15 кГц; f-2 = fн -2·fи = 100 -
2·8,85 = 82,3 кГц;
f-3 = fн -3·fи = 100 -
3·8,85 = 73,45 кГц; f-4 = fн -4·fи = 100 -
4·8,85 = 64,6
кГц;
f-5 = fн -5·fи = 100 -
5·8,85 = 55,75 кГц.
Зная максимальное значение и
расположение нулей по оси частот, строим огибающую дискретного спектра
периодических радиоимпульсов в виде пунктирной кривой в масштабе по оси частот
рис. 2
Рис. 2. Амплитудный спектр
радиоимпульса.
4. Формирование требований к
полосовому фильтру
Учитывая то, что на границах
основного лепестка огибающей 75 и 125 кГц спектральных составляющих нет нулю,
примем за эффективную часть спектра, которую нужно выделить полосовым фильтром,
диапазон частот
fП1 = f-2 = 82,3 кГц;
fП2 = f2 = 117,7
кГц.
Граничную частоту полосы
непропускания выбираем равной частоте первой гармоники, находящейся после
частоты 125 кГц:
fз2 = f3 = 126,55
кГц.
Центральная частота полосы
пропускания:
Нижняя граничная частота полосы
непропускания:
Максимально допустимое ослабление
фильтра:
Рассчитываем амплитуды 2-й и 3-й
гармоник.
Таким образом, требования к
полосовому фильтру сводятся к следующему:
Аппроксимация передаточной функции
должна быть выполнена с помощью полинома Чебышева.
5. Формирование передаточной функции
НЧ-прототипа
Граничные частоты ПП и ПН
НЧ-прототипа:
fП.НЧ = fП2 - fП1 = 117,7 -
82,3 = 35,4 кГц:
fЗ.НЧ = fЗ2 - fЗ1 =
126,55-76,54 = 50,01 кГц.
Значения нормированных частот:
ΩП = 1; ΩЗ = fЗ.НЧ / fП.НЧ =
50,01/35,4 = 1,41.
Коэффициент неравномерности
ослабления фильтра в полосе пропускания:
Порядок фильтра Чебышева находится
также из рассмотрения (2.5), но при , т. е. ослабление рассматривается в
полосе непропускания. А в ПН полином Чебышева , поэтому:
После подстановки в (3.5) исходных
данных и вычислений получим m = 2,87. Расчетное значение т
необходимо округлить в большую сторону до целого числа. В данном примере
принимает m = 3.
|
Порядок
m=3
|
0,2
0,5 1,0 3,0
|
|
Передаточная функция НЧ-прототипа:
ν(p) =
(p - p1) (p - p2) (p - p3) =
(p -
σ1)·(p2 -
2σ2p +
σ22 + Ω22)=
=
(p+0,29862)(p2+2·0,14931p+0,149312+0,9038132)
. Реализация LC-прототипа
Входное сопротивление
четырёхполюсника:
где для фильтров Чебышева третьего
порядка:
h(p) = p3+0,75p
Проводимость нагруженного
четырёхполюсника:
Разложим Yвх.1(p) в
непрерывную дробь. Делим числитель на знаменатель
_2p3+0,59724p2+1,678345p+0,2506 |
0,59724p2+0,178345p+0,2506
p3+0,59724p2+0,839194
3,34874p
,839151p+0,2506
(остаток)
0,59724p2+0,178345p+0,2506
| 0,839151p+0,2506
,59724p2+0,178
356 0,711719p
,2506
Полученной дроби будет
соответствовать следующая схема:
Нормированные значения элементов схемы:
RГ.Н.
= RН.Н.
= 1;
C1Н
= 3,3486; L2Н
= 0,7117; C3Н
= 3,3487.
Значения ёмкостей, индуктивности и
сопротивлений:
7. Реализация пассивного полосового
фильтра
Между частотами НЧ-прототипа и частотами фильтра
ωпф
существует соотношение:
ω0 = 2πf0 =
2·3,14·98,42·103 = 6,184·105 рад/с.
НЧ-прототипу соответствует фильтр,
схема которого приведена на рисунке ниже
RГ
= RН
= 600 Ом.
8. Расчёт полюсов активного RC-фильтра
Δω
= 2π(fП2
- fП1)
= 2·3,14·(117,7-82,3)·103 = 222424 рад/с;
Δω/2
= 222424/2 = 111212 рад/с;
ω02
= (6,184·105)2 = 3,824·1011 рад2/с2;
Полюсы полосового ARC-фильтра:
p3
= -4326-j636017;
p4 = -1006+j615915;
5 = -4326+j636017; p6 = -1006-j615915;
9. Формирование передаточной функции
ARC-фильтра
Передаточная функция ARC-фильтра
строится в виде произведения передаточных функций трёх звеньев 2-го порядка:
Коэффициенты в знаменателе:
bi1 =
2αi; bi0 =
αi2+ωi2;11
= 2·33210 = 66420 ; b10
= (33210)2+(617168)2
= 3,819·1011;21
= 2·4326 = 8652 ; b20
= (4326)2+(636017)2
= 4,045·1011;31 =
2·1006 = 2012 ; b30 = (1006)2+(615915)2
= 3,793·1011.
. Расчёт элементов схемы фильтра
Схема полосового фильтра состоит из
трёх однотипных фильтров второго порядка на операционных усилителях. Схема
одного звена фильтра:
Передаточная функция звена:
Рассчитываем элементы схемы для
каждого звена
Звено 1
Принимаем C3 = C4 = 1 нФ =
1·10-9 Ф.
Звено 2
Принимаем C3 = C4 = 1 нФ =
1·10-9 Ф.
Звено 3
3 = C4 = 1 нФ =
1·10-9 Ф.
11. Расчёт частотных характеристик
фильтра
Рассчитываем затухание фильтра A(f).
Заменяем в передаточной функции H(p)
p на jω,
получаем частотную передаточную функцию:
ω = 2πfРассчитаем
значения A(f) и построим
график функций.
f, кГц
|
fз1
|
fп1
|
fп2
|
fз2
|
|
76,34
|
82,3
|
98,42
|
117,7
|
126,55
|
H1(w)
|
0,57
|
0,76
|
1,43
|
0,76
|
0,57
|
H2(w)
|
0,31
|
0,37
|
0,72
|
2,47
|
1,53
|
H3(w)
|
2,08
|
3,36
|
0,97
|
0,5
|
0,42
|
H(w)
|
0,37
|
0,94
|
1,00
|
0,94
|
0,37
|
A1(w)
|
4,81
|
2,41
|
-3,09
|
2,41
|
4,81
|
A2(w)
|
10,27
|
8,61
|
2,87
|
-7,87
|
-3,69
|
A3(w)
|
-6,35
|
-10,52
|
0,22
|
5,96
|
7,62
|
A(w)
|
8,74
|
0,5
|
0
|
0,5
|
8,74
|
Кривая затухания фильтра в полосе частот
Принципиальная схема фильтра
Использованная литература
1.
Бакалов В.П., Воробиенко П.П., Крук Б.И. Теория электрических цепей. - М.:
Радио и связь, 1998.
.
Баскаков С.И. Радиотехнические цепи и сигналы. - М.: Высшая школа, 1988.
.
Гоноровский И.С. Радиотехнические цепи и сигналы. - М.: Радио и связь, 1986.
.
Настоящий курс лекций «Основы теории цепей» 3 семестр. СибГУТИ.
.
Зааль Р. Справочник по расчету фильтров. - М.: Радио и связь, 1983 г.