Теплотехнические расчеты вращающейся печи для обжига цементного клинкера по сухому способу
Содержание
Введение
1.
Обоснование выбора
теплового агрегата.
2.
Патентный поиск.
3. Краткое описание конструкции и работы агрегата.
4. Расчёт горения топлива.
5. Составление теплового баланса.
6. Расчёт удельного расхода топлива.
7. Расчёт необходимого напора в агрегате.
8. Подбор тягодутьевого оборудования.
9. Правила безопасной эксплуатации, охрана труда и
окружающей среды.
10. Заключение.
11. Список использованных источников.
Введение
Создание
прогрессивных технологий с минимальными затратами материальных и энергетических
средств – одна из главнейшихых задач всех отраслей народного хозяйства, в том
числе и строительной индустрии, к которой относится и производство строительных
материалов и изделий. Большие объёмы строительства, которые наметил наш
президент Н.А. Назарбаев, требуют резкого роста производства строительных
материалов и изделий, а также больших капиталовложений. Поэтому важнейшей
задачей является изыскание путей снижения затрат.
Одной из
основных составных частей технологии строительной индустрии является тепловая
обработка, на которую затрачивается около 30% стоимости производства
строительных материалов и изделий. Кроме того, тепловая обработка потребляет
около 80% от расходуемых на весь производственный цикл топливно-энергетических
ресурсов. Таким образом, создание экономических тепловых процессов, позволяющих
получать изделия отличного качества с минимальными затратами топлива и
электроэнергии, даст возможность существенно уменьшить капиталовложения в сферу
строительства.[1]
По этому
поводу при поддержке комитета по строительству Министерства индустрии и
торговли Казахстана и республиканской Ассоциации производителей цемента и
бетона ее организаторами выступили казахстанская компания
"Восток-цемент" и российские фирмы "Бизнесцем",
"Валев". В южной столице Казахстана собрались более ста делегатов,
представляющих ведущие казахстанские, российские и международные цементные
компании, среди которых крупнейшие производители цемента из России "Евроцемент"
и Интеко, международные холдинги Heidelbergcement, Lafarge, представители
заводов из стран СНГ, предприятий-производителей оборудования для цементной
промышленности, ученые и государственные чиновники. В течение двух дней
участники центрально-азиатского цементного форума обсуждали наиболее актуальные
проблемы отрасли, вопросы модернизации и реконструкции предприятий, возможности
использования новых технологий в производстве продукции. На конференции также
были представлены доклады о ситуации в мировой цементной промышленности, ее
состоянии на локальных рынках - в России, Казахстане, Азербайджане и
Узбекистане.
По словам
казахстанских участников конференции, большое внимание в работе форума было
уделено проблемам развития цементной отрасли РК. Несмотря на то, что в
Казахстане работают, пять цементных заводов, и объемы их производства ежегодно
растут, они не могут обеспечить потребности внутреннего рынка.
По словам
председателя правления ОАО "Восток-Цемент" Константина Морозова, за
период с 2001 года доля импорта цемента в Республике возросла с 16 до 25%, при
этом его производство увеличилось с почти 1,7 млн. тонн за 2001 год до порядка
2 млн. тонн за 8 месяцев 2004 года. Темпы роста строительства в Казахстане
обуславливают темпы роста потребления цемента, как основного строительного
материала. Предполагается, что до конца 2004 года потребление цемента в
республике достигнет 4 млн. тонн, - считает К. Морозов.
Кроме того, в рамках
республиканской программы жилищного строительства планируется увеличение
объемов строительства жилья до 4 млн. квадратных метров ежегодно. При этом
объем потребления цемента в период с 2004 по 2009 годы увеличится до 7,2 млн.
тонн. Широкое представительство стран-участниц на форуме предполагает
всесторонний подход к проблеме развития цементной отрасли РК - от увеличения
поставок до предложений по реконструкции цементного производства, - говорят
отечественные производители. В то же время, в уходящем году цементная
промышленность России продолжит наращивать объемы производства, опережая темпы
роста 2003 года (согласно расчетам экспертов компании "Евроцемент", в
этом году в РФ будет выпущено около 45 млн. т. цемента.). За I полугодие рост
составил 115,1% к аналогичному периоду прошлого года, за 8 месяцев - 112,3%.
Такие данные приводились в докладе "Союза производителей цемента
России" "О предварительных итогах работы отрасли в 2004 году.[2]
Современное
состояние цементной отрасли, говорилось на конференции, характеризуется рядом
показателей, отрицательно влияющих на эффективность работы предприятий. Это
высокая энергоемкость, определяемая не только способом изготовления
(превалирует "мокрый" способ), но с технически отсталым
оборудованием. Низкая рентабельность производства и незначительные
амортизационные отчисления не позволяют осуществлять собственное инвестирование
и своевременно производить техническое перевооружение и качественный ремонт
существующего оборудования. Очень высока степень изношенности основных фондов,
отстает база отечественных машиностроительных предприятий. Нерешенность всех этих
проблем вызывает у отраслевых руководителей, специалистов опасение, что в
ближайшем будущем может возникнуть дефицит цемента.
1. Обоснование выбора
теплового агрегата
Создание прогрессивных технологий с минимальными затратами материальных
и энергетических средств – одна из главнейших задач всех отраслей народного
хозяйства, в том числе и строительной индустрии, к которой относится и
производство строительных материалов и изделий.
Большие объёмы строительства, намеченные президентом в Республике, требуют
резкого роста производства строительных материалов и изделий, а также больших
капиталовложений. Поэтому важнейшей задачей является изыскание путей снижения
затрат.
Одно из таких изысканий – это производство цемента по сухому способу.
Главное преимущество, которого является низкий расход топлива, высокая
производительность печи и меньшие габаритные размеры вращающейся печи, а
следовательно меньшая металлоемкость печи.
В данном проекте разработана печь по сухому способу производства с
циклонными теплообменниками так как, печная установка с циклонными
теплообменниками проще по конструкции и надёжнее в эксплуатации, чем печи с
конвейерными кальцинаторами.
Задание на проведение патентного
исследования
Студенту факультета______________курса_____________группы____________
(фамилия имя отчество)
Тема дипломного (курсового)
проекта_________________________________
______________________________________________________________________________________________________________________________________________________________________________________________________
Предмет
поиска____________________________________________________
____________________________________________________________________________________________________________________________________
Глубина
поиска_____________________________________________________
Страны поиска
_____________________________________________________
Индексы
классификации_____________________________________________
Источники информации______________________________________________
_________________________________________________ _________________
Установленный
срок завершения работы____ __________________________
Руководитель дипломного
(курсового) проекта
________________ ____________________
(подпись) (ф.и.о.)
Студент _ __
_________ ___________________
(подпись) (ф.и.о.)
Патентовед __________________
__________________ (подпись)
(ф.и.о.)
3. Краткое описание конструкции и работы
агрегата
Вращающаяся печь (трубчатая печь, барабанная печь),
промышленная печь цилиндрической формы с вращательным движением вокруг
продольной оси, предназначенная для нагрева сыпучих материалов с целью их
физико-химической обработки. Вращающиеся печи
различают: по принципу теплообмена — с противотоком и с параллельным током
газов и материала; по способу передачи энергии — с прямым, косвенным (через
стенку муфеля) и комбинированным нагревом обрабатываемого материала. По
назначению различают вращающиеся печи для спекания
шихт в производстве глинозёма, получения цементного клинкера, окислительного,
восстановительного, хлорирующего обжига, прокалки гидроокиси алюминия, кокса,
карбонатов, сульфатов и др., обезвоживания материалов, извлечения цинка и
свинца (вельц-печи), получения железа или сплавов цветных металлов их прямым
восстановлением из руд в твёрдой фазе (кричные печи), обжига огнеупорного сырья
и др.
Основными являются вращающиеся печи, в которых сжигается пылевидное, твёрдое,
жидкое или газообразное топливо непосредственно в рабочем пространстве печи и
греющие газы движутся навстречу обрабатываемому материалу. Металлический
барабан, футерованный огнеупорным кирпичом, устанавливают под небольшим углом к
горизонту на опорные ролики. В ряде случаев диаметр барабана делают
переменным по длине. Барабан приводят во вращение (1—2 об/мин)
электродвигателем через редуктор и открытую зубчатую передачу. Шихту загружают
со стороны головки. Сухую шихту подают механическими питателями, а шихту в виде
пульпы — наливом или через форсунки. Топливо (10—30% от массы шихты) вводят
через горелки (форсунки), помещённые в горячей головке. Здесь же выгружают
готовый продукт, направляемый в холодильник. Газы из вращающиеся
печи очищают от пыли (возгонов) в системе. Для улучшения условий теплопередачи
во вращающиеся печи встраивают различные
теплообменные устройства — перегребающие лопасти, полки, цепные завесы,
насадки и т.д. С этой же целью в ряде случаев футеровку печей выполняют
сложной формы, например ячейковой. Основные размеры вращающиеся
печи варьируются в значительных пределах: длина от 50 до 230 м, а
диаметр от 3 до 7,5 м. Производительность вращающейся
печи достигает 150 т/ч (готового продукта). Наблюдается тенденция к
соединению вращающиеся печи с различными
теплообменными аппаратами, что позволяет при повышении технико-экономических
показателей работы печей уменьшать их размеры.
рис.1. Схема вращающейся печи.
Вращающаяся печь (рис.1), состоит из цилиндрического
корпуса 1, опирающегося через бандажи 2 на опорные ролики
3. Корпус имеет уклон 3,5—4% и вращается со скоростью 0,5—1,2 об/мин.
Привод печи двойной и состоит из двух электродвигателей 4, двух
редукторов 5, двух подвенцовых шестерен и одного венцового колеса 6.
В середине печи, на одной из ее опор, устанавливается
пара роликов (горизонтально) для контроля за смещением печи вдоль оси (вниз или
вверх). Вспомогательный привод включается в работу при ремонтах печи, в период
розжига и остановки, когда печь должна вращаться медленно. Сырьевая мука
подается в питательную трубу 7 при помощи ковшовых или объемных
дозаторов, находящихся у холодного конца печи. Со стороны головки 8 в
печь подается топливо и воздух; в результате сгорания топлива получаются
горячие газы, поток которых направлен от горячего конца печи к
холодному—навстречу движущемуся материалу. Для улучшения теплопередачи и
обеспыливания газов внутри печи в холодном ее конце размещается цепной
фильтр-подогреватель 9. Пыль, уловленная за печью в результате
газоочистки, возвращается обратно в печь. Она транспортируется пневмонасосом в
бункер, а из него при помощи периферийного загружателя 10 направляется в
полую часть печи, со стороны горячего конца. Клинкер охлаждается в
колосниково-переталкивающем холодильнике 11. На печах корпус оборудован
центральной системой смазки 12.
4. Расчёт горения топлива
В справочнике находим состав заданного вида топлива на
горючую массу и влажность рабочей массы топлива (WP). Топливо
– мазут М–40.
Таблица-1: состав мазута М – 40, в %
СГ
|
НГ
|
SГ
|
NГ
|
OГ
|
AР
|
WР
|
QнР кдж/кг
|
87,4
|
11,2
|
0,5
|
0,4
|
0,5
|
0,2
|
3
|
39440
|
Мазут сжигается с коэффициентом
расхода воздуха
a=1,2. Топливо, идущее для горения, предварительно
подогревается до 60оС.
Пересчёт содержания компонентов
топлива:
СР = 0,01 · 87,4 · (100 – 0,2 – 3) = 86,963 %
ОР = 0,01 · 0,5 · (100 – 0,2 – 3) = 0,498 %
SP = 0,01 · 0,5 · (100 – 0,2 –
3) = 0,498 %
НР = 0,01 · 11,2 · (100 – 0,2 – 3) = 11,144 %
NР = 0,01 · 0,4 · (100 – 0,2 – 3) =
0,398 %
Теплотворная
способность топлива:
QнР=(339·86,963+1030·11,144–108,9·(0,498–0,498–25·3)=
41029,657 кДж/кг.
Теоретически
необходимый для горения расход сухого воздуха:
LO
=(0,0889·86,963+0,265·11,144–0,0333·(0,498–0,498)= 10,684 нм3/кг
Теоретически
необходимый для горения расход сухого воздуха:
L1O =(1+0,0016·10)·10,684=10,85 нм3/кг
Действительный
расход сухого воздуха с учётом коэффициента расхода воздуха: Lα = 1,2·10,684=12,821 нм3/кг
Действительный
расход влажного воздуха:
L1α = (1+0,0016·10) ·12,821=13,026
нм3/кг
Объём дымовых
газов, полученных при сжигании топлива рассчитывается по следующим формулам:
Vco2 =
0,01855·86,963=1,613 нм3/кг
Vн2о =
(0,112·11,144+0,0124·(3+0)+0,0016·10·12,821=1,49 нм3/кг
Vso2 = 0,007·0,498=0,003 нм3/кг
VN2 = (0,79·12,821+0,008·0,398)=10,132 нм3/кг
Vo2 = 0,21· (1,2–1)·10,684=0,449 нм3/кг
Суммарный
объём дымовых газов:
Vα = (Vco2+ Vн2о+ Vso2+ VN2+ Vo2)=13,687 нм3/кг
Процентное содержание дымовых газов:
Рco2 = 100·1,613/13,687=11,785 %
Рн2о =
100·1,49/13,687=10,88 %
Рso2 = 100·0,003/13,687=0,022 %
РN2 = 100·10,132/13,687=74,026 %
Рo2 = 100·0,449/13,687=3,28 %
Масса топлива
принимается равной МТ=100 кг.
Масса кислорода:
Мo2 = 100·0,21·12,821·1,429=384,7 кг
Масса азота: МN2 = 100·0,79·12,821·1,251=1267,0 кг
Масса водяных
паров: Мн2о = 100·0,0016·10·12,821·0,804=16,49 кг
Общая масса
приходной части: Мпр = (100+384,7+1267+16,49)=1768,19 кг
Масса золы: Мз = АР кг
Масса дымовых
газов (продуктов горения) складывается из масс двуокиси углерода, двуокиси
серы, водяных паров, азота и кислорода:
Мco2 =
100·1,613/1,977=318,89 кг
Мн2о =
100·1,49/0,804=119,79 кг
Мso2 = 100·0,003/2,852=0,855 кг
МN2 = 100·10,132/1,251=1267,51 кг
Мo2 = 100·0,449/1,429=64,162 кг
Общая масса
расходной части:
Мрасх =
(Vco2+ Vн2о+ Vso2+ VN2+ Vo2)
= 1771,4 кг
Абсолютная
невязка: Nабс =
(1768,19 – 1771,4) = –3,21 кг
Невязка в
процентах: Nпр =
100·(–3,21)/1768,19 = –0,181542 %
Теплоёмкость
сухого воздуха (СВОЗ.СУХ 1) и водяных паров (СН2О) при температуре первичного воздуха
(t1) методом интерполяции:
Теплоёмкость
сухого воздуха (СВОЗД.СУХ 2) и водяных паров (СН2О) при температуре вторичного воздуха
(t2) методом интерполяции:
Теплосодержание
жидкого топлива:
Теплосодержание продуктов горения (кДж/Нм3):
Теплосодержания продуктов горения (кДж/нм3):
Разность температур (Δt) между калориметрической температурой
горения топлива и более низкой температурой продуктов горения (t К1):
Калориметрическая
температура горения топлива:
tк =
(2100 + 74,536) = 2174,5360 С
Теплосодержание
продуктов горения, соответствующее действительной температуре горения топлива:
Iq =
3617,561 · 0,75 = 2713,170 кДж/нм3
tq1 =
16000 C.
tq2 = 17000 C.
Теплосодержание продуктов горения топлива при необходимой температуре
горения (tP = 16500 C):
Ip=(3822,62·11,785+3992,7·0,022+3047,58·10,88+2356,5·74,026+2494,28·3,28)
= 45045,334 кДж/нм3
Теплосодержание воздуха при необходимой
температуре горения (кДж/нм3):
Дополнительное количество воздуха для смешения с продуктами горения
топлива (нм3/кг):
Общее количество воздуха, идущего на
горение и смешение с продуктами горения топлива:
L11α
= ( 13,026 + 0,4578 ) = 13,483 нм3/кг
Общий коэффициент расхода воздуха: α =13,483/10,85
= 1,242
Влагосодержания разбавленных продуктов горения (dР.Г):
V1co2 = Vco2 нм3/кг V1so2
= Vso2 нм3/кг
V1н2о =
(0,112·11,144+0,0124·3+0,0016·10·1,242·10,684) =1,497 нм3/кг
V1N2 =
(0,79·1,242·10,684+0,008·0,398)=10,486 нм3/кг
V1o2 = 0,21· (1,242–1)·10,684=0,5429 нм3/кг
Влагосодержание разбавленных продуктов
горения топлива:
г (водяных паров) на кг (сухого воздуха).
5. Составление теплового баланса
Эффективность использования топлива
во вращающейся печи определяется в основном тремя факторами: полнотой горения
топлива, глубиной охлаждения топочных и технологических газов и количеством
потерь тепла корпусом печи в окружающую среду. На основании теплового баланса
распределяется тепло, вносимое в печь, на полезно используемые и тепловые
потери. Его выражают в единицах тнпла, отнесённых к единице продукции (кДж/кг
клинкера). Составлению теплового баланса предшествует расчёт в весовых
количествах всех химических и физических превращений веществ, соотношение
которых представляет собой материальный баланс процесса.
Расход
Расход сухого сырья с учётом безвозвратного уноса:
Расход сырьевой муки:
Действительный расход сухого воздуха: Lα=12,821
нм3/кг
Приход
Выход клинкера – 1,00 кг.
Выход технологической углекислоты:
Выход уноса:
Выход отходящих газов из топлива:
Общий выход отходящих газов из
топлива на 1 кг топлива:
VО.Г. =1,626+0,0034+9,311+0,224+1,26=12,424 нм3/кг
GО.Г. = 3,214+0,0102+11,639+0,32+1,0147=16,198
кг/кг
Сводные данные по материальному балансу:
Расход
№ п/п
|
Наименование статьи
|
кг/кг клинкера
|
|
|
1
|
Расход топлива хТ
|
0,137
|
|
2
|
Расход топлива Gcw
|
1,004
|
|
3
|
Практический расход воздуха Gв
|
1,756
|
|
4
|
Расход влаги воздуха, Gw
|
0,007
|
|
|
Всего
расход
|
2,907
|
|
Приход
№ п/п
|
Наименование статьи
|
кг/кг клинкера
|
|
|
1
|
Выход клинкера
|
1
|
|
2
|
Выход углекислого газа,
|
0,3539
|
|
3
|
Выход физической воды, сырья,
|
0,001
|
|
4
|
Выход уноса сырья,
|
0,00243
|
|
5
|
Выход отходящих газов Gо.г.
|
2,22
|
|
6
|
Невязка баланса, G
|
0,666
|
|
|
Всего
приход
|
3,5739
|
|
6. Расчёт удельного расхода топлива и тепла
(кДж/кг клинкера)
Приход
Тепло
производительность топлива:
Физическое теплосодержание топлива:
Теплосодержание сырьевой муки:
Теплосодержание
первичного воздуха:
Сумма приходных статей теплового баланса:
Расход
Теоретический расход тепла: qТ = 1697,22 кДж/кг клинкера.
Потери тепла с отходящими газами:
Потери
тепла вышедшего с клинкером:
Qкл = 1,062 ∙ 900 = 955,8 кДж/кг клинкера.
Потери тепла с безвозвратным уносом пыли:
QУН = GУН ∙ СУН ∙ tОГ = 0,00243 ∙1,05 ∙ 900 = 2,296 кДж/кг
клинкера
Потери тепла в окружающую среду: QО.С. = 4572,24кДж/кг клинкера
Расход тепла на дегидратацию и декарбонизацию уноса:
Сумма расходных статей теплового баланса, (кДж/кг
клинкера):
Qрасх =1697,22+3447,4хТ+68,3+955,8+2,296+0,796+4572,24=3447,4хТ+7296,65
Уравнение теплового баланса
Qприх = Qрасх = 49674,616хТ + 959,623 = 3447,4хТ
+7296,65
Удельный расход топлива:
Удельный расход
тепла: q=хТ∙QНР =0,137∙39440=5403,28 кДж/кг клинкера
Сводные данные по тепловому балансу:
Приход
тепла
№ п/п
|
Наименование статьи
|
кДж/кг клинкера
|
%
|
|
|
1
|
Теплопроизводительность топлива, q
|
5403,28
|
69,584
|
|
2
|
Теплосодержание топлива, QФТ
|
0,111
|
0,001
|
|
3
|
Теплосодержание сырьевой муки Qм
|
959,623
|
12,358
|
|
4
|
Теплосодержание первичного воздуха, QВ1
|
0,00243
|
18,055
|
|
|
Всего
приход тепла
|
7765,04
|
100
|
|
Расход тепла
№ п/п
|
Наименование статьи
|
кДж/кг клинкера
|
%
|
|
|
1
|
Теоретический
расход тепла, q
|
1697,22
|
21,846
|
|
2
|
Потери тепла с
отходящими газами, Qо.г.
|
6,958
|
|
3
|
Потери тепла с
безвозвр. пылеуносом, Qун
|
2,296
|
0,029
|
|
4
|
Расход тепла на
декарбониз. пылеуноса, Qундек
|
0,796
|
0,029
|
|
5
|
Расход тепла в
окружающую среду, Qо.с.
|
4572,24
|
58,853
|
|
6
|
Потери тепла с
материалом, Qм
|
955,8
|
12,302
|
|
7
|
Невязка баланса,
∆Q
|
-3,806
|
-1,003
|
|
|
Всего расход тепла
|
7768,846
|
100
|
|
Тепловой баланс колосникового холодильника (кДж/кг
клинкера)
Приход
Теплосодержание
клинкера, поступающего в холодильник: Qкл = 955,8
кДж/кг
Теплосодержание воздуха: Qв = 12,821 × 0,7 × 1,30 × 20 = 233,485 кДж/кг
Общее количество
тепла поступающего в холодильник:
åQпол = 955,8 + 233,485 = 1189,285 кДж/кг
Расход
Теплосодержание
клинкера, выходящего из холодильника:
Q1кл = 1,062 × 90 = 95,58 кДж/кг
Теплосодержание вторичного воздуха:
Q1в = 12,821 × 1,389 × 800 × 0,137 = 1300,25 кДж/кг
Удельное
количество теплоты теряемой в окружающую среду:
Qо.с. = 3,6 × 2,94 × (900 – 20) ×52,02 / 3600 = 134,677 кДж/кг
Общее
количество теплоты:åQпол =
95,58 + 1300,25 + 134,67 = 1530,5 кДж/кг
Приход
1
|
Qкл 955,8
|
2
|
Qв 233,48
|
|
Всего: 1189,28
|
Расход
1
|
Q1кл
95,58
|
2
|
Q1в.в
1300,25
|
3
|
Q1о.с.
134,67
|
4
|
DQ невязка 233,48
|
5
|
Всего: 1530,5
|
Тепловой баланс циклонных теплообменников (кДж/кг
клинкера)
Приход
Теплосодержание загружаемого сырья: Qм = 1,004 × 20 × 1,308
= 26,264 кДж/кг
Теплосодержание отработанных газов: Qо.г. = 2610,347 кДж/кг
Всего приход: åQприх = 26,264 + 2610,347 кДж/кг
Расход
Расход тепла на подогрев сухого сырья: Qс = 1,004 ×
900 × 1,389 = 1255 кДж/кг
Теплосодержание отработанных газов: Q1о.г.=3447,4 × 0,137 + 68,3 = 540,6 кДж/кг
Теплосодержание физической влаги сырья: Qфв = 2,507 кДж/кг
Потери тепла с уносом: Qун = 0,00243 ×1,05 × 900 =
2,296 кДж/кг
Потери тепла через корпус в окруж. среду: Qо.с. = 0,3 ×135,6
×4,2 = 170,9 кДж/кг
Всего расход: Qрасх = 1255,1+540,6+170,9+2,507+2,296 = 1971,412
кДж/кг
Приход
1
|
Qкл 26,264
|
2
|
Qв 2610,347
|
|
Всего: 2636,611
|
Расход
1
|
Qс 1255,1
|
2
|
Qо.с.
170,919
|
3
|
Q1о.г.
540,59
|
4
|
Qфв
2,507
|
5
|
Qун 2,296
|
6
|
DQ невязка 665,19
|
|
Всего: 1971,412
|
7. Расчёт необходимого напора в агрегате
м/ч
|
2
|
3
|
4
|
5
|
6
|
7
|
12
|
14
|
15
|
16
|
V1 = 6321 V2 =
6750
|
8х1х1
|
2х1
|
25х4
|
35х4
|
3х3х3
|
5х0,5
|
10х0,5
|
4х0,5
|
2х0,5
|
40,1,3
|
Аэродинамические
сопротивления: x
трения = 0,05, aсадки
= 0,35, x местное
при поворотах = 0,8 ¸ 1,5, x
местное при сужении = 0,45.
Плотности: rвоздуха = 1,293 кг/м3, rгаза = 1,33 кг/м3.
Температуры по участкам: t0воздуха = 200С; t02 =
5000С; t03,t06,t07 = 9000С; t04 =
14000С, t05
= 13000С, t012,
t013, t014 = 2500С, t015,
t016 = 2000С.
Потери напора на трение:
Местные потери
напора:
Геометрические потери
напора:
Потери напора на садку:
где: l –
длинна дымового кирпичного канала до дымососа, м.
d –
приведённый диаметр, м.
z - коэффициент шероховатости.
a - коэффициент на садку.
F –
площадь поперечного сечения канала, м.
Р – периметр
поперечного сечения канала, м.
r - плотность дымовых газов, кг/м3.
g –
ускорение свободного падения тела, м/с2.
tВ – температура воздуха, 0С,
tГ
- температура дымового
газа, 0С,
H2 = hTP + hМ + hСАД
= 0,281 + 1,127 + 0,507 = 1,915 Па
-------------------------------------------------------------------------------------------
Н3 = hTP + hМ
+ hГЕОМ
+ hСАД
=1,381+14,20+4,96+(-7,396)=13,145 Па
------------------------------------------------------------------------------------------
Н4 = hTP + hМ
+ hСАД
= 0,0242 + 0,062 + 0,028 = 0,114 Па
-----------------------------------------------------------------------------------------
Н5 = hTP + hМ
+ hСАД
= 0,032 +0,058 +0,026 = 0,116 Па
----------------------------------------------------------------------------------------
Н6 = hTP + hМ
+ hСАД
= 0,425 + 1,276 + 0,764 = 2,465 Па
-------------------------------------------------------------------------------------
Н7 = hTP + hМ
+ hГЕОМ
= 86,02 + 266,9 + (-87,86) = 265,06 Па
--------------------------------------------------------------------------------------
Участки Н8=10,
Н9=10, Н10=13, Н11=35, Н13=13 берём
из Таблицы 8, [1]
--------------------------------------------------------------------------------------------
Н12 = hTP + hМ
+ hГЕОМ
= 76,49 + 118,69 + 50,49 = 245,6 Па
---------------------------------------------------------------------------------------
Н14 = hTP + hМ
+ hГЕОМ
= 30,67 +89,25 + 20,17 = 749,505 Па
---------------------------------------------------------------------------------------------
Н16 = hTP + hМ =
13,87 + 53,81 = 67,68 Па
--------------------------------------------------------------------------------------
Н17 = hTP + hМ
+ hГЕОМ
= 3,93 + 1,99 + (-171,47) = - 165,5 Па
åh =
651,685 Па
Расчёт необходимого
напора в агрегате:
Н = (1,2…..1,4)×
åh = 1,3 × 651,685 = 847,19 Па
8. Подбор тягодутьевого оборудования
Полный расчётный напор вентилятора: Нр = 847,19/2 =
423,59 Па
Объёмный расход
дымовых газов: Vпр =
6321 м3/ч
По Приложению 2 [9] подбираем центробежный вентилятор N = 6. hВ
= 0,60.
А = 3500.
Определяем мощность на валу электродвигателя вентилятора:
Nв = Vпр×Hр/(3600×1000×hВ×hп = 6321×423,59/3600×1000×0,6×0,98=1,265 кВт
Установочная мощность электродвигателя: Nу = К×Nв = 1,2×1,265 = 1,52 кВт
Полный расчётный напор вентилятора: h = A/ Nв = 3500/1,265 = 2766,8 Па.
Полный расчётный напор вентилятора: Нр = 847,19/2 =
423,59 Па
Объёмный расход
дымовых газов: Vпр =
6750 м3/ч
По Приложению 2 [8] подбираем центробежный вентилятор N = 6. hВ
= 0,61.
А = 3700.
Определяем мощность на валу электродвигателя вентилятора:
Nв = Vпр×Hр/(3600×1000×hВ×hп = 6750×423,59/3600×1000×0,61×0,98=1,33 кВт
Установочная мощность электродвигателя: Nу = К×Nв = 1,2×1,33 = 1,6 кВт
Полный расчётный напор вентилятора: h = A/ Nв = 3700/1,33 = 2782 Па.
9. Правила безопасной эксплуатации, охрана труда и
окружающей среды
При большой насыщенности предприятий цементной промышленности сложными
механизмами и установками по добыче и переработке сырья, обжигу сырьевых смесей
и измельчению клинкера, перемешиванию, складированию и отгрузке огромных масс
материалов, наличию большого количества электродвигателей, особое внимание
должно уделяться созданию благоприятных условий для безопасной работы
трудящихся. Организацию охраны труда следует осуществлять в полном соответствии
с «Правилами по технике безопасности и производственной санитарии на
предприятиях цементной промышленности».
Поступающие на предприятие
рабочие должны допускаться к работе только после их обучения безопасным приемам
работы и инструктажа по технике безопасности. Ежеквартально необходимо
проводить дополнительный инструктаж и ежегодное повторное обучение по техники
безопасности непосредственно на рабочем месте. Во время работы необходимо соблюдать все правила
использования технологического оборудования, соблюдать правила безопасной
эксплуатации транспортных средств, тары и грузоподъемных механизмов, соблюдать
указания о безопасном содержании рабочего места. В аварийных ситуациях
необходимо неукоснительно выполнять все правила регламентирующие поведение
персонала при возникновении аварий и ситуаций, которые могут привести к авариям
и несчастным случаям. По окончании работы должно быть выключено все
электрооборудование, произведена уборка отходов производства и другие мероприятия,
обеспечивающие безопасность.
На действующих предприятиях необходимо оградить движущиеся части всех
механизмов и двигателей, а также электроустановки и площадки. Должны быть
заземлены электродвигатели и электрическая аппаратура.
Большая задымленность на заводах ликвидируется при накладке
аспирационных систем, установки очистных систем (их герметичность). В
задымленных местах рабочие должны применять средства защиты от пыли.
Перед
началом работы необходимо проверить исправность оборудования, приспособлений и
инструмента, ограждений, защитного заземления, вентиляции.
Агрегат на
котором работают люди, должен быть оснащен необходимыми предупредительными
плакатами, оборудование должно иметь соответствующую окраску, должна быть
выполнена разметка проезжей части. В качестве заземляющих проводников применяют
полосовую или круглую сталь, прокладку которых производят, открыто по
конструкции здания на специальных опорах. Заземлительное оборудование
присоединяется к магистрали заземления параллельно отдельными проводниками.
10. ЗАКЛЮЧЕНИЕ
В данном курсовом
проекте были сделаны теплотехнические расчеты вращающейся печи 4х60м для
обжига цементного клинкера по сухому способу. В качестве топлива использован
мазут М40. Теоретическое тепло реакции клинкерообразования 1697,22 кДж/кг кл.
Удельный расход топлива на обжиг клинкера 0,137 кг/кг кл. Удельный
расход тепла на обжиг клинкера 5423,28 кДж/кг кл. Технологический КПД печи 42,7 %.
Тепловой КПД печи 71,8 %.
Литература
1. Воробьёв Х. С., Мазурова Д. Я.,
Теплотехнические расчёты цементных печей и аппаратов, М. Высшая шкала 1962 г.
2. Интернет сайт: www.ossr.ru.
Хlll международная конференция «Цементная промышленность и рынок»
3. Ю.М. Бутт, М. М. Сычёв, В. В.
Тимашев «Химическая технология вяжущих материалов» М. Высшая школа 1980 г.
4.
Левченко П. В.
«Расчет печей и сушил силикатной промышленности» М., Высшая шкала 1968 г.
5. Теплотехнические расчёты тепловых
агрегатов в производстве вяжущих материалов Б. 1986 г.
6. Роговой М. И., Кондакова М. Н.,
Сагановский М. Н., Расчёты и задачи по теплотехническому оборудованию
предприятий промышленности строительных материалов, М. Стройиздат 1975 г.
7. Перегудов В. В., Роговой М. И.,
Тепловые процессы и установки в технологии строительных изделий и деталей, М.,
Стройиздат 1983 г.
8. Вальберг Г. С., Глозман А. А.,
Новые методы теплового расчёта и испытания вращающихся печей, М., Стройиздат
1973 г.
9. Методическое пособие. Теплотехника
и теплотехническое оборудование технологии строительных материалов и изделий,
КазХТИ, Шымкент 1993 г.