Расчет газотурбонагнетателя судового ДВС
УСЛОВНЫЕ ОБОЗНАЧЕНИЯ И СОКРАЩЕНИЯ
be
- удельный расход топлива, кг/(кВт.ч);
Срг - теплоемкость процесса
расширения, кДж/(кг.К);
Срв - теплоемкость процесса сжатия,
кДж/(кг.К);
К - показатель изоэнтропы;
α - коэффициент избытка
воздуха;
αс
- суммарный коэффициент избытка воздуха;
Lo
- теоретически необходимое относительное количество
воздуха, кг/кг;
Ne
- эффективная мощность, кВт;
R - газовая
постоянная, кДж/(кг.К).
1. РАСЧЁТ ГАЗОТУРБОНАГНЕТАТЕЛЯ 4-Х ТАКТНОГО
ДИЗЕЛЯ
ДАНО:
Мощность двигателя Ne
= 3700 кВт;
Удельный расход
топлива be
=
0,2 кг/(кВт·ч);
Коэффициент избытка
воздуха α
= 2,0;
Суммарный αc
= 2,2;
Коэффициент продувки = 1,1;
Величина L0= 14.35
кг/кг;
Давление наддува Pk = 280000
Па;
Температура газов перед
турбиной TГ = 778 К; РГ = 1,105 КДж/(кг·К);
Параметры атмосферного
воздуха: Ра = 101300 Па; Та =288 К; = 287,2 Дж/ (кг·К), Срв=1,005
кДж/(кг·К), K = 1,4.
ПРИНЯТЫЕ ВЕЛИЧИНЫ:
Потери давления:
- на входе в компрессор Pвх =
2000 Па;
- в воздухоохладителе Pохл
= 4000 Па;
- за турбиной Pвых
= 1600 Па;
КПД компрессора = 0,78;
КПД турбины = 0,83;
Механический КПД = 0,96.
Таблица 1.1 - Предварительный расчёт
параметров ГТН
Наименование
параметра
|
Обозначение
|
Размерность
|
Расчётная
формула или источник
|
Численное
значение
|
Расход
воздуха
|
Gк
|
кг/c
|
6.489
|
|
Расход
газа
|
GГ
|
кг/c
|
Gк 6.695
|
|
Давление
перед компрессором
|
ПаPα - Pвх99300
|
|
|
|
Давление
за компрессором
|
ПаPk+Pох284000
|
|
|
|
Степень
повышения давления в компрессоре
|
πk
|
|
2.8
|
|
Изоэнтропий-ная
работа сжатия в компрессоре
|
Hka
|
кДж/кг
|
65,117
|
|
Работа
сжатия в компрессоре
|
Hk
|
кДж/кг
|
83.483
|
|
Изоэнтропийная
работа расширения
|
HТА
|
кДж/кг
|
101.556
|
|
Степень
понижения давления в турбине
|
πТ
|
|
1.624
|
|
Давление
газа за турбиной
|
ПаPα + Pвых102900
|
|
|
|
Давление
газа перед турбиной
|
Па πТ167100
|
|
|
|
Коэффициент
|
Ψ
|
|
1,7
|
|
2. РАСЧЁТ
ЦЕНТРОБЕЖНОГО КОМПРЕССОРА
Рисунок 2.1 - Схема центробежного компрессора
Таблица 2.1 - Расчет центробежного компрессора
Наименование
Параметра
|
Обозначение
|
Размерность
|
Расчётная
формула или источник
|
Численное
значение
|
Температура
заторможенного потока на входе в компрессор
|
К288
|
|
|
|
Давление
заторможенного потока
|
ПаPα -Pвх99300
|
|
|
|
Скорость
воздуха на входе в компрессор
|
м/сПринимаем
30…7050
|
|
|
|
Температура
воздуха на входе в компрессор
|
К287
|
|
|
|
Давление
воздуха на входе в компрессор
|
Па97500
|
|
|
|
Плотность
воздуха на входе в компрессор
|
кг/м31,185
|
|
|
|
Наименование
параметра
|
Обозначение
|
Размерность
|
Расчётная
формула или источник
|
Численное
значение
|
|
|
Площадь
поперечного сечения на входе
|
F0
|
м2
|
0,1
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Адиабатная работа сжатия в
компрессоре кДж/кгИз
предварительного
Адиабатический напорный КПД Выбирается =
0,57…0,750,69
|
|
|
|
|
Окружная
скорость на наружном диаметре колеса компрессора
|
м/с307,2
|
|
|
|
|
Осевая
составляющая абсолютной скорости перед колесом при осевом входе потока
|
С1
|
м/с
|
Принимается
80…150
|
140
|
|
Температура
воздуха на входе в колесо
|
T1
|
К
|
278,25
|
|
Потери
во входном устройстве перед колесом
|
Дж/кг392
|
|
|
|
Коэффициент
потерь для компрессора с осевым входом
|
-Принимается
0,03…0,060,04
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Показатель политропы изменения
состояния воздуха на входе -Определяется из равенства
1,375
|
|
|
|
|
Давление
на входе в колесо
|
Па87600
|
|
|
|
Плотность
воздуха на входе в колесо
|
кг/ м31,096
|
|
|
|
Площадь
поперечного сечения входа в колесо
|
м20,042
|
|
|
|
Диаметр
колеса на входе
|
мм267,93
|
|
|
|
Отношение -Принимается
0,25
…0,600,50
|
|
|
|
|
Диаметр
втулки колеса
|
мм147,36
|
|
|
|
Диаметр колеса мм
Принимаем
0,6446,55
|
|
|
|
|
Частота
вращения колеса
|
nк
|
1/с
|
218,977
|
|
Средний
диаметр на входе в колесо
|
D1ср
|
мм
|
216,22
|
|
Шаг
лопаток на среднем диаметре колеса
|
мм25,16
|
|
|
|
Число
лопаток колеса
|
-Принимается
7…3727
|
|
|
|
Коэффициент загромождения входа в
колесо на среднем диаметре -
толщина
лопатки на среднем диаметре0,82
|
|
|
|
|
Отношение
|
-Принимается
0,14…0,220,18
|
|
|
|
Окружная
скорость на среднем диаметре
|
м/с148,75
|
|
|
|
Угол
входа потока на среднем диаметре
|
град.43,27°
|
|
|
|
Угол
установки лопаток
|
град.45,77°
|
|
|
|
Угол
набегания потока
|
i
|
град.
|
Выбирается
2…3
|
2,5°
|
Меридиональная
скорость на входе в колесо
|
м/с170,73
|
|
|
|
Относительная
скорость на входе в колесо на среднем диаметре
|
м/с226,44
|
|
|
|
Окружная
скорость на диаметре м/с184,32
|
|
|
|
|
Число
Маха на среднем диаметре в относительном движении
|
-0,677
|
|
|
|
Потери
на входе в колесо
|
Дж/кг5127
|
|
|
|
Коэффициент
потерь
|
-Выбирается
0,1…0,30,2
|
|
|
|
Потери
на поворот и трение в межлопаточных каналах
|
Дж/кг1568
|
|
|
|
Коэффициент
потерь
|
-Выбирается
0,1…0,20,16
|
|
|
|
Радиальная
составляющая абсолютной скорости потока на выходе из колеса
|
м/с140
|
|
|
|
Потери
на трение диска колеса о воздух и вентиляцию
|
Дж/кг5662
|
|
|
|
Коэффициент
потерь
|
-Выбирается
0,04…0,060,06
|
|
|
|
Коэффициент мощности -
где =3,140,908
|
|
|
|
|
Температура
воздуха за колесом
|
К330,43
|
|
|
|
Показатель политропы сжатия воздуха
в колесе -Определяем
из равенства
1,53
|
|
|
|
|
Давление
воздуха за колесом
|
Па143900
|
|
|
|
Плотность
воздуха за колесом
|
кг/ м31,516
|
|
|
|
Окружная
составляющая абсолютной скорости С2 на выходе из колеса
|
С2и
|
м/с
|
278,937
|
|
Абсолютная
скорость воздуха на выходе из колеса
|
С2
|
м/с
|
312,1
|
|
Окружная
составляющая относительной скорости на выходе из колеса
|
м/с28,264
|
|
|
|
Радиальная
составляющая относительной скорости на выходе из колеса
|
м/с140
|
|
|
|
Относительная
скорость на выходе из колеса
|
м/с142,824
|
|
|
|
Угол
между векторами абсолютной скорости и окружной на выходе из колеса
|
град.26,652°
|
|
|
|
Угол
между векторами относительной и окружной скоростей на выходе
|
град.78,586°
|
|
|
|
Шаг
лопаток на выходе из колеса
|
мм51,96
|
|
|
|
Коэффициент
загромождения выхода из колеса
|
-0,95
|
|
|
|
Отношение
|
-Выбирается
0,03…0,070,05
|
|
|
|
Ширина
колеса на выходе
|
мм22,943
|
|
|
|
Отношение
|
-0,051
|
|
|
|
Ширина
безлопаточной части диффузора на выходе
|
мм22,278
|
|
|
|
Наружный
диаметр безлопаточной части на входе в лопаточный диффузор
|
мм517,556
|
|
|
|
Абсолютная
скорость на выходе из безлопаточной части диффузора в 1 приближении
|
м/с277,326
|
|
|
|
Температура
воздуха на выходе из безлопаточной части диффузора в 1 приближении
|
К340,624
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Показатель политропы сжатия на
выходе из безлопаточной части диффузора -Определяется из равенства
1,855
|
|
|
|
|
Величина
|
-Выбирается
0,23…0,450,38
|
|
|
|
Давление
на выходе из безлопаточной части диффузора в 1 приближении
|
Па153700
|
|
|
|
Плотность
воздуха на безлопаточной части диффузора в 1 приближении
|
кг/ м31,571
|
|
|
|
Скорость
во 2 приближении
|
м/с267,637
|
|
|
|
Температура
воздуха во 2 приближении
|
К343,248
|
|
|
|
Показатель
политропы
|
- определяется из данного
равенства1,855
|
|
|
|
Давление
во 2 приближении
|
Па156200
|
|
|
|
Плотность
воздуха во 2 приближении
|
кг/ м31,585
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Скорость в 3 приближении
м/с265,244
|
|
|
|
|
Температура
в 3 приближении
|
К343,882
|
|
|
|
Давление
в 3 приближении
|
Па156900
|
|
|
|
|
Плотность
воздуха в 3 приближении
|
кг/ м31,588
|
|
|
|
|
Скорость
воздуха на выходе из безлопаточной части диффузора
|
м/с264,672
|
|
|
|
|
Наружный
диаметр лопаточного диффузора
|
мм705,555
|
|
|
|
|
Ширина
лопаточного диффузора на выходе
|
мм26
|
|
|
|
|
Угол
наклона вектора абсолютной скорости на выходе из лопаточного диффузора
|
град.41°
|
|
|
|
|
Число
лопаток диффузора
|
-Выбирается
9…3624
|
|
|
|
|
Шаг
лопаток при входе в диффузор
|
мм67,648
|
|
|
|
|
Шаг
лопаток на выходе из диффузора
|
мм92,357
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Коэффициент загромождения на входе в
лопаточный диффузор -
толщина
лопаток диффузора на входе0,96
|
|
|
|
|
Величина
|
-Выбирается
0,03…0,050,04
|
|
|
|
Коэффициент загромождения на выходе
из лопаточного диффузора -
толщина
лопаток на выходе из диффузора0,969
|
|
|
|
|
Величина
|
ммВыбирается
0,02…0,040,031
|
|
|
|
Отношение температур -
Определяется методом подбора из
уравнения
1,07
,181
0,101
|
|
|
|
|
|
|
|
1,6
|
|
Температура
воздуха на выходе из диффузора
|
К371,737
|
|
|
|
Давление
на выходе из диффузора
|
Р3
|
МПа
|
0,193
|
|
Плотность
воздуха на выходе из диффузора
|
ρ3
|
кг/м3
|
P3/(R·T3)
|
1,809
|
|
|
|
|
|
|
Скорость на выходе из лопаточного
диффузора С3 м/с
98,97
|
|
|
Скорость
на выходе из улитки
|
С4
|
м/с
|
Принимаем
С4 ≤С3 С4 =С3
|
98,97
|
Потери в улитке Lч ул
ξ4 =0,3…0,4
принимаем1469
0,3
|
|
|
Температура
на выходе из улитки
|
T4
|
К
|
Т4=Т3
|
371,737
|
Давление
на выходе из улитки
|
P4
|
МПа
|
0,199
|
|
Действительная
степень повышения давления в компрессоре
|
кд-2,004
|
|
|
|
Адиабатическая
работа определенная по действительной степени повышения давления
|
Нкад
|
|
63,332
|
|
Адиабатический
КПД компрессора
|
ηкад
|
-
|
0,758
|
|
Напорный
адиабатный КПД
|
Had.d
|
-
|
0,671
|
|
Мощность,
затрачиваемая на привод компрессора
|
Nk
|
кВт
|
; NT≈Nk689,654
|
|
3. Расчет газовой
турбины
Дано
(из предварительного расчета параметров ГТН):
- расход газа Gг=6,695
кг/с;
- параметры газа:
Рг*=167100 Па; Р*2=102900
Па; Тг =778 К, Срг =1,105 кДж/кг;
- R
=0,2884 кДж/кг;
- Кг =1,35;
- частота вращения ротора турбины (из
расчета компрессора). nm
=
218,977
Принятые величины:
- степень реактивности на среднем
диаметре ρ =0,35;
- угол выхода потока из сопел α1
=150;
- коэффициенты скорости =0,96; ψ=0,98;
- радиальный зазор лопаток δ =1мм;
- механический КПД турбины ηм=0,98.
Рисунок 3.1 - Схема осевой турбины
Таблица 3.1 - Расчет газовой турбины
Наименование
параметра
|
Обозначение
|
Размерность
|
Расчетная
формула или источник
|
Численное
значение
|
|
Степень
понижения давления в ступени
|
πТ
|
-
|
|
1,624
|
|
Относительное
изоэнтропийное падение температуры
|
λТ
|
-
|
0,118
|
|
|
Наименование
параметра
|
Обозначение
|
Размерность
|
Расчетная
формула или источник
|
Численное
значение
|
Изоэнтропийный
перепад энтальпий
|
ha
|
кДж/кг
|
Срг
Тг λТ
|
101,553
|
Изоэнтропийный
перепад энтальпий: - в соплах - рабочем колесе
|
haн
hар
|
кДж/кг кДж/кг
|
(1-ρ) ha
ρ·hа
|
64,994 101,553
|
Теоретическая
скорость газа за соплами
|
C1t
|
м/с
|
360,538
|
|
Величина
|
λн
|
-
|
hан/(Срг
. Тг)
|
0,076
|
Степень
понижения давления в соплах
|
πн
|
-
|
1,354
|
|
Статическое
давление газа за соплами
|
P1
|
МПа
|
P*г/πн
|
0,123
|
Температура
газа за соплами
|
T1
|
К
|
723,794
|
|
Удельный
объем газа за соплами
|
u1
|
м3/кг
|
|
1,685
|
Действительная
скорость
|
C1
|
|
346,116
|
|
Площадь
потока сопел
|
F1
|
м2
|
|
0,033
|
Скоростная
характеристика
|
ν1
|
-
|
0,724
|
|
Окружная
скорость на среднем диаметре
|
U
|
|
|
261,189
|
Средний
диаметр
|
d1
|
м
|
u/πn
|
0,38
|
Длина
сопловой лопатки
|
l1
|
м
|
F1/πd1sinα1
|
0,106
|
Геометрические
параметры соплового аппарата:
|
|
|
|
|
|
отношение
|
|
-
|
Принимаем
|
2,0
|
|
ширина
лопатки
|
B1
|
м
|
|
0,053
|
|
угол
установки
|
βВ
|
град.
|
22,47+0,822α1
|
35,7
|
|
хорда
профиля
|
b1
|
м
|
B1/sinβв
|
0,09
|
|
относительный
шаг
|
|
-
|
Принимаем
|
0,8
|
|
шаг
лопаток
|
t1
|
м
|
b116,486
|
|
|
число
лопаток
|
Z
|
-
|
π·d1/t1
|
17
|
|
осевой
зазор
|
а
|
м
|
Принимаем
|
0,05
|
|
Относительная
скорость
|
ω1
|
|
|
115,643
|
|
Угол
входа потока
|
β1
|
град.
|
|
50,772
O
|
|
Относительная
скорость
|
ω2
|
|
|
276,448
|
|
Температура
газов за рабочим аппаратом
|
T2
|
K
|
|
695,264
|
|
Удельный
объем
|
u2
|
м3/кг
|
10-6
Rr
T2
/P*2
|
1,941
|
|
Длина
рабочей лопатки
|
l2
|
|
|
0,108
|
|
Площадь
протока рабочего аппарата
|
F2
|
м2
|
|
0,047
|
|
Угол
выхода потока
|
β2
|
град.
|
21,49О
|
|
|
Скорость
выхода
|
c2
|
|
|
101,35
|
|
Угол
выхода потока
|
α2
|
град.
|
1,532О
|
|
|
Геометрические
параметры рабочего аппарата:
|
|
|
|
|
|
отношение
|
|
-
|
Принимаем
|
3
|
|
ширина
лопатки
|
B2
|
м
|
|
0,036
|
|
угол
установки
|
βВ
|
град.
|
57,84-,393β1+0,822
β2
|
55,551О
|
|
хорда
профиля
|
b2
|
м
|
B2/sinβв
|
0,043
|
|
относительный
шаг
|
|
-
|
Принимаем
|
0,54
|
|
шаг
лопаток
|
t2
|
-
|
b20,019
|
|
|
число
лопаток
|
Z2
|
-
|
πd1/t2
|
62
|
|
Удельная
работа на окружности
|
hu
|
кДж/кг
|
86,287
|
|
|
Окружной
КПД
|
ηu
|
-
|
|
0,85
|
|
Наружный
диаметр рабочего колеса
|
dH2
|
м
|
|
0,489
|
|
Потери
энергии на утечки
|
qУ
|
кДж/кг
|
|
2,822
|
|
Мощность
трения диска
|
NT
|
кВт
|
|
2,848
|
|
Потери
трения диска
|
qT
|
-
|
|
0,425
|
|
Внутренняя
работа турбины
|
hi
|
кДж/кг
|
|
83,04
|
|
Внутренний
КПД
|
ηi
|
-
|
|
0,0799
|
|
Эффективный
КПД
|
ηT
|
-
|
|
0,786
|
|
Эффективная
мощность
|
Ne
|
кВт
|
|
678,645
|
|
|
|
|
1,622
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
. РАСЧЕТ ПРОЧНОСТИ РАБОЧИХ ЛОПАТОК
ДАНО:
- длина лопатки l
= 10,755 см;
- средний диаметр dср
= d1
= 41,9 см;
- окружная скорость на среднем
диаметре u = 261,189 м/с;
- шаг лопаток t2
= 1,9 см;
- число лопаток z2
=
62;
- расход газа Gr
= 6,695 кг/с;
- удельная работа на окружности hu
= 86,287 кДж/кг;
- угол выхода потока из сопел α1
= 15О;
из рабочих лопаток α2
= 87,761О;
- температура газа за соплами Т1
= 723,794 К;
- относительная скорость w1
= 115,643 м/с.
ПРИНЯТЫЕ ВЕЛИЧИНЫ:
- плотность материала ρ
= 8,45.10-3
кг/м3;
- отношение площадей FH/FВ
= 0,35;
- коэффициент q
= 0,5;
- теплоемкость газа Сpr
= 1105 Дж/(кг.К);
- коэффициент χ
= 0,95;
- момент сопротивления Wmin = = 1,11;
- и - из таблиц приложения 2 [2] для
профиля Р-30-21А.
Пример расчета прочности рабочих лопаток
представлен в таблице 4.1.
Таблица 4.1 - Расчет прочности рабочих лопаток
Наименование
|
Обозначение
|
Размерность
|
Расчетная
формула или источник
|
Численное
значение
|
Напряжение
растяжения лопатки постоянного сечения
|
|
МПа
|
|
295,938
|
Коэффициент
формы
|
Ф
|
-
|
0,589
|
|
Напряжение
растяжения
|
рМПа174,282
|
|
|
|
Окружное
усилие
|
Рu
|
Н
|
|
41,985
|
Осевое
усилие
|
Рa
|
Н
|
42,521
|
|
Изгибающее
усилие
|
Риз
|
Н
|
|
59,755
|
Изгибающий
момент
|
М
|
Нм
|
|
321,34
|
Напряжение
изгиба
|
иМПа585,813
|
|
|
|
Суммарное
напряжение
|
сумМПа760,094
|
|
|
|
Температура
в корневом сечении рабочей лопатки
|
К693,353
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Принимаем материал XH35BT
При:
t = 420,353 °C = 390 МПа
= 370 МПа
|
|
|
Запас
длительной прочности
|
КD
|
|
|
1,94
|
Запас
по пределу ползучести
|
Кг
|
|
|
1,84
|
5. РАСЧЕТ КОЛЕБАНИЙ
РАБОЧИХ ЛОПАТОК
ДАНО:
- средний диаметр dср
= 29,1 см;
- длина лопатки l
= 10,9 см;
- ширина лопатки В = 3,6 см;
- геометрические параметры (расчетные)
на среднем радиусе:
- угол входа потока β1
= 50,722О;
- угол выхода потока β2
= 21,49О;
- хорда профиля b2
= 4,3 см;
- температура лопатки t
= 501,8 °С;
- материал лопатки XH35BT;
- плотность материала ρ
= 8,45.10-3
кг/см3;
- число сопловых лопаток Z1
=
21;
- частота вращения n
= 254 с-1.
ПРИНЯТЫЕ ВЕЛИЧИНЫ:
По углам β1
= 48О26I
и β2
= 21О из таблицы П2 [2] принят профиль рабочей лопатки Р-46-29А с
параметрами:
- площадь профиля Fисх
= 1,22 см2;
- момент сопротивления Wисх
=
0,112 см3;
- момент инерции Jисх
= 0,071 см4;
- модуль упругости Е = 17.104
МПа.
Таблица 5.1 - Расчет колебаний рабочий лопаток
Наименование
|
Обозначение
|
Размерность
|
Расчетная
формула или источник
|
Численное
значение
|
Приведенная
длина лопатки
|
lпр
|
см
|
l+0,35В
|
|
Приведенная
площадь профиля
|
Fпр
|
см2
|
0,8Fн+0,2Fв
|
Из
расчета закрутки лопаток [2]
|
Приведенный
момент инерции
|
Jпр
|
см4
|
0,2Jн+0,8Jв
|
|
Частота
собственных колебаний лопаток
|
fc1
|
с-1
|
|
|
Расчетная
площадь профиля рабочей лопатки
|
F
|
см2
|
3,518
|
|
Момент
сопротивления
|
W
|
см3
|
0,549
|
|
Момент
инерции
|
J
|
см4
|
0,591
|
|
Приближенно
частота собственных колебаний лопаток (статическая)
|
fc1
|
с-1
|
889,602
|
|
Коэффициент
|
Вп
|
--
|
0,75dср/l-1
|
3,093
|
Частота
собственных колебаний лопаток (динамическая)
|
fd1
|
с-1
|
969,372
|
|
Кратность
|
K
|
-
|
fd1/n
|
4,427
|
Величина
|
-
|
-
|
z1 n/
fd1
|
3,84
|
|
|
|
|
|
|
|
Примечание:
Кратность K = 4,427 не
находится в опасной зоне.
6. ОПРЕДЕЛЕНИЕ КРИТИЧЕСКОЙ ЧАСТОТЫ ВРАЩЕНИЯ
ДАНО:
- схема ротора представлена на рисунке
6.1;
- номинальная частота вращения n0
=
254 с-1 (см. таблицу 2.1).
ПРИНЯТЫЕ ВЕЛИЧИНЫ:
- масштаб длин mд
= 10 см/см;
- масштаб сил mс
= 50 Н/см;
- фиктивных нагрузок mф
= 5 см2/см;
- полюсные расстояния Н1=Н2=5
см;
- модуль упругости E
= 2,06·107 Н/см2.
Расчет критической частоты вращения представлен
в таблице 6.1.
Таблица 6.1 - Расчет критической частоты
вращения
Наименование
|
Обозначение
|
Размерность
|
Расчетная
формула или источник
|
Численное
значение
|
Момент
инерции основного участка вала
|
Jо
|
см4
|
π / 64399,82
|
|
Масштаб
прогиба
|
mn
|
|
0,0007588
|
|
Максимальный
прогиб
|
Ymax
|
см
|
y mn
|
0,0007209
|
Критическая
частота вращения ротора
|
nкр
|
с-1
|
200,211
|
|
Коэффициент
запаса
|
Kn
|
%
|
ротор
гибкий nраб>nкр8,57
|
|
Рисунок 6.1 - Графическое определение прогибов
ротора
Таблица 6.2 - Определение прогибов ротора
Примечание: ;
При расчете ротора на n критическое
учитывать массу дисков.
. Выбор
подшипников
газовый турбина дизель
компрессор
При диаметре вала d = 40мм и
частоте вращения вала
n = 41280
об/мин выбираем подшипники роликовые, конические, однорядные средней серии №
27308.
Коэффициент работоспособности ,
С = 11850