Источники и системы теплоснабжения промышленных предприятий
Федеральное
агентство по образованию Российской Федерации
ГОУ
ВПО «Уральский Государственный Технический Университет - УПИ»
Кафедра
«Промышленной теплоэнергетики»
КУРСОВОЙ
ПРОЕКТ
«Источники
и системы теплоснабжения промышленных предприятий»
Преподаватель:
Дубинин А.М.
Студент:
Кузьменко Л. И.
Группа:
ЗФ-359
г.
Екатеринбург 2005г.
1. Задание
Вариант № 29
Абонент
№2: Металлургический завод
|
Наименование
здания
|
V,
тыс.м3
|
Сталелитейный
цех
|
120
|
Кузнечный
цех
|
70
|
Механический
цех
|
200
|
Термический
цех
|
200
|
Административный
корпус
|
70
|
Пар
к абоненту №2
|
Расход
пара D, т/ч
|
10
|
Давление
пара P, ата
|
18
|
Абонент
№11: Рабочий поселок
|
Численность
жителей, тыс.
|
0,45
|
Коэффициент
охвата ванными
|
1
|
Скорость ветра: 4 м/с
Расчетная температура прямой воды τ'1:
150 0С
Расчетная температура обратной воды τ'2:
70 0С
Источник теплоснабжения: котельная
Топливо: газ (мазут)
Расположение: Пермь
2. Расчет тепловой мощности абонентов на
отопление и вентиляцию, на ГВС к бытовым потребителям, расчет годового теплопотребления
и топлива
.1 Расчет тепловой мощности на отопление
.1.1 Металлургический завод (абонент №2)
Максимальный расход теплоты на отопление зданий
Q0max= 10-3∙
(1+μ) ∙q0∙V∙ (tв-tн)∙βt∙
(1-qвт)
βt - поправочный коэффициент
вводится при расчетной температуре наружного воздухав - внутренняя расчетная
температура в зданиин' - расчетная температура наружного воздуха [1]
μ- коэффициент инфильтрации
(для расчета теплопотерь промышленного здания)
= 10 ∙10-3 - для здания
сложенного в 2,5 кирпича и двойным застеклением окон= 9,8 м/с - ускорение
свободного падения
Н = 12 м - высота промышленного цеха
wв = 4 м/с -
скорость ветра
Кузнечный цех
max =10-3∙
(1+0,56)∙0,23∙70∙103∙ (18-(-34)) ∙0,96∙
(1-0,4) = 754,69 кВт
вт = 0,4 кВт - относительные
внутренние тепловыделения для сталелитейного цеха= 0,23 кВт/(м3 ∙К) -
отопительная характеристика здания [1]
Н = 12 м - высота промышленного цеха
μ = 0,56 - коэффициент
инфильтрации
Сталелитейный цех
max =10-3∙
(1+0,56)∙0,24∙120∙103∙ (18-(-34)) ∙0,96∙
(1-0,6) = 900 кВт
вт = 0,6 кВт - относительные
внутренние тепловыделения для сталелитейного цеха= 0,24 кВт/(м3 ∙К) -
отопительная характеристика здания [1]
Н = 12 м - высота промышленного цеха
μ = 0,56 - коэффициент
инфильтрации
Механический цех
max =10-3∙
(1+0,56)∙0,42∙200∙103∙ (18-(-34)) ∙0,96∙
(1-0,6) = 6562,5 кВт
вт = 0,6 кВт - относительные
внутренние тепловыделения для сталелитейного цеха= 0,42 кВт/(м3 ∙К) -
отопительная характеристика здания [1]
Н = 12 м - высота промышленного цеха
μ = 0,56 - коэффициент
инфильтрации
Термический цех
max =10-3∙
(1+0,56)∙0,24∙200∙103∙ (18-(-34)) ∙0,96∙
(1-0,4) = 2250 кВт
вт = 0,4 кВт - относительные
внутренние тепловыделения для сталелитейного цеха= 0,24 кВт/(м3 ∙К) -
отопительная характеристика здания [1]
Н = 12 м - высота промышленного цеха
μ = 0,56 - коэффициент
инфильтрациив = 16 0С - внутренняя расчетная температура в здании
Административный корпус
max =10-3∙
(1+0,57)∙0,29∙70∙103∙ (16-(-34)) ∙0,98∙
(1-0,4) = 1558,6 кВт
вт = 0,4 кВт - относительные
внутренние тепловыделения для сталелитейного цеха= 0,29 кВт/(м3 ∙К) -
отопительная характеристика здания [1]
Н = 12 м - высота промышленного цеха
μ = 0,57 - коэффициент инфильтрации
- поправочный коэффициент
Суммарная тепловая мощность на
отопление абонента №2: 12025,8 кВт
.1.2 Казармы (абонент №11)
маx = 0,9∙
qmax ∙n = 0,9∙2,03∙450
= 822,2 кВт
max = 2,03
кВт/чел - максимальный расход тепловой мощности на отопление и вентиляцию на
одного жителя для г. Перми
n = 450 чел.
- число жителей поселка
Суммарная тепловая мощность на
отопление абонента №11: 822,2 кВт
Тепловая мощность на отопление по
абонентам
Абонент
№
|
2
|
11
|
Сумма
|
Тепловая
мощность на отопление, кВт
|
12025,8
|
822,2
|
12848
|
.2 Расчет тепловой мощности на вентиляцию
вmax
= qв ∙V∙
(tв-tн)
∙10-3
.2.1 Металлургический завод (абонент №2)
Кузнечный цех
вmax = 0,43∙70∙103∙ (18-(-34))
∙10-3 = 1565,0 кВт
в = 0,43 кВт/(м3 ∙К) - вентиляционная
характеристика здания [1]
Сталелитейный цех
вmax = 0,84∙120∙103∙
(18-(-34)) ∙10-3 = 5241,6 кВт
в = 0,84 кВт/(м3 ∙К) - вентиляционная
характеристика здания [1]
Механический цех
вmax = 0,10∙200∙103∙
(18-(-34)) ∙10-3 = 1040,0 кВт
в = 0,10 кВт/(м3 ∙К) - вентиляционная
характеристика здания [1]
Термический цех
вmax = 0,70∙200∙103∙
(18-(-34)) ∙10-3 = 7280,0 кВт
в = 0,70 кВт/(м3 ∙К) - вентиляционная
характеристика здания [1]
Административный корпус
вmax = 0,11∙70∙103∙ (18-(-34))
∙10-3 = 385,0 кВт
в = 0,11 кВт/(м3 ∙К) - вентиляционная
характеристика здания [1]
Суммарная тепловая мощность на вентиляцию
абонента №2: 15511,8 кВт
.2.2 Казармы (абонент №11)
маx
= 0,1∙ qmax
∙n
= 0,9∙2,03∙450 = 91,0 кВт
max = 2,03
кВт/чел - максимальный расход тепловой мощности на отопление и вентиляцию на
одного жителя для г. Перми
n = 450 чел. - число
жителей поселка
Суммарная тепловая мощность на вентиляцию
абонента №11: 91,0 кВт
Тепловая мощность на вентиляцию по абонентам
Абонент
№
|
2
|
11
|
Сумма
|
Тепловая
мощность на вентиляцию, кВт
|
15511,8
|
91,0
|
15602,8
|
.3 Расчет среднесуточной тепловой мощности на
горячее водоснабжение
.3.1 Металлургический завод (абонент №2)
p - число
душевых насадок в цехе
z - число
рабочих смен в цехе
a = 270 кг/(ч∙сетку∙смен)
- max расход воды
через одну сетку в смену
с = 4,19 кДж/ кг∙К - удельная
теплоемкость воды
Кузнечный цех
z = 4 шт. -
число рабочих смен в цехе
p = 20 шт. -
число душевых насадок в цехе
m = 8 ч. -
число часов подогрева воды в бойлерах - аккумуляторах
Сталелитейный цех
z = 4 шт. -
число рабочих смен в цехе
p = 15 шт. -
число душевых насадок в цехе
m = 8 ч. -
число часов подогрева воды в бойлерах - аккумуляторах
Механический цех
z = 1 шт. -
число рабочих смен в цехе
p = 20 шт. -
число душевых насадок в цехе
m = 8 ч. -
число часов подогрева воды в бойлерах - аккумуляторах
Термический цех
z = 4 шт. -
число рабочих смен в цехе
p = 15 шт. -
число душевых насадок в цехе
m = 8 ч. -
число часов подогрева воды в бойлерах - аккумуляторах
Административный корпус
z = 1 шт. -
число рабочих смен в цехе
Суммарная среднесуточная тепловая
мощность на ГВС абонента №2: 434,06 кВт
.3.2 Казармы (абонент №11)
g' = 105∙b + 25 = 105∙1
+ 25 = 130 кг / сутки∙чел - среднесуточная норма расхода горячей воды на
человека
b = 1 -
коэффициент охвата ваннами
c = 4,19
кДж/(кг∙К) - удельная теплоемкость воды
mc = 24
час/сутки - расчетная длительность подачи воды на ГВС , при круглосуточной
подачи воды
tг = 55 0С -
температура на ГВС
tх = +5 0С -
температура холодной воды
Суммарная среднесуточная тепловая
мощность на ГВС абонента №11: 170,22 кВт
Тепловая мощность на ГВС по
абонентам
Абонент
№
|
2
|
11
|
Сумма
|
Средняя
тепловая мощность на ГВС
|
434,06
|
170,22
|
604,28
|
Таблица №1
Тепловая
мощность абонентов
|
№
абонента
|
2
|
11
|
Q,
кВт
|
Тепловая
мощность на отопление, Qomax, кВт
|
12025,78
|
822
|
12847,93
|
Тепловая
мощность на вентиляцию, Qвmax, кВт
|
15511,8
|
91
|
15603,2
|
Среднесуточная
тепловая мощность на ГВС, Qгвсср, кВт
|
434,058
|
170,22
|
604,277
|
Суммарная
тепловая мощность на О, В, ГВС
|
27971,6
|
1083,7
|
29055,4
|
Qвmax
+ Qomax, кВт
|
28451,08
|
|
|
Годовой график теплопотребления Таблица 2
tн,
OС
|
n
, час
|
Qi
, кВт
|
Ni*10-6
кВт*ч
|
8
|
1020
|
5471
|
5,581
|
0
|
660
|
9848
|
6,500
|
-5
|
640
|
12584
|
8,054
|
-10
|
720
|
15320
|
11,030
|
-15
|
830
|
18055
|
14,986
|
-20
|
702
|
20791
|
14,595
|
-25
|
295
|
23527
|
6,940
|
-32
|
53
|
27357
|
1,450
|
Сумма
|
4920
|
Сумма
|
69,137
|
2471 кВт
3001 кВт
№
п/п
|
Параметр
|
Обозн.
|
Формула
или рекомендации
|
Знач.
|
Разм.
|
1
|
Годовой
расход топлива на отопление и вентиляцию (таблица 2)
|
N
о,в год
|
ΣQi*ni*3600
|
248
881,99
|
ГДж/год
|
2
|
Годовой
расход топлива на отопление и вентиляцию (расчет)
|
N
о,в год
|
Qi
* n * 3600
|
261859,97
|
ГДж/год
|
3
|
Погрешность
|
Δ
|
|
4,8
|
%
|
4
|
Средняя
максимальная тепловая мощность на отопление и вентиляцию
|
Qi
|
14783,196кВт
|
|
|
5
|
Внутренняя
расчетная температура воздуха
|
tв
|
задано
|
18
|
OС
|
6
|
Средняя
температура воздуха за отопительный период
|
tн
|
задано
|
-10,10
|
OС
|
7
|
Годовой
расход топлива на отопление и вентиляцию:
|
B
о,в год
|
Nгодо,в/(Qрн•к•103)
|
8202,07
|
тыс.м3/год
|
8
|
Теплота
сгорания природного газа
|
Qрн
|
задано
|
35700
|
кДж/м3
|
9
|
КПД
котельной
|
к
|
задано
|
0,85
|
|
10
|
Годовой
отпуск теплоты на ГВС:
|
N
ГВС год
|
Qгвсср•(8760-р)•3600
|
18730156331
|
кДж/год
|
11
|
Число
часов на ремонт и опрессовку тепловых сетей
|
р
|
задано
|
150
|
ч
|
12
|
Годовой
расход топлива на ГВС:
|
B
ГВС год
|
Nгодгвс/(Qрн•к•103)
|
617,240
|
тыс.м3/год
|
13
|
Годовой
отпуск теплоты с промышленным паром:
|
N
п год
|
Dп•(iп''-4,19tк•)(8760-р)•3600
|
204
019 793 352
|
кДж/год
|
14
|
Энтальпия
промышленного пара
|
i''п
|
по
давлению пара 9 ата
|
2774,2
|
кДж/кг
|
15
|
Температура
конденсата
|
tк
|
задано
|
95
|
OС
|
16
|
Доля
возврата конденсата с производства
|
|
задано
|
1
|
|
17
|
Годовой
расход топлива на отпуск промышленного пара
|
B
п год
|
Nгодп/(Qрн•к•103)
|
6723,34
|
тыс.м3/год
|
18
|
Годовой
расход топлива котельной
|
B
год
|
17269,61
|
тыс.м3/год
|
19
|
КПД
транспорта теплоты
|
тр
|
задано
|
0,9
|
|
20
|
Годовой
отпуск теплоты котельной
|
N
год
|
Nгодi
|
222750198575,03
|
кДж/год
|
21
|
Годовые
затраты на топливо
|
Зт
|
|
12088733,46
|
руб./год
|
22
|
Цена
топлива
|
Цт
|
задано
|
700
|
руб/тыс.м3
|
23
|
Себестоимость
продукции теплоты
|
Ст
|
Bгод•Цт•106/Nгод
|
54,3
|
руб./ГДж
|
3. Гидравлический расчет тепловых сетей: расчет
паропровода, водяных сетей, построение пьезометрического графика
.1 Расчёт паропровода
.1.1 Предварительный расчёт
. Предварительно зададим удельные линейные
потери давления и температуры пара на участке:
R1 = 70 Па/м , ∆t
= 0,01 0С/м
. Предварительно определим параметры пара на
выходе из котельной:
. Плотность пара в начале участка: r1 = 5,29 кг/м3
. Плотность пара в конце участка (у
абонента): r2 = 4,57
кг/м3
. Средняя плотность пара на участке:
rср = 0,5∙(r1+r2) = 0,5∙ (5,29 + 4,57)
= 4,93 кг/м3
. Определим внутренний диаметр
паропровода:
. Округляем диаметр до ближайшего
стандартного dВ равного
0,259 м.
.1.2 Проверочный расчет
. Уточним удельные линейные потери
давления пара R1 по
округленному диаметру dВ:
. Определим среднюю температуру пара
и среднее давление на участке:
tСР = 0,5∙
(t1 + t2) = 0,5∙
(209 + 175) = 192 0C
PСР = 0,5∙
(Р1 + Р2) = 0,5∙ (2,04 + 0,8) = 1,42 МПа
. Определим предельное расстояние
между мертвыми опорами на паропроводе по диаметру (0,200м), средней температуре
(192 0С) и среднему давлению (1,42 МПа): L=120 м
., 12 Определим число компенсаторов
на участке:
. Число задвижек на паропроводе
задаём: n3 = 2 шт.
. Определяем эквивалентную длину
всем местным сопротивлениям на участке паропровода с компенсаторами, задвижками
и поворотами:
. Определим расчетное тепловое
удлинение паропровода между мертвыми опорами
t0 -
температура монтажа паропровода.
. Определим длину вылета компенсатора
при условии, что спинка равна вылету:
- допустимое напряжение на изгиб
паропровода.
. Найдем удлинение магистрали за
счет длины вылетов компенсаторов:
lK = 2 ∙
nK ∙ hK = 2 ∙
29 ∙ 10,62 = 616,1
. Уточним падение давления в
паропроводе на участке:
19. Уточним давление пара в начале
участка:
. Определим удельные линейные потери
теплоты с единицы длины паропровода (табл.6, [1]): q1 = 150 Вт/м
. Удельная теплоемкость водяного
пара: СР = 1983 Дж/кг ∙ К
. Найдем удельные падения температуры
пара вдоль паропровода за счет тепловых потерь
. Определим уточненное значение
температуры пара в начале участка:
t1 =
. Определим плотность пара в начале
участка по уточненным параметрам:
25. По уточненным параметрам находим
среднее значение плотности пара на участке:
. Сравниваем rСР с :
Так как расхождение меньше 5%, то
расчет заканчиваем.
. 28. Количество мертвых опор на
участке
nм = nK + 1 = 29 +
1 = 30 шт.
. Количество скользящих опор на
участке
Определим диаметр конденсатопровода
при условии, что весь конденсат возвращается в котельную (b=1):
где wК = 0,6 м/с - скорость конденсата.
.2 Расчет водяных сетей
Участок 0-1 (Казармы) аб. 11
Расход воды на отопление и
вентиляцию:
Расход воды на горячее
водоснабжение:
Расчетный расход воды на участке:
Расчетный расход воды на участке 0-2
Участок 0-3 (Металлургический завод)
аб. №2
.2.1. Участок 0-1
Предварительный расчет
R1 = 36 Па/м м
Проверочный расчет
L = 120 м -
предельное расстояние между неподвижными опорами.
Определим число компенсаторов на
участке
м
Падение давления на участке в прямой
и обратной теплосети вместе:
Располагаемое давление в начале
участка 0-1
Количество мертвых опор: nм = nK + 1 = 67 +
1 = 68 шт.
Количество скользящих опор на
участке
.2.2. Расчет (участок 0-2)
Предварительный расчет
R1 =47 Па/м
Проверочный расчет
L=140 м
Располагаемый напор участка 0-2
Количество мертвых опор
Количество скользящих опор на
участке
.2.3 Участок 0 - 3
Предварительный расчет ответвления
R1 = 43 Па/м
Проверочный расчет
L = 140 м
Располагаемый напор:
?
Рассчитываем диаметр дроссельной
шайбы
Количество скользящих опор на
участке
Количество мертвых опор
котельная теплопотребление пьезометрический топливо
4. Тепловой расчет сети
.1 Выбор толщины тепловой изоляции
q1 - нормы тепловых
потерь, Вт/м;
R - термическое
сопротивление основного слоя изоляции, К*м/Вт;
τ -
температура теплоносителя в трубопроводе, 0С;
dИ, dH
- наружный диаметр основного слоя изоляции и трубопровода, м;
λИ - коэф. теплопроводности
основного слоя изоляции, Вт/м*К;
ΔИЗ - толщина
основного слоя изоляции, мм.
Паропровод.
Прямая линия: dB
= 0,259 м tCP = 192 0C
q1 = 90 Вт/м
Материал теплоизоляции - маты
минераловатные прошивные в оболочках, марки 150;
Обратная линия (конденсатопровод):
dB = 0,07 м tCP = 95 0C q1 = 50 Вт/м
Материал теплоизоляции - маты
стекловолокно
Водяные линии
Участок 0-1 Прямая линия:
dB = 0,10м τ = 150 0C q1 = 80 Вт/м
;
Материал теплоизоляции - маты
стекловолокно
Обратная линия:
dB = 0,10 м τ = 70 0C q1 = 65 Вт/м
Материал теплоизоляции - маты
стекловолокно
Участок 0-2 Прямая линия:
dB = 0,359 м τ = 150 0C q1 = 135 Вт/м
Материал теплоизоляции - маты
стекловолокно
Обратная линия:
dB = 0,359 м τ = 70 0C q1 = 114 Вт/м
Материал теплоизоляции - маты
стекловолокно
Участок 0-3 Прямая линия:
dB = 0,359 м τ = 150 0C q1 = 135 Вт/м
Материал теплоизоляции - маты
стекловолокно
Обратная линия:
dB = 0.359 м τ = 70 0C q1 = 114 Вт/м
Материал теплоизоляции - маты
стекловолокно
.2 Расчет мощности тепловых потерь
теплопроводом
Потеря мощности всем участком
теплопровода:
Здесь β - коэф.
местных потерь теплоты опорами и арматурой (можно принять равным 0,2);
li, lKi - длина
участка и вылетов компенсаторов.
Участок 0-1
прямая линия QТП =
80(8050+767,8)*(1+0,2)*10-3=846,5 кВт
обратная линия QТП =
65(8050+767,8)*(1+0,2)*10-3=687,8 кВт
Участок 0-2
прямая линия QТП=135(3000+519,8)*(1+0,2)*10-3=570,2
кВт
обратная линия QТП=114(3000+519,8)*(1+0,2)*10-3=481,5кВт
Участок 0-3
прямая линия QТП=135(400+74,32)*(1+0,2)*10-3=76,8
кВт
обратная линия QТП=114(400+74,32)*(1+0,2)*10-3=65
кВт
QТП=2727,7 кВт
5. Расчёт и выбор оборудования
котельной
.1 Расчёт паровой котельной
Паропроизводительность котельной
равна:
DK=DП+DСП+ DСН-GРОУ1-GРОУ2, кг/с
Расход пара на мазутное хозяйство DМХ = 0,03DП = 0,03∙2,78=
0,083 кг/с
Определим расход пара на сетевые подогреватели.
Определим температуру обратной
сетевой воды на входе в котельную:
η - КПД подогревателя ГВС на ЦТП
0,98(98%).
Определим энтальпию конденсата
греющего пара после охладителя:
Δt -
недоохлаждающего конденсата до t обратной сетевой воды в охладителе.
Температура насыщения в сетевом
подогревателе:
Определяем энтальпию в сетевом
подогревателе по tНАС
=2738,5 кДж/кг
Расход пара на сетевой подогреватель
ηСП - кпд сетевого
подогревателя 0,98
Определяем расход продувочной воды
для паровых котлов
где К∙DП - выражает
расход пара на собственные нужды К - 0,08 - 0,15
-процент продувки котлов
-паропроизводительность котельной
Найдем расход продувочной воды уход
в канализацию
Энтальпия продувочной воды из
барабана котла (по Р в барабане котла)_
энтальпия пара и кипящей воды на
выходе из СНП (по Р=0,12мпа в деаэраторе )
Расход вторичного пара из СНП идущий
в питательный деаэратор
Определяем расход водопроводной воды
на входе в котельную для восполнения потерь
Здесь
- не
возврат конденсата с производства потери воды в тепловых сетях потери
конденсата и воды внутри котельной
вода, уходящая с непрерывной
продувки котла в канализацию
Температура водопроводной воды после
охладитея
Здесь tохл = 50 0С
- температура воды удаляемой в канализацию
температура холодной воды
коэф. теплопотерь охладителя
- темпер воды уход из сепаратора
непрерывной продувки
Расход пара на подогреватели
водопроводной воды
температура воды за подогревателем
перед ХОВ = 300С
tН -
температура насыщения в деаэраторе (по давлению в деаэраторе 0,12 МПа);
iд”, iд’ -
энтальпия пара и конденсата (по давлению в деаэраторе 0,12 МПа).
Расход пара
на деаэратор подпиточной воды
Расход ХОВ на входе в деаэратор
подпиточной воды:
:
Температура подпиточной воды после
охладителя
Здесь tХОВ = 27 0С
- температура ХОВ за ХВО;
Расход пара на подогреватель ХОВ,
поступающей в деаэратор питательной воды:
Здесь GХОВ2 -
расход ХОВ на входе в питательный деаэратор:
Здесь tК = 950С -
температура конденсата с производства и мазутного хозяйства.
Производительность питательного
деаэратора:
Уточненный
расход на собственные нужды:
DСН = Dд1+
Dд2+ DП1+
DП2+ DМХ
= 0,068+0,03+0,12+0,15+0,08 = 17,97 кг/с
Расход воды, впрыскиваемой в пароохладитель РОУ1
при получении редуцированного промышленного пара:
Здесь iК” -
энтальпия пара за котлом (по давлению в барабане);
iП” -
энтальпия пара на пром. нужды на выходе из котельной или на входе в магистраль
(по Р и t);
- энтальпия питательной воды перед
котлом
Расход воды, впрыскиваемой в
пароохладитель РОУ2 при получении пара, идущего на собственные нужды котельной:
Здесь iСН” -
энтальпия редуцированного пара (по давлению за РОУ2 = 0,6 МПа)
Уточненная паропроизводительность
котельной:
Результат сравним с предварительно
принятой паропроизводительностью
Материальный баланс котла
,97 = 17,01 + 0,84
,95 = 17,85
.2 Выбор основного и
вспомогательного оборудования котельной
В котельной второй категории не
ставится резервный котел.
. Число паровых котлов:
где DК -
паропроизводительность котельной;
D* -
паропроизводительность одного стандартного котла.
. Число деаэраторов питательной воды:
где G*Д -
производительность стандартного деаэратора.
Выбираем деаэратор ДСА-100
(деаэратор смешивающий атмосферного типа), охладитель выпара - тип ОВА-2.
3. Число
деаэраторов подпиточной воды:
Выбираем деаэратор ДСА-15,
охладитель выпара - тип ОВА-2.
Устанавливаем атмосферные деаэраторы
на отм. +6,000 м (минимум) для предотвращения кавитации в питательных и
подпиточных насосах.
. Сетевой подогреватель:
Предварительно принимаем коэффициент
теплопередачи
Выбираем 1 подогревателя F = 800 м2
Выбираем горизонталный пароводяной
подогреватель типа ПСГ-800-3-8-1
. Охладитель конденсата
Выбираем 2 охладитель конденсата ОК
31,2
. Подогреватель водопроводной воды
Выбираем водоподогреватель
пароводяной ПП-1-9-7-11
. Подогреватель химически очищенной
воды:
Выбираем пароводяной теплообменник
ПП-1-9-7-11
. Охладитель СНП котла
Выбираем горизонтальный водоводяной
разъемный теплообменник для установки непрерывной продувки F = 1,6 м2
Выбираем охладитель горизонталный
водоводяной разъемный секционный №13(поверхность нагрева одной секции10м2).
. Объем конденсатных баков:
Устанавливаем 2 конденсатных бака по
5 м3.
. Емкость баков-аккумуляторов для
создания резерва подпиточной воды тепловых сетей:
Устанавливается не менее двух
баков-аккумуляторов равной емкости.
. Сепаратор непрерывной продувки
объем СНП
Выбираем СП-1,8
. Высота дымовой трубы:
Здесь z - число
труб
М = V∙C -
количество вредного вещества, выбрасываемого в атмосферу;
V - объемный
расход продуктов сгорания из дымовой трубы от всех котлов;
С = 0,4 - концентрация вредного
вещества в продуктах сгорания;
CП = 0,05 -
предельно допустимая концентрация вредного вещества в атмосфере;
ΔТ - разность температур
дымовых газов и атмосферного воздуха.
Твердое топливо С(NOх) = 0,4г/м3
;Сп(NOх) =
0,05мг/м3;
Объемный расход прод. Сгорания
Где -коэффициент избытка воздуха за
котлом 1,3
Voдр-количество
продуктов сгорания (4-6м3/кг)
Расход топлива на котел
Твердое топливо
Резервное топливо (мазут): С(SOX)=0.45г/м3
СП(SOX)=0.5мг/м3
. Насосы:
Тип
насосов
|
Подача
по расчету, м3/ч
|
Напор
по расчету, м.вод.ст.
|
Марка
|
Кол-во
|
Сетевые
|
342
|
50
|
СЭ-500-50-16
Способы приведения к рабочим параметрам: - проточка рабочих колес и замена
эл. двигателя: - использование частотного регулирования эл. двигателя насоса;
- выбрать насосы меньших параметров и построить повысительную насосную
|
3
|
Питательные
|
65
|
128
|
ПЭ-65-40
|
2
|
Подпиточные
|
6,8
|
20
|
К-20/30
|
3
|
Конденсатные
|
9,8
|
8
|
КС-20-50
|
2
|
Аварийной
подпитки
|
6,8
|
20
|
К-20/30
|
2
|
5.3 Температурный график регулирования мощности
источника для котельной
применяется последовательная схема
включения подогревателей
Тогда температура в прямой сети за второй
ступенью подогрева воды для ГВС на ЦТП, поступающая в отопительные приборы
Температура за отопительными
приборами
Температура в прямой сети на выходе
из котельной
где где
Температура воды в обратном
трубопроводе тепловой сети на входе в котельную
где
Температурный график рис. 4
Температурный график
Таблица №4
tн
|
t1
|
t2
|
tх/
|
τ1*
|
τ2*
|
-32
|
150
|
70
|
60
|
147
|
68
|
-30
|
145
|
68
|
58
|
142
|
66
|
-20
|
121
|
60
|
50
|
118
|
59
|
-10
|
96
|
51
|
41
|
94
|
50
|
0
|
71
|
42
|
32
|
69
|
41
|
8
|
49
|
33
|
23
|
48
|
33
|
Список используемой литературы
1.
Вукалович М.П. «Таблицы термодинамических свойств воды и водяного пара» М.
Машгиз ,1963.
.
Роддатис К.Ф., Соколовский Б.Я. «Справочник по котельным установкам малой
производительности». М.Энергия, 1975
.
«Водяные тепловые сети : Справочное пособие по проектированию». Беляйкина И.В.
Витальев В.П.; Под редакцией Громова Н.К., Шубина Е.П. М. Энергоатомиздат,
1988.
.
Теплоснабжение промышленных предприятий: Методическое указание к курсовому
проекту по курсу «Источники и системы теплоснабжения промышленных предприятий»
Дубинин А.М. Екатеринбург УГТУ-УПИ,2003
.
Производственные и отопительные котельные Методическое указание к курсовому
проекту по курсу «Источники и системы теплоснабжения промышленных предприятий»
Дубинин А.М. Екатеринбург УГТУ-УПИ,2003