Проектирование системы отопления, вентиляции и кондиционирования административного здания
ВВЕДЕНИЕ
теплотехнический отопление здание
Отопление и вентиляция являются важной отраслью строительства. Они служат
для создания условий высокопроизводительного труда, для повышения творческой
активности, полноценного отдыха людей.
Основное назначение вентиляции заключается в поддержании требуемых
параметров воздушной среды, которая бы обеспечивала нормальное самочувствие
людей и безвредность труда. В России системы кондиционирования воздуха в
административных зданиях стали применять только в последние годы в связи со
стремлением к повышению качества жизни, улучшению условий труда, защиты от
загрязнения атмосферы, борьбы с уличным шумом. Средства, затрачиваемые на
устройство систем кондиционирования воздуха и расходы на эксплуатацию установки
оправдываются следующими преимуществами:
- поддержание комфортных условий для работников и
посетителей;
значительное уменьшение проникания в помещение уличных шумов
благодаря постоянно закрытым окнам;
устранение возможности проникания в помещения пыли;
возможность размещения на одной и той же площади большего
числа работников без ухудшения состояния воздуха;
постоянное поддержание температуры и относительной влажности
воздуха на заданном уровне способствует повышению производительности труда.
Целью дипломного проекта является проектирование системы отопления,
вентиляции и кондиционирования административного здания, располагаемого на
территории д. Щаниково, Николоторжского сельского поселения, Кирилловского
района Вологодской области.
1 ИСХОДНЫЕ ДАННЫЕ
.1 Назначение и характеристика здания
Назначение: Район строительства: Объект капитального строительства
находится на территории д. Щаниково, Николоторжского сельского поселения,
Кирилловского района Вологодской области.
Данное здание представляет собой 2 этажное каркасное сооружение,
состоящее из деревянных клееных несущих стоек и балок, с заполнением
утеплителем на основе базальтового волокна, с применением ветровлагозащитных и
пароизоляционных мембран.
На первом этаже расположены зал и кухня ресторана, конференц-зал, санузлы,
административные помещения, комната отдыха, прачечная. Так же имеется
встроенная котельная с отдельным входом.
На втором этаже - второй зал ресторана для гостей, комнаты проживания
персонала, комната отдыха и приема пищи, кабинеты.
В плане здание имеет прямоугольное сечение с размерами в осях 39,1х22,6м.
Высота этажей от уровня пола до пола составляет 3,5 м. Высота этажей от уровня
пола до потолка составляет 3,2 м. Ориентация главного фасада здания - Восток
(В). Влажностный режим помещений - нормальный. Все этажи здания отапливаемые.
.2 Площадка строительства
Площадка строительства находится в следующих климатических условиях:
- климатический район строительства - IIв;
- расчетная температура воздуха наиболее холодной пятидневки - 34
С0;
расчетная температура воздуха наиболее холодных суток - 39 С0;
расчетная снеговая нагрузка - 240 кгс/м2;
нормативный скоростной напор ветра - 23 кгс/м2.
Разрез площадки сложен следующими инженерно-геологическими элементами:
ИГЭ-1 - почвенно-растительный слой (kIV); ИГЭ-2 - песок гравелистый, средней плотности, водонасыщенный (IaIII); ИГЭ-3 - суглинок моренный
тугопластичный с гравием и галькой до 5-10% (gIIIvd).
Осложняющими строительство факторами являются:
а) возможность временного образования «верховодки» в период
переувлажнения в верхней части разреза;
б) сезонное промерзание грунтов и обусловленное им морозное пучение.
Нормативная глубина сезонного промерзания для песков гравелистых составляет -
1,9 м. Пески гравелистые, в соответствии с таблицей Б.27 ГОСТ 25100-91/7 - при
промерзании относятся к непучинистым грунтам;
в) сведения о прочностных и деформационных характеристиках грунта в
основании объекта капитального строительства. Основанием фундаментов (отметка
подошвы плиты) служит ИГЭ-2;
г) уровень грунтовых вод, их химический состав, агрессивность грунтовых
вод и грунта по отношению к материалам, используемым при строительстве
подземной части объекта капитального строительства;
Согласно п.4.2.1. «Технического отчета», на период изысканий, февраль
2012 г., грунтовые воды зафиксированы на глубине 0,7-0,8 м от поверхности, что
в абсолютных отметках составляет 91,1-91,7 м. Водовмещающими грунтами являются
отложения песка. Воды не напорные.
В дождливые сезоны и периоды снеготаяния возможен подъем уровня грунтовых
вод до дневной поверхности. К бетону марки W4 по водопроницаемость грунтовые воды как среда -
неагрессивны, к тонкостенным железобетонным конструкциям - слабоагрессивные.
д) описание и обоснование конструктивных решений зданий и сооружений,
включая их пространственные схемы, принятые при выполнении расчетов
строительных конструкций;
Габариты здания в плане 22,60х39,10 м. Основное здание Кафе
одно-двухэтажное, габаритами в плане 19,5х36,0 м. остальную часть занимает
одноэтажная открытая летняя веранда.
Конструктивная схема здания - рамно-связевый каркас из деревянных
элементов: рамный в поперечном направлении (вдоль цифровых осей) и связевый - в
продольном направлении (вдоль буквенных осей). Пространственная жесткость
создана: в поперечном направлении - жесткими узлами сопряжения колонн, балок
междуэтажного перекрытия и балок подстропильной и стропильной систем, в
продольном направлении - системой специализированных металлических связей
компании SIMPSON и также системой балок междуэтажного
перекрытия и подстропильной системы.
Проектом предусмотрено строительство 1-2х этажного здания Кафе без
подвала с летней верандой в осях 1-2 и Е-Ж. Условной отметке 0,000 уровня
чистого пола 1 этажа соответствует абсолютная отметка 93,15 м. Очередность
строительства - в одну очередь; здание по степени ответственности относится ко II уровню ответственности; класс
функциональной пожарной опасности здания - Ф3.2; степень огнестойкости здания -
III; класс конструктивной пожарной
опасности - С2.
Основные конструктивные решения надземной части объекта: деревянный
каркас здания кафе и веранды запроектирован из клееных деревянных конструкций
«Керто-S» компании FINNFOREST (Финляндия), соединения
предусмотрены с использованием металлических крепежных элементов компании SIMPSON (Дания, Германия), а так же силовых
шурупов HECO-TOPIX-CC
(Германия):
наружные стены здания запроектированы в виде второстепенного
каркаса, заполненного утеплителем Isover с обшивкой изнутри гипсокартонном ГКЛО, а снаружи - лицевой обшивкой СМЛ
премиум. Толщина и марка утеплителя принята согласно теплотехническому расчету;
внутренние перегородки запроектированы каркасными из
гипсокартонных листов на металлическом каркасе по альбому технических решений
«Комплексные системы «Giproc-Isover-Weber» Шифр 8.12/06»; В качестве основных перегородок
толщиной 205 мм применены огнестойкие перегородки типа С-! М-1 ГКЛО с пределом
огнестойкости EI = 45 мин;
чердачное перекрытие в осях 2-8- не предусматривается, утепление
производится непосредственно в конструкции покрытия;
чердачное перекрытие в осях 8-13 предусматривается облегченным
со звукоизоляцией, утепление производится так же в покрытии;
крыша многоскатная по деревянным стропилам Kepto -S с покрытием из металлочерепицы.
е) описание и обоснование технических решений, обеспечивающих необходимую
прочность, устойчивость, пространственную неизменяемость зданий и сооружений
объекта капитального строительства в целом, а так же их отдельных
конструктивных элементов, узлов, деталей в процессе изготовления, перевозки,
строительства и эксплуатации объекта капитального строительства. - необходимая
прочность, устойчивость и пространственная неизменяемость объекта обеспечена за
счет применения рамно-связевой конструктивной схемы здания и подбора несущих и
связевых элементов каркаса путем статического расчета схемы методом конечных
элементов.
ж) описание конструктивных и технических решений подземной части объекта
капитального строительства: основные конструктивные решения подземной части
объекта:
фундамент объекта запроектирован в виде монолитной железобетонной плиты t =250 мм;
по плите предусматривается система ростверков t=250 и 300 мм и высотой 500 мм в продольном и поперечном
направлении. Таким образом, образуется пространственно не изменяемая жесткая
схема ростверков.
З) описание и обоснование принятых объемно-планировочных решений зданий и
сооружений объекта капитального строительства;
и) обоснование номенклатуры, компоновки и площадей основных
производственных, экспериментальных, сборочных, ремонтных и иных цехов, а также
лабораторий, складских и административно-бытовых помещений, иных помещений
вспомогательного и обслуживающего назначения - для объектов производственного
назначения.
м) характеристику и обоснование конструкций полов, кровли, подвесных
потолков, перегородок, а также отделки помещений;
крыша предусмотрена многоскатная по деревянным стропилам с шагом 1,2 м с
покрытием из металлочерепицы с устройством вентилируемого пространства за счет
устройства контробрешетки и обрешетки;
внутренние перегородки толщиной 205 мм и 100 мм запроектированы
каркасными по альбому технических решений «Комплексные системы «Giproc-lsover-Weber»
Шифр 8.12/06»;
н) перечень мероприятий по защите строительных конструкций и фундаментов
от разрушения.
Проектом предусмотрено:
гидроизоляция строительных конструкций от проникновения влаги;
устройство отмостки по всему периметру здания;
защита строительных конструкций от коррозии;
защита деревянных конструкций от возгорания и гниения;
о) описание инженерных решений и сооружений, обеспечивающих защиту территории
объекта капитального строительства, отдельных зданий и сооружений объекта
капитального строительства, а также персонала (жителей) от опасных природных и
техногенных процессов;
К) обоснование номенклатуры, компоновки и площадей помещений основного, вспомогательного,
обслуживающего назначения и технического назначения - для объектов
непроизводственного назначения;
Л) обоснование проектных решений и мероприятий, обеспечивающих:
соблюдение требуемых теплозащитных характеристик ограждающих конструкций; снижение
шума и вибраций; гидроизоляцию и пароизоляцияю помещений; снижение
загазованности помещений; удаление избытков тепла; соблюдение безопасного
уровня электромагнитных и иных излучений; соблюдение санитарно-гигиенических
условий; пожарную безопасность;
толщина и марка утеплителя стен, полов и покрытия принята согласно
теплотехническому расчету.
защита от ветра и гидроизоляции утеплителя обеспечена применением
пароизоляционной мембраны «Ютафол Н110 Специал»;
гидроизоляция крыши обеспечена применением мембраны «Ютавек 115»;
антикоррозийная защита строительных конструкций предусмотрено в
соответствии со СНиП 2.03.11-85;
защита деревянных конструкций от возгорания и гниения;
конструкции здания соответствуют классу конструктивной пожарной опасности
С2, при степени огнестойкости III.
Категория здания по функциональной пожарной опасности Ф 3.2.
2. СТРОИТЕЛЬНАЯ ТЕПЛОТЕХНИКА
.1 Теплотехнический и влажностный расчёт ограждающих конструкций здания
Правильно выбранная конструкция ограждения и строго обоснованная величина
его сопротивления теплопередаче обеспечивают требуемый микроклимат и
экономичность конструкции здания.
Согласно СП 50.13330.2012 теплозащитная оболочка здания должна отвечать
следующим требованиям:
а) приведенные сопротивления теплопередаче отдельных ограждающих
конструкций должны быть не меньше нормируемых значений (поэлементные
требования), определяемые по формуле:
, м2*0С)/Вт,
(2.1)
где 
- базовое значение требуемого сопротивления теплопередаче
ограждающей конструкции, (м2*0С)/Вт , следует принимать в
зависимости от градусо-суток отопительного периода, ГСОП, (0С*сут)/год.
Значения для величин ГСОП отличающихся от табличных, следует
определять по формуле (2.3);
mp - коэффициент, учитывающий особенности региона строительства. В расчете
по формуле (2.1) принимается равным 1. Значения коэффициента mp должны быть не менее: mp = 0,63 - для стен, mp = 0,95 - для светопрозрачных
конструкций, mp = 0,8 - для остальных ограждающих
конструкций.
б) удельная теплозащитная характеристика здания должна быть не больше
нормируемого значения (комплексное требование);
в) температура на внутренних поверхностях ограждающих конструкций должна
быть не ниже минимально допустимых значений (санитарно-гигиеническое
требование).
Сопротивление теплопередаче наружных ограждений отапливаемых зданий R0 должно быть не менее требуемого
сопротивления теплопередачи Rreq, м2×oC/Вт, определяемых в зависимости от граду-сосуток района
строительства Dd,oC∙сут.
Теплотехнический расчет наружных ограждений производится в соответствии с
положениями СП 50. 13330. 2012 г. «Тепловая защита зданий», СНиП II-3-79* «Строительная теплотехника» и
направлен на то, чтобы выполнить требования к тепловой защите проектируемого
здания в целях экономии энергии при обеспечении оптимальных параметров
микроклимата помещений и долговечности его ограждающих конструкций.
Нормами установлены следующие показатели тепловой защиты здания:
а) приведенное сопротивление теплопередаче ограждающих конструкций здания
R0, (м2*°С)/Вт;
б) санитарно-гигиенический показатель, включающий температурный перепад
между температурами внутреннего воздуха и на поверхности ограждающих
конструкций Δt0, °С, и температуру на внутренней
поверхности наружного ограждения выше точки росы;
в) удельный расход тепловой энергии на отопление здания.
Конечной целью теплотехнического расчета является определение
коэффициента теплопередачи отдельных элементов ограждающих конструкций здания.
В расчетно-пояснительной записке приводятся эскизы конструкций наружной
стены, чердачного перекрытия и перекрытия над неотапливаемым подвалом,
указываются названия строительных материалов, из которых состоят ограждающие
конструкции, толщины слоев δ, м; плотность ρ,
кг/м3;
коэффициент теплопроводности в зависимости от условий эксплуатации А или Б,
, Вт/(м*°С).
Теплотехнический расчёт наружных стен и перекрытий выполняется в
следующем порядке.
Определяется величина градусо-суток отопительного периода, (0С*сут)/год, по
формуле (2.2):
, 0С*сут)/год, (2.2)
где 
- расчетная средняя температура внутреннего воздуха, °С,
принимаемая для жилых зданий, лечебно-профилактических и детских учреждений,
школ, интернатов, гостиниц и общежитий по минимальному значению оптимальной
температуры (по ГОСТ 30494-96 принять равной 20°С при расчетной температуре наружного
воздуха tн до -31°С и 21°С при tн=-31°С и ниже), для общественных, кроме указанных выше,
административных и бытовых, производственных и других зданий и помещений с
влажным или мокрым режимами согласно классификации помещений и минимальных
значений оптимальной температуры по ГОСТ 30494 (в интервале 16-21°С), для
производственных с сухим и нормальным режимами по нормам проектирования
соответствующих зданий;
, 
- расчетные средняя температура наружного воздуха, °С, и
продолжительность отопительного периода, соответственно, принимаемые по СП для
периода со средней суточной температурой наружного воздуха не более 8°С, а при
проектировании лечебно-профилактических, детских учреждений и домов-интернатов
для престарелых не более 10°С.
Определяются нормируемые значения приведенных сопротивлений теплопередаче, (м2*0С) /Вт
ограждающих конструкций в зависимости от величины градусо-суток отопительного
периода района местоположения здания.
Значения для величин ГСОП отличающихся от табличных, следует
определять по формуле (2.3):
, °С*сут, (2.3)
где а, b - коэффициенты, значения которых следует
принимать по данным таблицы 2.1, за исключением графы 6, где для интервала до
6000 °С*сут а = 0,000075, в=0,15; для интервала 6000-8000 °С*сут а=0,00005, в=0,3; для интервала 8000 °С*сут и
более а=0,000025, в=0,5.
Таблица 2.1 - Нормируемые значения сопротивления теплопередаче
ограждающих конструкций
|
Здания и помещения,
коэффициенты а и b
|
Градусо-сутки
отопитель-ного периода ГСОП, (0С *сут)/год
|
Базовые значения требуемого
сопротивления теплопередаче  , (м2*0С)/Вт,
ограждающих конструкций
|
|
|
Стен
|
Покрытий и перекры-тий над
проездами
|
Перекрытий чердачных, над
неотапливае-мыми подпольями и подвалами
|
Окон и балко-нных дверей,
витрин и витражей
|
|
1
|
2
|
3
|
4
|
5
|
6
|
|
Жилые,
лечебно-профилактические и детские учреждения, школы, интернаты, гостиницы и
общежития
|
2000
|
2,1
|
3,2
|
2,8
|
0,3
|
|
4000
|
2,8
|
4,2
|
3,7
|
0,45
|
|
6000
|
3,5
|
5,2
|
4,6
|
0,6
|
|
8000
|
4,2
|
6,2
|
5,5
|
0,7
|
|
10000
|
4,9
|
7,2
|
6,4
|
0,75
|
|
12000
|
5,6
|
8,2
|
7,3
|
0,8
|
|
b
|
-
|
1,4
|
2,2
|
1,9
|
-
|
|
Общественные, кроме
указанных выше, административные и бытовые, производственные и другие здания
и помещения с влажным или мокрым режимами
|
2000
|
1,8
|
2,4
|
2,0
|
0,3
|
|
4000
|
2,4
|
3,2
|
2,7
|
0,4
|
|
6000
|
3,0
|
4,0
|
3,4
|
0,5
|
|
8000
|
3,6
|
4,8
|
4,1
|
0,6
|
|
10000
|
4,2
|
5,6
|
4,8
|
0,7
|
|
12000
|
4,8
|
6,4
|
5,5
|
0,8
|
|
а
|
-
|
0,0003
|
0,0004
|
0,00035
|
0,00005
|
|
b
|
-
|
1,2
|
1,6
|
1,3
|
0,2
|
Примечания:
*Нормируемое значение приведенного сопротивления теплопередаче глухой
части балконных дверей должно быть не менее чем в 1,5 раза выше нормируемого
значения приведенного сопротивления теплопередаче светопрозрачной части этих
конструкций.
В случаях, когда средняя внутренняя или наружная температура для
отдельных помещений (например для чердачного перекрытия. перекрытия над
неотапливаемым подвалом, отделяющих помещения здания от пространств с
температурой воздуха tс (tн<<tс<tп)), базовые значения требуемого сопротивления теплопередаче
ограждающих конструкций, разделяющих эти помещения, определенные таблично или
по формуле (2.3) следует умножать на коэффициент
,учитывающий положение ограждающей конструкции по
отношению к наружному воздуху и определяемый по формуле (2.4):
, °С, (2.4)
где 
, 
- средняя температура внутреннего и наружного воздуха для
данного помещения, 0С;
, 
- то же, что в формуле (2.1).
Нормируемое приведенное сопротивление теплопередаче глухой части
балконных дверей должно быть в 1,5 раза выше нормируемого сопротивления
теплопередаче светопрозрачной части этих конструкций.
Для наружных стен и перекрытий толщина теплоизоляционного слоя ограждения
5 рассчитывается из условия, что величина расчетного (фактического)
приведенного сопротивления теплопередаче ограждающей конструкции 
должна быть не менее нормируемого
значения
вычисленного по формуле (2.6):
; (2.5)
Раскрывая значение , получим:
, Вт/(м2*°С), (2.6)
где 
- коэффициент теплоотдачи внутренней поверхности ограждающих
конструкций, принимаемый по СП 50.13330.2012 и равный для стен, полов, гладких
потолков для потолков с выступающими ребрами при отношении 
равный 8,7 Вт/(м2*°С),
потолков с выступающими ребрами при отношении 
, равный 7, Вт/(м2*°С),
для окон 8 Вт/(м2*°С) , для зенитных фонарей 9,9 Вт/(м2*°С);
- сопротивления теплопередаче отдельных слоев ограждения, (м2*°С)/Вт;
- сопротивление теплопередаче теплоизоляционного слоя в
ограждающей конструкции, (м2*°С)/Вт;
- сопротивление теплопередаче замкнутой воздушной прослойки,
(м2*°С)/Вт, принимаемое по табл. 2.4;
- толщины отдельных слоев конструкции ограждения, м.;
- коэффициенты теплопроводности материалов, Вт/(м2*°С),
принимаемые по табл. 1.4 в зависимости от влажностных условий эксплуатации
ограждения А или Б;
- коэффициент теплоотдачи наружной
поверхности ограждающей конструкции для зимних условий, Вт/(м2*°С).
Решая совместно уравнения (2.5) и (2.6), определяем минимальное значение
толщины теплоизоляционного слоя,
м:
, м, (2.7)
Полученную минимально допустимую из условий тепловой защиты толщину
теплоизоляционного слоя следует округлить в большую сторону до величины, кратной 10
мм, 
, м.
Определяется сопротивление теплопередаче рассчитываемых ограждающих
конструкций с учетом принятой толщины теплоизоляционного слоя, м:
, м, (2.8)
Наружная поверхность ограждающих конструкций
Коэффициент, Вт/(м2- °С)
. Наружные стены, покрытия, перекрытия над проездами и над холодными (без
ограждающих стенок) подпольями в Северной строительно-климатической зоне
. Перекрытия над холодными подвалами, сообщающимися с наружным воздухом;
перекрытия над холодными (с ограждающими стенками) подпольями и холодными
этажами в Северной строительно-климатической зоне
. Перекрытия чердачных и над неотапливаемыми подвалами со световыми
проемами в стенах, а также наружных стен с воздушной прослойкой, вентилируемой
наружным воздухом
Определяется приведенное сопротивление теплопередаче ограждающих
конструкций, контактирующих с грунтом (пол первого этажа).
Определяется сопротивление теплопередаче входных дверей, по формуле
(2.9):
, (м2*°С)/Вт, (2.9)
где 
- сопротивление теплопередаче входных дверей и ворот, (м2*°С)/Вт;
- нормируемое значение (минимально допустимое приведенное)
сопротивления теплопередаче стен (кроме светопрозрачных ограждающих
конструкций), которое определяется в следующих случаях:
. Реконструкция зданий, для которых по архитектурным или историческим
причинам невозможно утепление стен снаружи, (м2*°С)/Вт.
. Если температура воздуха двух соседних помещений отличается больше, чем
на 8°С, принимая за расчетную величину tн воздуха наиболее холодного помещения;
- нормируемые температурный перепад, °С, между температурой
внутреннего воздуха и температурой внутренней поверхности рассчитываемых
ограждающих конструкций по СП 131.13330.- коэффициент, учитывающий зависимость
положения наружной поверхности ограждающих конструкций по отношению к наружному
воздуху, определяемый по формуле (2.3);п - то же, что и в формуле
(2.2);н - расчетная температура наружного воздуха в холодный период
года, °С, равная средней температуре наиболее холодной пятидневки
обеспеченностью 0,92;
αint - то же, что и в формуле (2.6).
|
1. Жилые,
лечебно-профилактические и детские учреждения, школы, интернаты
|
4,0
|
3,0
|
2,0
|
|
|
2. Общественные, кроме
указанных в поз. 1, административные и бытовые, за исключением помещений с
влажным или мокрым режимом
|
4,5
|
4,0
|
2,5
|
|
- температура точки росы, °С, при расчетной температуре и
относительной влажности внутреннего воздуха, принимаемым согласно СанПиН
2.1.2.2645, ГОСТ 12.1.005 и СанПиН 2.2.4.548, СП 60.13330
и нормам проектирования соответствующих зданий.
. Определяется приведенное сопротивление теплопередаче светопрозрачных
конструкций (окон, витражей балконных дверей, фонарей) по результатам испытаний
в аккредитованной лаборатории.
. Приведенное сопротивление теплопередаче ограждающих конструкций с
вентилируемыми воздушными прослойками.
. Вычисляется коэффициент теплопередачи рассчитываемых ограждающих
конструкций kогр, Вт/(м2*°С), по формуле (2.10):
, Вт/(м2*°С), (2.10)
11. Определяется общая толщина ограждающей конструкции как сумма толщин
всех ее слоев δогр, м, по формуле (2.11):
, м, (2.11)
12. Осуществляется проверка выполнения требования о превышении требуемой
величины удельной теплозащитной характеристики здания 
, 
над расчетной 
, :
, , (2.12)
где - расчетная удельная теплозащитная характеристика здания, , определяемая по СП 50.13330.2012
г.;
- требуемая удельная теплозащитная характеристика здания, , определяемая СП 50.13330.2012 г.
Таблица 2.4 - Сопротивление теплопередаче замкнутых воздушных прослоек
|
Толщина воздушной прослойки , м
|
Термическое сопротивление
замкнутой воздушной прослойки, Rв.п., (м2*°С)/Вт
|
|
Горизонтальной при потоке
тепла снизу вверх и вертикальной
|
Горизонтальной при потоке
тепла сверху вниз
|
|
при температуре воздуха в
прослойке
|
|
положительной
|
отрицательной
|
положительной
|
отрицательной
|
|
0,01
|
0,13
|
0,15
|
0,15
|
0,15
|
|
0,02
|
0,14
|
0,15
|
0,19
|
0,19
|
|
0,03
|
0,14
|
0,16
|
0,21
|
0,21
|
|
0,05
|
0,14
|
0,17
|
0,22
|
0,22
|
|
0,1
|
0,15
|
0,18
|
0,23
|
0,23
|
|
0,15
|
0,15
|
0,18
|
0,24
|
0,24
|
|
0,2-0,3
|
0,15
|
0,19
|
0,24
|
0,24
|
Осуществляется проверка отсутствия конденсации на внутренней поверхности
ограждающих конструкций. Конденсация влаги из внутреннего воздуха на внутренней
поверхности наружного ограждения является основной причиной увлажнения наружных
ограждений и появления на них грибка. Для устранения конденсации влаги
необходимо, чтобы температура на внутренней поверхности tв.п., °С, и
в толще ограждения превышала температуру точки росы tр , °С, на 2…3
°С, т.е. должно соблюдаться условие tвп > tр [3].
) Определяется температура внутренней поверхности наружного ограждения по
формуле:
, 0С, (2.13)
где 
- расчетная температура внутреннего воздуха, 0С;
- расчетная температура наружного воздуха, 0С;
- сопротивление теплопередаче внутренней поверхности
ограждающей конструкции, (м2*0С)/Вт;
- фактическое значение сопротивления
теплопередаче конструкции, (м2*0С)/Вт.
2) Далее температуру внутренней поверхности наружного ограждения
сравнивают с температурой точки росы tр , которую определяют по h-d диаграмме влажного воздуха или по формуле:
, 0С, (2.14)
e -
действительная упругость водяных паров, Па, которая определяется при заданной температуре
внутри помещения tв и относительной влажности
внутреннего воздуха ϕв , %:
,%, (2.15)
где ϕп - относительная влажность внутреннего воздуха, %;
Ев - максимальная упругость водяных паров, Па, при заданной температуре
внутри помещения tв. Согласно[3] при t=200C, Eв=2339 Па.
) Сравнивается температура внутренней поверхности наружного ограждения с
температурой точки росы tр: 
, т.е. 18>12.
Оформляется таблица результатов теплотехнического расчета.
По результатам теплотехнического расчета и подбора ограждающих
конструкций заполняется сводная таблица по прилагаемой форме (таблице 2.6).
Таблица 2.5 - Результаты теплотехнического расчета наружных ограждений
здания
|
Наименование ограждения
|
Условное обозначение
|
Требуемое сопр.
теплопередачи  (м2*°С)/Вт
|
Факт. общее сопрот.
теплоперчи , (м2*°С)/Вт
|
Коэффициент теплопередачи
kогр, Вт/(м2*°С)
|
|
Наружная стена
|
НС
|
3,21
|
6,61
|
0,151
|
|
Чердачное перекрытие
|
Пт
|
4,78
|
6,75
|
0,148
|
|
Перекрытие над подвалом*
|
Пл
|
4,22
|
7,35
|
0,136
|
|
Окно
|
ОК
|
0,54
|
0,55
|
1,818
|
2.2 Определение тепловых потерь через ограждающие конструкции
Теплопотери через наружные ограждения определяются суммированием теплопотерь
теплоты через каждое наружное ограждение, вычисляемое по формуле:
, кДж/(кг·оС), (2.16)
где - Кi - коэффициент теплопередачи ограждения, Вт/(м2.
ºС);
- Аi - площадь поверхности ограждения по наружному обмеру, м2;
tВ
- температура внутреннего воздуха помещения, 18 оС;
tН
- температура наружного воздуха, - 27 °C;
ni - коэффициент, учитывающий зависимость положения наружной.
поверхности ограждающих конструкций по отношению к наружному воздуху.
β - добавка к основным теплопотерям, в
зависимости от ориентации ограждения и углового положения.
Добавку на ориентацию ограждения по сторонам горизонта принимаем для всех
наружных вертикальных и наклонных (в проекции на вертикаль) ограждений,
обращенных:
на север, восток, северо-восток и северо-запад в размере b = 0,1;
на запад и юго-восток b = 0,05 от основных теплопотерь через эти ограждения.
Схематически добавки на ориентацию представлены на рисунке 1.
Рисунок 2.1 - Добавка на ориентацию
Добавку b на врывание в
здания и сооружения холодного воздуха через входы, не оборудованные воздушными
и воздушно-тепловыми завесами, принимаем при
высоте здания H, м, в размере:
- - для одинарных дверей - 0,22Н;
- для двойных дверей с тамбуром между ними - 0,27Н;
- то же, но без тамбура - 0,34Н;
- при наличии двух тамбуров между тройными дверями - 0,2Н.
Правила обмера поверхности ограждающей конструкции помещения.
- Длину наружных стен не угловых помещений принимают по внешней
поверхности от наружных углов до осей внутренних стен.
- Длину наружных стен не угловых помещений принимают по
расстоянию между осями внутренних стен.
Высоту наружных стен по разрезам здания - на первом этаже от внешней
поверхности пола расположенного непосредственно на грунте до уровня чистого
пола второго этажа.
На средних этажах - от поверхности пола этажа до поверхности
пола вышерасположенного этажа.
На верхнем этаже от поверхности пола до верха конструкции
перекрытия.
Внутренние стены - для вычисления площади поверхности внутренних стен по
планам суммируют: длину стен от внутренней поверхности наружных стен до осей
внутренних стен или между осями внутренних стен. По размерам - высоту стен от
поверхности пола до поверхности потолка.
Окна, двери, ворота - площадь окон, дверей, ворот определяем по
наименьшим размерам строительных проемов.
Перекрытия - площадь потолков измеряют между осями внутренних стен и
внутренней поверхностью наружных стен.
Полы - определяют площадь зон шириной 2м.
Примечание:
1) Если в смежном более холодном помещении температура воздуха ниже
более чем на 3
то рассчитываются теплопотери через ограждение, разделяющее
эти помещения. При этом 
принимают равной температуре воздуха в более холодном
помещении.
2) В расчете теплопотерь значение Кокна берем с
вычетом Кстены, т.к. площади стен берутся с учетом площади
окон.
Производим расчёты теплопотерь через ограждающие конструкции по
соответствующей формуле, указанной выше. Необходимые размеры и площади
определяем в соответствии с правилами обмера ограждающих конструкций помещения
и при помощи функциональных возможностей программы AutoCAD на чертежах.
.3 Определение расхода теплоты на нагревание инфильтрующегося наружного
воздуха
Расход теплоты на нагревание воздуха определяется по формуле:
, кДж/(кг·оС); (2.17)
гдес - удельная теплоёмкость воздуха, равная 1,02 кДж/(кг·оС);
tВ
- температура внутреннего воздуха;
tН
- температура наружного воздуха;
kвстр.
- коэффициент учёта влияния встречного теплового потока в конструкциях,
коэффициент равный 0,7 - для стыков панелей стен и для окон с тройными
переплетами, 0,8 - для окон и балконных дверей с раздельными переплётами и 1,0
- для одинарных окон, окон и балконных дверей со спаренными переплётами и
открытых проёмов. (Принимаем kвстр = 1 );
∑Gu -
расход инфильтрующегося воздуха, кг/ч, через 1 м2 ограждающих
конструкций, который определяется по формуле:
, кг/ч, (2.18)
где А - площадь окон и балконных дверей помещения, м2 ;
Ru - сопротивление воздухопроницанию окон и балконных дверей,
(м2·ч·Па)/кг, согласно пп.2.4.4. RИ = 0,27 м2.ч/кг;
ΔР - разность давлений воздуха на наружной и внутренней
поверхностях окон и балконных дверей, Па.
Разность давлений воздуха на наружной и внутренней поверхностях
определяется:
, Па, (2.19)
где H - высота здания от отметки низа входа в здание до верха
вентиляционной шахты (в данном случае Н = 9,4 м.;
h -
расстояние от земли до центра расчетного окна, м;
γН, γВ - удельный вес наружного и
внутреннего воздуха, Н/м3, в данном случае: γН = 3463/(273-17) = 13,53 Н/м3,
γ+5 = 3463/(273+ 1,4) = 12,62 Н/м3;
ν - расчётная скорость ветра для
холодного периода. В данном случае = 2,5 м/с;
сН и сЗ - аэродинамические коэффициенты
соответственно для наветренной и заветренной поверхностей ограждения здания, сН
= + 0,8, сВ = - 0,6.
kД
- коэффициент учёта изменения скоростного напора ветра в зависимости от высоты
и типа местности. Для населённых мест высотой около 10 м., расположенного в
типе местности В (городские территории, лесные массивы и другие местности,
равномерно покрытые препятствиями высотой более 10 м.) - kД = 0,65.
Результаты расчётов сведены в таблицу Приложения № 1 Этапы
теплотехнического расчета ограждающих конструкций
3. ОТОПЛЕНИЕ
.1 Расчет тепловой мощности системы отопления
.1.1 Расчет нормируемого сопротивления теплопередаче наружных стен здания
Расчет нормируемого сопротивления теплопередаче Rreq
произведен в соответствии с СНиП 23-02-2003 [1].
Значение Rreq определяется по формуле (3.1) [1]:
, м2·°С/Вт;(3.1)
где Dd - градусо-сутки отопительного
периода, °С·сут, для конкретного населенного пункта;
a и b - коэффициенты, значения которых
следует принимать по данным таблицы 4 приведенной в [1] для соответствующих
групп зданий.
Градусо-сутки отопительного периода Dd определяются по формуле (2) [1]:
, С·сут; (3.2)
где tint - расчетная средняя температура
внутреннего воздуха здания, принимаемая по [2] °С;
tht и zht - средняя температура наружного
воздуха, °С, и продолжительность, сут, отопительного периода, принимаемые по
СНиП 23-01-99. [3]
Значение Dd для
города Вологды определенное по формуле (3.3) [1]:
, С·сут, (3.3)
Значение Rreq для наружных стен здания по формуле (3.4) [1]:
, м2·°С/Вт. (3.4)
.1.2 Расчет сопротивления теплопередаче наружных стен пристраиваемой
части здания
Наружные стены пристраиваемой части здания выполняются из сэндвич-панелей
толщиной 120мм [4] и термическим сопротивлением теплопередаче Rk = 3 м2·°С/Вт.
Действительное значение сопротивления теплопередаче стены Ro определено по формуле (3.5) [5]:
, м2·°С/Вт;(3.5)
где Rk - термическое сопротивление
конструкции, м2·°С/Вт; если конструкция многослойная, то значение Rk определяется как сумма термических
сопротивлений отдельных слоев;
αint - коэффициент теплоотдачи внутренней
поверхности ограждающих конструкций, Вт/(м ·°С) [1];
αext - коэффициент теплоотдачи наружной
поверхности ограждающей конструкции для условий холодного периода, Вт/(м ·°С).
[2]
м2·°С/Вт.
Вычисленное значение сопротивления теплопередаче удовлетворяет условию Ro≥ Rreq.
Коэффициент теплопередачи стены, необходимый для расчета теплопотерь,
вычисляется по формуле (3.6) [5]:
, Вт/м2·°С;(3.6)
Вт/м2·°С
.1.3 Расчет сопротивления теплопередаче существующих наружных стен
Толщина δ,
мм, и коэффициент
теплопроводности λ, Вт/(м·ºC), отдельных слоев конструкции стены
плиты древесно-волокнистые и древесно-стружечные (ГОСТ 4598-74*, ГОСТ
10632-77*): δ = 0,3 м, λ = 2,04 Вт/(м·ºC) [5];
- сосна и ель поперек волокон (ГОСТ 8486-66**, ГОСТ 9463-72*):
δ = 0,1 м, λ
= 0,045 Вт/(м·ºC)
[6].
Термическое сопротивление отдельных слоев конструкции определяется по
формуле (3.7) [5]:
, м2·°С/Вт; (3.7)
где δ и λ - соответственно толщина, м, и коэффициент
теплопроводности слоя, Вт/(м·ºC).
м2·°С/Вт;
м2·°С/Вт.
Действительное значение сопротивления теплопередаче стены Ro определенное по формуле (3.5) [5]:
м2·°С/Вт.
Вычисленное значение сопротивления теплопередачи удовлетворяет условию Ro≥ Rreq.
Коэффициент теплопередачи стены, необходимый для расчета теплопотерь,
вычисленный по формуле (3.6) [5]:
Вт/м2·°С.
.1.4 Расчет сопротивления теплопередаче пола 1-ого этажа
Толщина δ, мм, и коэффициент теплопроводности λ,
Вт/(м·ºC),
отдельных слоев
конструкции стены:
раствор цементно-песчаный марки М150: δ = 0,2 м, λ = 0,93 Вт/(м·ºC) [5];
- плитка керамогранитная: δ = 0,011 м, λ = 1,5 Вт/(м·ºC) [5].
Сопротивление теплопередаче пола определяется по формуле (3.8) [7]:
, м2·°С/Вт;(3.8)
где Rн.п - термическое сопротивление теплопередаче зоны неутепленного
пола, м2·°С/Вт;
δу.с и λу.с - соответственно толщина, м, и
коэффициент теплопроводности утепленного слоя, Вт/(м·ºC).
Сопротивление теплопередаче для 1-ой зоны утепленного пола по формуле
(3.9) [7]:
м2·°С/Вт.
Сопротивление теплопередаче для 2-ой зоны утепленного пола по формуле
(3.9) [7]:
м2·°С/Вт.
Коэффициент теплопередачи для 1-ой зоны пола вычисленнный по формуле
(3.6) [5]:
Вт/м2·°С
Коэффициент теплопередачи для 2-ой зоны пола вычисленный по формуле (3.6)
[5]:
Вт/м2·°С
.1.5 Расчет сопротивления теплопередаче пола 2-ого этажа
Толщина δ, мм, и коэффициент теплопроводности λ,
Вт/(м·ºC),
отдельных слоев
конструкции стены:
плита железобетонная пустотная: δ = 0,22 м, λ = 2,04 Вт/(м·ºC) [5];
- раствор цементно-песчаный марки М150: δ = 0,08 м, λ = 0,93 Вт/(м·ºC) [5];
- плитка керамогранитная: δ = 0,011 м, λ = 1,5 Вт/(м·ºC) [2];
- минераловатные плиты ФЛОР БАТТС: δ = 0,14 м, λ = 0,045 Вт/(м·ºC) [6].
Рисунок 3.1 - Многопустотная бетонная панель
Требуется определить термическое сопротивление многопустотной бетонной
панели, показанной на рисунке 3.1. Для упрощения расчетов пустоты диаметром 159
мм заменяются равновеликими по площади квадратными отверстиями. Сторона
квадрата рассчитывается по формуле 7 [7]:
,м;(3.9)
м.
Рисунок 3.2 - Многопустотная бетонная панель с учетом замены круглых
отверстий на квадратные
Термическое сопротивление панели, параллельное направлению теплового
потока, определяем для двух характерных сечений I-I и II-II.
Сечение I-I:
2 слоя железобетона, λ = 2,04 Вт/(м·ºC) [5],
δ = 0,039 м;
воздушная прослойка толщиной δв.п = 0,142 м.
Сечение II-II:
глухая часть панели, λ = 2,04 Вт/(м·ºC) [5],
δ = 0,22 м.
Термическое сопротивление воздушной прослойки [5]:
Rв.п=0,24 м2·°С/Вт.
Значения величин RI и RII определённые по формуле (5) [5]:
м2·°С/Вт,
м2·°С/Вт.
Термическое сопротивление панели, параллельное направлению теплового
потока, определяется по формуле (8) [7]:
, м2·°С/Вт,(3.10)
где RI, RII, …, Rn - термическое сопротивление
отдельных участков конструкции, м2·°С/Вт;
FI, FII,, Fn - площадь отдельных участков по поверхности ограждения, м2.
м2·°С/Вт;
Термическое сопротивление панели, перпендикулярное направлению теплового
потока, определяется для трех характерных сечений I-I, II-II и III-III.
Сечение I-I и III-III:
2 слоя железобетона, λ = 2,04 Вт/(м·ºC) [5],
δ = 0,039 м.
Сечение II-II:
воздушная прослойка толщиной δв.п = 0,142 м;
слой железобетона: λ = 2,04 Вт/(м·ºC) [5],
δ = 0,042 м.
Значения величин RI и RIII определённые по формуле (5) [4]:
м2·°С/Вт;
Для воздушной прослойки находится эквивалентный коэффициент
теплопроводности:
, Вт/(м·°С), (3.11)
Вт/(м·°С).
Средний коэффициент теплопроводности для панели длиной 1 метр
определяется по формуле (10) [7]:
, Вт /(м·°С), (3.12)
где λ1, λ2, …, λn - коэффициенты теплопроводности отдельных слоев
конструкции, Вт /(м·°С);1, F2, …, Fn - площадь
отдельных участков по поверхности ограждения.
Вт/(м·°С).
Значения величины среднего термического сопротивления слоя II-II определенное по формуле (5) [5]:
м2·°С/Вт;
Термическое сопротивление панели, перпендикулярное направлению теплового
потока, определяется как сумму термических сопротивлений отдельных слоев:
, м2·°С/Вт, (3.13)
м2·°С/Вт.
Термическое сопротивление железобетонной панели в целом определятся по
формуле (12) [5]:
м2·°С/Вт, (3.14)
м2·°С/Вт.
Действительное значение сопротивления теплопередаче пола 1-ого этажа Ro определенное по формуле (3) [5]:
м2·°С/Вт.
Вычисленное значение сопротивления теплопередаче удовлетворяет условию Ro≥
Rreq.
Коэффициент теплопередачи стены, необходимый для расчета теплопотерь,
вычисленный по формуле (4) [5]:
Вт/м2·°С.
.1.6 Расчет нормируемого сопротивления теплопередаче кровли здания
Значение Rreq для кровли здания определенное по формуле (1)
[1]:
м2·°С/Вт.
3.1.7 Расчет сопротивления теплопередаче кровли пристраиваемой части
здания
Толщина δ, мм, и коэффициент теплопроводности λ, Вт/(м·ºC), отдельных слоев конструкции стены:
железобетон: δ = 0,08 м, λ = 2,04 Вт/(м·ºC) [4];
- минераловатные плиты ЗАО "Минеральная вата": δ
= 0,2 м, λ
= 0,048 Вт/(м·ºC)
[8].
Термическое сопротивление отдельных слоев конструкции определённое по
формуле (5) [5]:
м2·°С/Вт,
м2·°С/Вт.
Действительное значение сопротивления теплопередаче стены Ro определённое по формуле (3) [5]:
м2·°С/Вт.
Вычисленное значение сопротивления теплопередаче удовлетворяет условию Ro≥ Rreq.
Коэффициент теплопередачи стены, необходимый для расчета теплопотерь,
вычисленный по формуле (4) [5]:
Вт/м2·°С.
.1.8 Расчет сопротивления теплопередаче кровли существующей части здания
Толщина δ, мм, и коэффициент теплопроводности λ,
Вт/(м·ºC),
отдельных слоев
конструкции стены:
железобетон: δ = 0,03 м, λ = 2,04 Вт/(м·ºC) [5];
- минераловатные плиты ЗАО "Минеральная вата": δ
= 0,2 м, λ
= 0,048 Вт/(м·ºC)
[8].
Термическое сопротивление отдельных слоев конструкции определенное по
формуле (5) [5]:
м2·°С/Вт,
м2·°С/Вт.
Действительное значение сопротивления теплопередаче стены Ro определенное по формуле (3) [5]:
м2·°С/Вт.
Вычисленное значение сопротивления теплопередаче удовлетворяет условию Ro≥ Rreq.
Коэффициент теплопередачи стены, необходимый для расчета теплопотерь,
вычисленный по формуле (4) [5]:
Вт/м2·°С.
.1.9 Сопротивления теплопередаче окон и дверей здания
Значение Rreq для окон и дверей определенное по формуле (1)
[5]:
м2·°С/Вт.
Проектом приняты к установке окна и наружные двери с термическим
сопротивлением теплопередаче Rreq=0,8 м2·°С/Вт.
Данное значение сопротивления теплопередаче удовлетворяет условию Ro≥ Rreq. Коэффициент
теплопередачи стены, необходимый для расчета теплопотерь, вычисленный по
формуле (4) [5]:
Вт/м2·°С.
3.1.10 Расчет тепловых потерь здания
Тепловые потери через ограждающие конструкции помещений здания
определяются по формуле (13) [9]:
, Вт, (3.15)
гдеF - расчетная площадь ограждающей
конструкции, м2;
- коэффициент теплопередачи конструкции Вт/м2·°С;
tвн - температура внутреннего воздуха помещений, °С;
tн.в - температура наружного воздуха для расчета отопления, °С;
β - коэффициент, учитывающий
добавочные теплопотери в долях от основных теплопотерь;
n - коэффициент, принимаемый в зависимости от положения наружной
поверхности конструкции по отношению к наружному воздуху.
Температура воздуха верхней зоны для помещений выстой более 4-х метров
определяется по формуле (14):
, °С, (3.16)
где tр.з - температура воздуха рабочей зоны
помещения высотой до 4-х метров, °С;
k - коэффициент нарастания температуры воздуха по высоте, °С/м;
H
-высота помещения, м;
°С.
Для помещений высотой более 4-х метров от пола средняя внутренняя
температура воздуха по высоте помещения определяется по формуле (15):
, °С, (3.17)
°С.
Расчет тепловых потерь здания по помещениям представлен в Приложении 2
Расчет тепловых потерь здания по помещениям
.2 Расчет мощности и подбор отопительных приборов
Расчетная мощность отопительного прибора для помещения определяется по
формуле (16):
, Вт, (3.18)
где Qпом - количество теплоты, необходимое для обогрева
помещения, Вт;- количество отопительных приборов в помещении.
В качестве отопительных приборов для установки выбраны стальные панельные
радиаторы фирмы Kermi типа Profil-K Type 11.
Подбор отопительных приборов осуществлен с помощью программного комплекса
MagiCAD Heating&Piping and Ventilation [10].
Исходными данными для подбора отопительного прибора являются его
расчетная мощность и схема движения теплоносителя. После ввода исходных в
соответствующие графы, программа предлагает на выбор приборы заданной марки и
мощности различных типоразмеров
Расчетная мощность отопительного прибора для помещений 1-ого этажа
определенная по формуле (16):
Вт.
Прибор, подобранный программой - Kermi Profil-K Type 11 размером 1400
600.
Расчетная мощность отопительного прибора для помещений 2-ого этажа
определенная по формуле (16):
Вт.
Прибор, подобранный программой - Kermi Profil-K Type 11 размером 1400600.
.3 Гидравлический расчет системы отопления
Гидравлический расчет системы отопления здания выполнен с помощью
программного комплекса MagiCAD Heating&Piping and Ventilation [10] с
использованием модуля «Трубопроводы».
Модуль «Трубопроводы» позволяет:
рассчитать и подобрать диаметры трубопроводов;
выполнить гидравлический расчет;
настроить и сбалансировать систему отопления при помощи балансировочных
клапанов:
подобрать и подключить радиаторы;
посмотреть расход в любой точке сети, потери давления, тип используемой
арматуры и другие технические данные;
автоматически создать спецификацию системы отопления;
Исходные данные для гидравлического расчета:
температура воды в подающем трубопроводе tпод = 95 ºC;
- температура воды в обратном трубопроводе tобр = 70 ºC;
- плотность воды в системе отопления ρ = 970 кг/м3;
удельная теплоемкость теплоносителя с = 4196 Дж/(кгК);
кинематическая вязкость ν = 3,6510-7 м2/с;
коэффициент эквивалентной шероховатости металлопластиковых труб k = 0,005 мм;
коэффициент эквивалентной шероховатости стальных труб k = 0,1 мм. Результаты гидравлического
расчета представлены в таблице 3.1.
Таблица 3.1 - Гидравлический расчет системы отопления
|
Номер
участка
|
Диаметр
D, мм
|
Расход
G, л/с
|
Скорость
v, м/с
|
Потери
давления на участке Δp, кПа
|
Σ Δp, кПа
|
|
1
|
2
|
3
|
4
|
5
|
6
|
|
Наиболее
нагруженная ветвь 6-5-4-3-2-1-1'-2'-3'-4'-5'-6'
|
|
1
|
20
|
0,024
|
0,17
|
0,366
|
0,366
|
|
1’
|
20
|
0,024
|
0,17
|
0,270
|
0,636
|
|
2
|
25
|
0,048
|
0,22
|
0,1
|
0,736
|
|
2’
|
25
|
0,048
|
0,22
|
0,1
|
0,836
|
|
3
|
25
|
0,072
|
0,33
|
4,13
|
4,97
|
|
3’
|
25
|
0,072
|
0,33
|
4,3
|
9,27
|
|
4
|
63
|
0,83
|
0,6
|
0,78
|
10,1
|
|
4’
|
63
|
0,83
|
0,6
|
0,84
|
10,9
|
|
5
|
65
|
1,8
|
0,49
|
0,75
|
11,7
|
|
5’
|
65
|
1,8
|
0,49
|
0,73
|
12,43
|
|
6
|
65
|
2,3
|
0,64
|
1,46
|
13,9
|
|
6’
|
65
|
2,3
|
0,64
|
1,54
|
15,4
|
|
Участки
7 и 7’
|
|
7
|
20
|
0,024
|
0,17
|
0,67
|
0,67
|
|
7’
|
20
|
0,024
|
0,17
|
0,02
|
0,69
|
|
Участки
8 и 8’
|
|
8
|
20
|
0,24
|
0,17
|
0,97
|
0,97
|
|
Ветвь
17-16-15-14-13-12-11-10-9-9’-10'-11'-12’-13’-14’-15’-16’-17’
|
|
9
|
20
|
0,024
|
0,17
|
4,09
|
4,09
|
|
9’
|
20
|
0,024
|
0,17
|
0,32
|
4,41
|
|
10
|
0,048
|
0,22
|
0,14
|
4,55
|
|
10’
|
25
|
0,048
|
0,22
|
0,15
|
4,70
|
|
11
|
25
|
0,072
|
0,33
|
0,34
|
5,04
|
|
11’
|
25
|
0,072
|
0,33
|
0,34
|
5,38
|
|
12
|
32
|
0,095
|
0,27
|
0,13
|
5,51
|
|
12’
|
32
|
0,095
|
0,27
|
0,13
|
5,64
|
|
13
|
32
|
0,119
|
0,34
|
0,25
|
5,89
|
|
13’
|
32
|
0,119
|
0,34
|
0,25
|
6,14
|
|
14
|
40
|
0,143
|
0,26
|
0,1
|
6,24
|
|
14’
|
40
|
0,143
|
0,26
|
0,1
|
6,34
|
|
15
|
40
|
0,167
|
0,3
|
0,09
|
6,43
|
|
15’
|
40
|
0,167
|
0,3
|
0,19
|
6,62
|
|
16
|
50
|
0,31
|
0,36
|
1,58
|
8,2
|
|
16’
|
50
|
0,31
|
0,36
|
1,45
|
9,65
|
|
17
|
63
|
0,763
|
0,55
|
0,04
|
9,69
|
|
17’
|
63
|
0,763
|
0,55
|
0,04
|
9,73
|
|
Участки
18 и 18’
|
|
18
|
20
|
0,024
|
0,17
|
4,37
|
4,37
|
|
18’
|
20
|
0,024
|
0,17
|
0,2
|
4,57
|
|
Участки
19 и 19’
|
|
19
|
20
|
0,024
|
0,17
|
4,67
|
4,67
|
|
1
|
2
|
3
|
4
|
5
|
6
|
|
19’
|
20
|
0,024
|
0,17
|
0,2
|
4,87
|
|
Участки
20 и 20’
|
|
20
|
20
|
0,024
|
0,17
|
5,35
|
5,35
|
|
20’
|
20
|
0,024
|
0,17
|
0,2
|
5,55
|
|
Участки
21 и 21’
|
|
21
|
20
|
0,024
|
0,17
|
5,62
|
5,62
|
|
21’
|
20
|
0,024
|
0,17
|
0,2
|
5,64
|
|
Участки
22 и 22’
|
|
22
|
20
|
0,024
|
0,17
|
6,11
|
6,11
|
|
22’
|
20
|
0,024
|
0,17
|
0,2
|
6,31
|
|
Участки
23 и 23’
|
|
23
|
20
|
0,024
|
0,17
|
6,3
|
6,3
|
|
23’
|
20
|
0,024
|
0,17
|
0,2
|
6,5
|
|
Ветвь
29-28-27-26-25-24-24’-25'-26'-27’-28’-29’
|
|
24
|
20
|
0,024
|
0,17
|
2,81
|
2,81
|
|
24’
|
20
|
0,024
|
0,17
|
0,29
|
3,1
|
|
25
|
25
|
0,048
|
0,22
|
0,14
|
3,24
|
|
25’
|
25
|
0,048
|
0,22
|
0,15
|
3,39
|
|
26
|
25
|
0,072
|
0,33
|
0,29
|
3,68
|
|
26’
|
25
|
0,072
|
0,33
|
0,29
|
3,97
|
|
27
|
32
|
0,095
|
0,27
|
1,02
|
4,99
|
|
27’
|
32
|
0,095
|
0,27
|
1
|
5,99
|
|
28
|
32
|
0,119
|
0,34
|
0,22
|
6,21
|
|
28’
|
32
|
0,119
|
0,34
|
0,22
|
6,43
|
|
29
|
40
|
0,143
|
0,26
|
0,07
|
6,5
|
|
29’
|
40
|
0,143
|
0,26
|
0,14
|
6,64
|
|
Участки
30 и 30’
|
|
30
|
20
|
0,024
|
0,17
|
3,07
|
3,07
|
|
30’
|
20
|
0,024
|
0,17
|
0,2
|
3,27
|
|
Участки
31 и 31’
|
|
31
|
20
|
0,024
|
0,17
|
3,37
|
3,37
|
|
31’
|
20
|
0,024
|
0,17
|
0,2
|
3,57
|
|
Участки
32 и 32’
|
|
32
|
20
|
0,024
|
0,17
|
3,94
|
3,94
|
|
32’
|
20
|
0,024
|
0,17
|
0,2
|
4,14
|
|
Участки
33 и 33’
|
|
33
|
20
|
0,024
|
0,17
|
5,96
|
5,96
|
|
33’
|
20
|
0,024
|
0,17
|
0,2
|
6,16
|
|
Участки
34 и 34’
|
|
34
|
20
|
0,024
|
0,17
|
6,39
|
6,39
|
|
34’
|
20
|
0,024
|
0,17
|
0,2
|
6,59
|
|
Ветвь
17-16-15-14-13-12-11-10-9-9’-10'-11'-12’-13’-14’-15’-16’-17’
|
|
9
|
20
|
0,024
|
0,17
|
4,09
|
4,09
|
|
9’
|
20
|
0,024
|
0,17
|
0,32
|
4,41
|
|
10
|
25
|
0,048
|
0,22
|
0,14
|
4,55
|
|
10’
|
25
|
0,048
|
0,22
|
0,15
|
4,70
|
|
11
|
25
|
0,072
|
0,33
|
0,34
|
5,04
|
|
11’
|
25
|
0,072
|
0,34
|
5,38
|
|
Ветвь
39-38-37-36-35-35’-36'-37'-38’-39’
|
|
35
|
20
|
0,024
|
0,17
|
3,68
|
3,68
|
|
35’
|
20
|
0,024
|
0,17
|
0,38
|
4,06
|
|
36
|
25
|
0,048
|
0,22
|
0,13
|
4,19
|
|
36’
|
25
|
0,048
|
0,22
|
0,13
|
4,32
|
|
37
|
25
|
0,072
|
0,33
|
1,13
|
5,45
|
|
37’
|
25
|
0,072
|
0,33
|
1,36
|
6,81
|
|
38
|
40
|
0,143
|
0,26
|
1,42
|
8,23
|
|
38’
|
40
|
0,143
|
0,26
|
1,28
|
9,51
|
|
39
|
50
|
0,453
|
0,52
|
0,09
|
9,6
|
|
39’
|
50
|
0,453
|
0,52
|
0,07
|
9,67
|
|
Участки
40 и 40’
|
|
40
|
20
|
0,024
|
0,17
|
4,02
|
4,02
|
|
40’
|
20
|
0,024
|
0,17
|
0,2
|
4,22
|
4. ВЕНТИЛЯЦИЯ И КОНДИЦИОНИРОВАНИЕ
.1 Основные параметры вентиляции
Основные показатели по чертежам вентиляции представлены в таблице 4.1
Таблица 4.1 - Основные показатели по чертежам вентиляции
|
Наименование (здания,
сооружения, помещения)
|
Объем м 3
|
Периоды года при t
нар. °С
|
Расход тепла на вентиляцию
кВт
|
Расход тепла на отопление
ккал/час
|
Расход холода квт
|
Установленная мощность
эл.двигателя квт
|
|
Туристическая база
|
4446
|
Зима -32
|
174
|
-
|
-
|
10,5
|
|
|
Лето +26
|
-
|
-
|
95,1
|
40
|
Климатологические данные представлены в таблице 4.2.
Таблица 4.2 - Параметры наружного воздуха
|
Наименование параметра
расчетного
|
Теплый период
|
Холодный период
|
|
Параметр А
|
Температура,C
|
+21,2
|
-17
|
|
Энтальпия, кДж/кг
|
48,1
|
-8
|
|
Параметр Б
|
Температура,C
|
+26
|
-32
|
|
Энтальпия, кДж/кг
|
51,5
|
-25,3
|
|
Средняя скорость ветра, м/сек
|
1
|
3,5
|
|
Средняя относительная
влажность Наружного воздуха в 13 час дня, %
|
60
|
85
|
|
Расчетное барометрическое
Давление, Гпа
|
995
|
995
|
Б) Параметры внутреннего воздуха
Параметры внутреннего воздуха приняты в соответствии с требованиями СНиП
41-01-2003 (СНиП 2.04.05-91*) «Отопление, вентиляция и кондиционирование», СНиП
2.08.02-89* «Общественные здания и сооружения» и представлены в таблице 4.3.
Таблица 4.3 - Параметры внутреннего воздуха
|
Наименование помещения
|
Наименование параметра
|
Теплый период
|
Холодный период
|
|
Залы для посетителей
|
Температура, С
|
22-25
|
19
|
|
Относительная влажность, %
|
Не более 65
|
Не более 65
|
|
Производственные помещения
|
Температура, С
|
16-27
|
15-22
|
|
Относительная влажность, %
|
Не более 75
|
Не более 75
|
|
Административные помещения
|
Температура, С
|
20-24
|
19-24
|
.2 Системы вентиляции и кондиционирования воздуха
Для поддержания температурных параметров воздуха в помещениях
туристической базы проектом предусматривается общеобменная приточно-вытяжная
вентиляция с механическим побуждением. Отдельные вытяжные системы предназначены
для обеденных залов, производственных кухни, санитарно-бытовых помещений
персонала и посетителей, гостиничных номеров. Для помещения горячего цеха
воздухообмен рассчитан на ассимиляцию теплопоступлений от установленного электрооборудования,
от электроосвещения, от людей. Для остальных помещений воздухообмен принят по
санитарным нормам и по кратности. Для технологического оборудования
предусматриваются местные отсосы. Приток и удаление воздуха осуществляется
регулируемыми вентиляционными устройствами, устанавливаемыми в верхней зоне
помещений. Воздухообмены в производственном помещении кухни определялись по
расчету на ассимиляцию теплоизбытков с учетом объема воздуха, удаляемого
местными отсосами от тепловыделяющего оборудования, для остальных помещений
воздухообмен принят по кратности. Над оборудованием выделяющем вредности
(тепло, запахи, пары), устанавливаются локализующие устройства - зонты с
жироулавливающими кассетами с подключением их к местной вытяжной системе В1.
Для производственных помещений кухни предусмотрена одна самостоятельная
механическая приточная система вентиляции П1. Также предусмотрена
самостоятельная общеобменная вытяжная система В3 обслуживающая помещения
кухонного блока (кондитерский цех, моечная столовой посуды, овощной цех,
мясо-рыбный цех и холодный цех). В зоне производственных помещений
обеспечивается дисбаланс для исключения перетока вытяжного воздуха в зал
ресторана. Для помещений санузлов, и душевых расположенных на 1-м этаже
запроектированы отдельные вытяжные системы В6, В7.
Для обеденного зала ресторана, располагаемого на первом и втором этажах
запроектирована своя приточно-вытяжная система вентиляции ПВ2. Воздухообмены в
залах определены из расчёта подачи необходимого объема наружного воздуха на одного
посетителя (40м3/ч) и одного человека обслуживающего персонала (60м3/ч), для
зала первого этажа объём подаваемого воздуха принят с учётом компенсации
удаляемого воздуха общеобменной системы В3. Для помещения прачечной
предусматривается своя отдельная приточная П3 и вытяжная В5 система вентиляции.
Запроектирована отдельная приточно-вытяжная система ПВ4, для холла, и зоны
отдыха. В гостиничных номерах устанавливаются приточные локальные
вентиляционные установки MOBAIR с функцией подогрева, удаление воздуха из
номера предусмотрено через помещение туалета и душевой вытяжными системами В8,
В9. Для помещений санузлов, расположенных на 2 этаже запроектированы отдельные
вытяжные системы В7, В10.
Подача и удаление внутреннего воздуха осуществляется из верхней зоны
через потолочные воздухораспределители.
Для поддержания температурных параметров в обеденных залах ресторана и
конференц зале в теплое время года предусматривается система кондиционирования
воздуха, на базе чиллер-фанкойл. Фанкойлы обеспечивают ассимиляцию
теплоизбытков в помещении от освещения, людей, солнечной радиации, тепла от
остывающей пищи. Фанкойлы (доводчики) размещаются под потолком.
Для ассимиляции теплоизбытков в помещении от оборудования (компьютеры,
принтеры, ксероксы и т.п.), освещения, людей, солнечной радиации
предусматривается установка сплит-системы. В тёплый период года для борьбы с
теплоизбытками и поддержания температуры внутри помещения холла в заданных
параметрах, предусматривается кондиционер сплит-система, работающий на рециркуляцию
воздуха. Расчёт и выбор кондиционера по холодопроизводительности произведён из
расчёта теплоизбытков, которые выделяются в помещение от людей, освещения,
солнечной радиации, общее количество которых составляет 7100 Вт. В холодный
период года кондиционер может использоваться в режиме обогрева. В холодный
период года для предотвращения попадания холодного воздуха в помещения через
входные двери, предусматривается установка над дверными проемами
воздушно-тепловых завес У1, У2.
Трубопроводы распределительные и ответвления - металлопластиковые.
Система транспортировки холодоносителя размещается в пространстве потолка.
Трубопроводы системы холодоснабжения изолируются теплоизоляционным материалом
марки "Thermaflex AC". Дренаж от фанкойлов отводится в существующую
систему канализации с установкой гидрозатвора, по месту в процессе монтажа.
.3 Оборудование систем вентиляции и кондиционирования
Оборудование систем П1, ПВ2, П3, П4 расположены в венткамерах 1 и 2-го
этажей. Разводка системы ПВ2, обслуживающей залы ресторана, по этажам
предусматривается по схеме с коллектором, проложенным в вертикальной шахте, с
подсоединением поэтажных воздуховодов через огнезадерживающий клапан. Разводка
воздуховодов по этажам производится в пространстве подшивного потолка, а также
вдоль стен. Для данных систем воздухозабор наружного воздуха осуществляется
через воздухозаборные решетки с размещение на уровне 2 метра от земли.
Вентиляторы вытяжных систем, обслуживающих помещения туристической базы
располагаются в венткамерах 1 и 2-го этажей, удаление воздуха наружу
осуществляется выше кровли на 1 метр. В качестве вентиляционного оборудования
применяются приточные агрегаты фирмы Remak. В качестве вытяжного оборудования применяются вентиляторы фирмы «NED», фирмы «Systemair». Все приточные системы, снабжены
заслонками с электроприводом с возвратной пружиной, фильтрами, водяными
нагревателями и охладителями, центробежными вентиляторами, гибкими вставками на
входе и выходе и полностью автоматизированы. Теплоносителем для нужд
теплоснабжения приточных установок служит вода с параметрами 90-70ºС, в качестве теплоносителя для
охлаждения используется вода с параметрами 7-12 ºС. Охлаждение и подготовка воды
осуществляется в холодильной машине - чиллер.
На системах приточных и вытяжных воздуховодов устанавливаются
дроссель-клапана для регулировки расхода воздуха по этажам и помещениям. В
качестве оборудования системы кондиционирования для холла применяется
сплит-система настенного типа фирмы Mitsubishi electric с выносом наружного блока на наружную стену здания. Для помещения зала
ресторана используются фанкойлы (доводчики) кассетного и канального типа фирмы Idrofan, производства “Carrier”, модельного ряда (серии) 42N.
Слив конденсата от внутренних блоков фанкойлов осуществляется по месту в
поэтажные с/у с подключением в канализационные трассы.
Холодильная машина (чиллер) наружного исполнения фирмы Blue Box располагается на улице. Система холодоснабжения -
трубопроводы выполняются из пластиковых труб в изоляции.
Компрессорно-конденсаторный блок кондиционера устанавливается на наружной стене
за пределами помещения на улице, а в помещение устанавливается внутренний блок
сплит-системы настенного типа. Между собой внутренний и наружный блоки связаны
фреоновыми трубопроводами в изоляции, отвод конденсата по дренажной трубе
осуществляется в помещение с/у. Возможна замена холодильного оборудования на
альтернативный более дешевый вариант фирмы CLIMACORE (Италия).
.4 Требования к монтажу
Все работы по изготовлению и монтажу систем и испытание систем производить
в соответствии с требованиями СНиП 3.05.01-85 «Внутренние санитарно-технические
системы» и с учетом смежных инженерных коммуникаций. Горизонтальные участки
трубопроводов прокладывать с уклоном не менее 0,002 в сторону движения среды от
потребителей. Арматуру установить удобно для обслуживания. По окончании монтажа
трубопроводы и обрудование промываются и подвергаются гидравлическому испытанию
на давление Рисп. = 1,25Рбар, но не менее 1,6 МПа. Сварочные работы выполнять в
соответствии с РД-1С-93. Опознавательную краску и надписи на трубопроводах
выполнить согласно ГОСТ 14202-80. Трубопроводы в местах пересечения перекрытий,
внутренних стен, перегородок прокладывать в гильзах из негорючих материалов. В
местах прокладки трубопроводов заделку зазоров и отверстий в ограждениях с
нормируемым пределом огнестойкости выполнить наглухо строительным раствором.
Наладку систем вентиляции выполнить с помощью дроссель-клапанов. Крепление
воздуховодов выполнить по серии 5.904-1. Воздуховоды систем вентиляции
выполнить из тонколистовой холоднокатаной оцинкованной стали по ГОСТ 14918-80
4.5 Определение выделений теплоты, влаги и вредных выделений
.5.1 Расчет теплопоступлений
Теплопоступления в помещениях определяется по формуле:
= Q1+Q2+Q3+Q4+Q5,
Вт; (4.1)
где: Q1 - теплопоступления от солнечной радиации, Вт;2
- теплопоступления от электрического освещения, Вт; 3 -
теплопоступления от отопления, Вт;4 - теплопоступления от
находящихся в помещении людей, Вт; 5 - теплопоступления от
оборудования, установленного в помещениях.
Теплопоступления в помещение от отопительных приборов предполагается не
учитывать ввиду оснащения системы автоматическими терморегуляторами на
подводках к приборам.
Так же принимается, что основные тепловыделения в теплый период года в
основных офисных помещениях здания утилизируют фанкойлы.
Расчет будем вести для системы кондиционирования воздуха помещения
Операционного зала № 1 в летнее время.
По остальным помещениям проводятся аналогичные расчеты.
Общая площадь операционного зала № 1 составляет 317 м2.
Количество работающих в зале в соответствии с технологическим заданием
составляет 5 человек, а количество посетителей -30 человек.
При расчете выделений теплоты, влаги и вредных веществ используются
справочные данные и методика:
Обслуживающий персонал - 3 женщины; 2 -мужчин. Посетители: женщины - 15
человек, мужчины - 15 человек.
Теплый период: tв = 25 °С. Количество
поступлений явного тепла от людей: Qч.я.л = 65 Вт/чел;
Qч.я.ср = 70 Вт/чел;
Qч.я.=65·0,85·15 + 15·65 + 70·0,85·3+70·2
= 2116 Вт.
Количество поступлений полного тепла от людей:
Qч.п.л = 146 вт/чел;
Qч.п.ср = 201 вт/чел;
Qч.п.= 146·0,85·15 + 15·146 +
201·0,85·3+201·2 = 4966 Вт.
Холодный период: tв = 20 °С,
Qч.я.л = 93 Вт/чел;
Qч.я.ср = 98 Вт/чел;
Qч.я.= 93·0,85·15 + 15·93 + 98·0,85·3+98·2
= 3027 Вт;
Qч.п.л = 149 Вт/чел;
Qч.п.ср = 204 Вт/чел;
Qч.п.= 149·0,85·15 + 15·149 +
204·0,85·3+204·2 = 5063 Вт.
Теплопоступления от искусственного освещения:
QОСВ =E·FПЛ ·qосв ·ηосв , Вт; (4.2)
где E -уровень общего освещения помещений,
200лк в данном случае,ПЛ - площадь пола помещения, 317 м2,
qосв
- удельные
тепловыделения, Вт/м2, составляющий для люминесцентных ламп от 0,05
до 0,13. По проекту лампы люминесцентные, принято 0,05. ηосв -доля световой энергии, поступающей
в помещение, равна 1, если светильники находятся непосредственно в помещении.
Таким образом: Qосв = 200·3178·0,05 = 31708 Вт.
Теплопоступления от солнечной радиации: поступления теплоты, Q Вт, в
помещении от солнечной радиации через остекленные световые проемы и массивные
ограждающие конструкции зданий различного назначения для наиболее жаркого
месяца года (июля) и заданного часа суток, следует рассчитывать по формуле:
Q=ΣQi + ΣQiм, Вт; (4.3)
где QОСi -тепловой поток, Вт, через i-й световой проем;
Qрадi - тепловой поток, Вт, через i-е массивное
ограждение.
Количество теплоты, поступающей от солнечной радиации через массивные
ограждения (в данном случае как основное - определяем покрытие) находим в
соответствии с методикой - Раздел 2.3. «Расчет поступлений теплоты в
помещения», параграф «З», Справочник проектировщика, Внутренние
санитарно-технические устройства: Вентиляция и кондиционирование воздуха, Часть
3.
Среднесуточное поступление теплоты за счет солнечной радиации через
покрытие определяется по формуле:
Qрад
= к∙(tнусл - tв) ∙F, Вт; (4.4)
где к - коэффициент теплопередачи покрытия, к = 0,35 Вт/ м²
ºC (см. раздел
Строительная теплотехника);
F =
1232 м²,
площадь покрытия
(кровли) рассчитываемых помещений, условная среднесуточная температура
наружного воздуха: tнусл =tнА +ρ Jср /αн = = 33,6+0,9∙
331/15= 53,5ºC;
ρ - коэффициент, поглощения теплового потока наружной
поверхности покрытия = 0,9 (приложение 7 СНиП II-3-79*);
Jср - среднее суточное количество
теплоты от суммарной солнечной радиации Jср=331 Вт/ м² для широты 44° (табл.2.12 Справочника
проектировщика);
αн - коэффициент, теплоотдачи на наружной поверхности
покрытия в теплый период года, αн =5+10∙√ν
=5+10∙√1 = 15 Вт/ м² ºC;
Qрад
= 0,35∙
(53,5 - 25) ∙1231= 12 282Вт.
Принимаем для дальнейших расчётов 12 282 Вт.
Количество теплоты, поступающей от солнечной радиации через заполнение
световых проёмов определяем в соответствии с методикой - Раздел 2.3. «Расчет
поступлений теплоты в помещения», параграф «Ж», Справочник проектировщика,
Внутренние санитарно-технические устройства: Вентиляция и кондиционирование
воздуха, Часть 3.
Количество теплоты, поступающей через заполнение световых проёмов
рассчитывается как единовременное поступление теплоты через остекления по
сторонам света, и определяются наибольшие единовременные поступления тепла
через остекление. Эти теплопоступления и принимаются в расчет.
Тепловой поток, Вт, солнечной радиации через световой проем
рассчитывается по формуле:
Qос
i =(qп + qр) К1·К2·Аос; (4.5)
где qп, qр - поверхностная плотность теплового
потока, Вт/кв.м, через остекленный световой проем в июле в данный час суток, от
прямой и рассеянной солнечной радиации, принимаемая для вертикального и
горизонтального остекления по таблице. 2.3 Справочника проектировщика. В здании
отсутствуют наклонные остекления, поэтому весь расчет ведется для вертикальных
поверхностей остекления.
Поверхностная плотность теплового потока от прямой и рассеянной радиации,
в зависимости от графической широты пункта расположения здания, приведены так
же в справочных данных Пособия 2.91 к СНиП 2.04.05-91 «Расчет поступления
теплоты солнечной радиации в помещения». Географическая широта нашего здания 44о.
K1 - коэффициент теплопропускания
солнцезащитных устройств (шторы, карнизы, жалюзи и др. изделия заводского
изготовления), принимаемые по прил. 8 СНиП II-3-79 . В нашем случае шторы из
светлой ткани , для которого коэффициент равен 0,4;
K2
- коэффициент
теплопропускания остеклением световых проемов. В данном случае приняты
двухслойные стеклопакеты в металлических переплетах (коффициент равен 0,68);oc - площадь светового проема
(остекления), м².
Приводим данные из таблицы для Операционного зала № 1:
Для всех помещений расчет производим для трех периодов времени суток: - С
9 до 10 часов;
С 12 до 13 часов;
С 16 до 17 часов
В операционном зале № 1 имеется световые проемы в двух ориентациях - Ю-В
и С-З. В юго-восточном направлении имеется 7 окон с размерами 1,6х1,8, в
северо-западном направлении - 6 окон с такими же размерами. Теплопоступления
для ограждений ориентированных на юго-восток составляют: - С 9 до 10 часов -
387 Вт/м2;
С 12 до 13 часов - 214 Вт/м2;
С 16 до 17 часов - 55 Вт/м2.
Теплопоступления для ограждений ориентированных на северо-запад
составляют: - С 9 до 10 часов - 109 Вт/м2;
С 12 до 13 часов -79 Вт/м2;
С 16 до 17 часов -357 Вт/м2.
Таким образом, тепопоступления через световые ограждения ориентированных
на юго-восток составят:
С 9 до 10 часов - Q ос = 387 Вт/м2·7·1,6·1,8м2
= 7802 Вт;
С 12 до 13 часов - Q ос = 214 Вт/м2*7·1,6·1,8м2
= 4314 Вт;
С 16 до 17 часов - Q ос = 55 Вт/м2·7·1,6·1,8м2
= 1109 Вт.
Для ограждений ориентированных на северо-запад составляют:
С 9 до 10 часов - Q ос =109 Вт/м2·6·1,6·1,8м2
= 1884 Вт;
С 12 до 13 часов - Q ос =79 Вт/м2·6·1,6·1,8м2
=1365 Вт;
С 16 до 17 часов - Q ос = 357 Вт/м2·6·1,6·1,8м2
= 6169 Вт.
Таким образом, теплопоступления в помещение тепла от солнечной радиации
через световые проемы составит:
С 9 до 10 часов - Q ос = 7802 + 1884 = 9685 Вт;
С 12 до 13 часов - Q ос = 4314 + 1365 = 5679 Вт;
С 16 до 17 часов - Q ос = 6169 + 1109 = 7278 Вт.
.6.2 Определение влаговыделений в помещения
Источниками влагопоступлений в помещение являются люди, технологическое
оборудование, горячая пища и т.д. В некоторых помещениях (души, прачечные и
пр.) влаговыделение происходит со смоченных поверхностей ограждающих
конструкций и оборудования.
Теплый период:
для Операционного зала №1 при температуре внутреннего воздуха 25 ОС:
Мв.п. =( 115·15+115·0,85·15+3·185+2·0,85·185)/1000 = 4,06
кг/час
Холодный период:
при температуре внутреннего воздуха 18 ОС:
Мв.п. = (71·15+71·15·0,85+3·131+2·131·0,85) = 2,59 кг/час
.6.3 Определение газовых (вредных) выделений
Выделение в помещение углекислого газа, выдыхаемого людьми, определяется
в одинаковом размере для всех периодов года с учетом интенсивности физической
нагрузки. Принимается: mco2л = 25 л/час
х. чел.; mco2ср = 35 л/час х. чел.; Mco2 = 15·25 +15·0,85·25 + 3·35 + 0,85·2·35 = 858 л/час.
Просчитав поступления влаги и газо-выделения для Операционного зала №1
все расчеты сводим в таблицу:
Таблица 4.4 - Сводная таблица вредных выделений
|
Наимен помещен
|
Объем помещ м3
|
Расчетн период года
|
Тепловые избытки
|
Влаговыдел кг/ч
|
Газовые выделен, л/ч
|
ε
= Qп/Mвп, кДж/кг
|
|
|
|
Явн, кДж/ч
|
Скрыт, кДж/час
|
Полные, кДж/ч
|
|
|
|
|
Операцион зал №1
|
951
|
ТП
|
3974
|
350
|
4324
|
4,06
|
858
|
1065
|
|
|
ПП
|
3974
|
350
|
4324
|
4,06
|
858
|
1065
|
|
|
ХП
|
4287
|
433
|
4720
|
2,59
|
858
|
1822
|
По всем помещениям производятся такие же вычисления .
Имея такие данные по всем помещениям, при необходимости, можно вычислить
луч процесса в каждом помещении.
.7 Выбор, описание и расчет фанкойлов
Для основных офисных помещений 1-го и 2-го этажей разработана система
теплохолодоснабжения с применением фанкойлов (вентиляторных доводчиков),
которые работают как воздухонагреватели в холодный период года и как
воздухоохладители в теплый период года.
Для более устойчивой гидравлической работы системы в разных режимах
принята 4-х трубная система - горячая вода циркулирует по трубам первого
контура, а холодная вода в теплый период циркулирует по трубам второго контура.
Проектом определены к установке вентиляторные доводчики Idrofan, производства “Carrier”, модельного ряда (серии) 42N.
Внешний вид показан на рисунке 4.1.
Этот новый модельный ряд сконцентрировал в себе новейшие технологии, что
достаточно необычно для такого не сложного оборудования, как фанкойл. В результате,
легко можно выбрать я нужную модель и установить ее в помещении.
Эти версии поставляются в любом варианте: от моделей в корпусе для
напольной или под потолочной установки, до моделей без корпуса, для скрытого,
фальш-потолочного горизонтального или вертикального монтажа.
Рисунок 4.1 - Вентиляторный доводчик (фанкойл) серии 42N
Преимущества и характеристики:
За счет изящной формы отполированного корпуса вентиляторные доводчики 42N
прекрасно сочетаются практически с любым интерьером помещения. Предварительно
окрашенные стальные панели надежно защищены от коррозии отделочным
лакокрасочным покрытием.
Удачная конструкция литого пластикового поддона для сбора конденсата
позволяет устанавливать один и тот же блок как в вертикальном, так и в
горизонтальном положении без необходимости использования каких-либо специальных
аксессуаров.
Для четырехтрубных систем изготовитель устанавливает при сборке
охлаждающий и обогревающий теплообменник.
Вентиляторные доводчики 42N издают при работе настолько слабый шум, что
его уровень принят в качестве нового стандарта комфортных условий для зданий.
Электродвигатели. Вентиляторные доводчики Idrоfan поставляются с многоскоростными двигателями. Количество
скоростей увеличено до пяти для расширения возможностей их использования
практически для любых применений.
Фильтры. Стандартный фильтр для вентиляторных доводчиков серии Idrofan с
гофрированной фильтрующей поверхностью, площадь которой на 87% больше чем у
известных обычных фильтров, обладает дополнительными преимуществами: меньший
расход воздуха на единицу площади поверхности (что обеспечивает меньшее падение
давления и пониженный уровень шума), средний интервал между проведением очистки
фильтра в три раза больше по сравнению с обычными фильтрами.
При изготовлении фильтра используется высококачественный полипропилен
марки EU1. Фильтр расположен в нижней части блока. Для проведения его очистки
достаточно вывернуть предохранительный винт и вручную отсоединить боковые
элементы фильтра. После этого можно выдавить каркас фильтра и легко извлечь сам
фильтр. Сборка фильтра производится в обратной последовательности и также
легко. Фильтр четко фиксируется в предусмотренном для него месте, чтобы
исключить прохождение воздуха мимо фильтра и обеспечить высококачественную
фильтрацию подаваемого в помещение воздуха.
Простота и легкость установки.
Электронный термостат имеют изящную форму с двумя коаксиальными ручками,
с помощью которых пользователь может задавать температуру в помещении и
скорость вращения вентилятора.
При расчете типа фанкойлов и их количества для установки в помещениях
учитываются:
данные производителя по их холодопроизводительности и
теплопроизводительности, приведенных в таблице 4.2. «Физические и электрические
характеристики фанкойлов, 4-х трубная система»,
расчетные теплопотери помещения,
расчетных теплопоступлений в помещения по Приложению № 10 пояснительной
записки.
Места установки определены - под оконными проемами помещения. Проектным
решением определено, что компенсация теплоизбытков в помещении обеспечивается
фанкойлами.
Так, теплопоступления в помещение Операционного зала № 1 в разное
расчетное время суток составляет от 15,8 кВт до 18,2 кВт.
Количество оконных проемов - 13.
Выбираем по параметрам холодопроизводительности и работе вентилятора на
минимальных скоростях при минимальных потреблениях мощности (в целях экономии
электропотребления) тип фанкойлов, обеспечивающих компенсацию расчетных
теплопоступлений, с запасом мощности.
Для установки в Операционном зале № 1 тип фанкойла - 42N20 в количестве 13 штук.
Холодопроизводительность - от 1,19 до 2,06 кВт, на малых скоростях
вентилятора - от 1,19 до 1,451 кВт.
Умножая на 13 получаем общую холодопроизводительность фанкойлами в
помещении равную от 15,5 кВт до 18,8 кВт (максимальная - 26,7 кВт).
Теплопотери помещения Операционного зала № 1 составляют 10,6 кВт.
Теплопроизводительность фанкойла типа 42N20 составляет от 1,83 кВт, тогда общая
теплопроизводительность фанкойлов в помещении составит 23,8 кВт, что
обеспечивает компенсацию теплопотель в помещении, даже с существенным запасом.
.8 Определение приточного и вытяжного воздуха
Определение расхода приточного воздуха можно производить несколькими
способами. Для помещений гражданских зданий расход приточного воздуха в системе
кондиционирования воздуха, как правило, определяют для периода теплого года по
избыткам явной теплоты и считают неизменным в течение всего года.
По избыткам явной теплоты расход считается по формуле:
; (4.6)
где Qяизб - избыточное количество теплоты в
помещении, Вт;
tв - температура воздуха в обслуживаемой зоне;
tн - температура воздуха, подаваемого в помещение, которой
обычно задаются в зависимости от выбранного способа организации воздухообмена и
типа воздухораспределителя;
св - теплоемкость воздуха, равная 1,005 кДж/(кг·°С);
kt - коэффициент воздухообмена по теплоте, равный:
; (4.7)
где tу - температура удаляемого воздуха, °С.
Воздухообмен по влаговыделениям, по выделяющимся газовым (вредным)
выделениям следует учитывать для соответственных технологических
(производственных) помещений. Для общественных административных гражданских
зданий он значительно меньше воздухообмена, определяемого по кратности воздуха
в помещении, либо по санитарной норме подачи воздуха на одного человека, либо
по избыткам теплоты.
Таким образом, в данном проекте, с учетом того, что основная масса
тепловыделений удаляется фанкойлами, за основу берется расчет воздуха по
кратности или по санитарной норме подачи воздуха на одного человека.
Расчет по нормируемой кратности воздухообмена применяется для помещений,
для которых по СНиП можно определить кратности воздухообмена по притоку и по
вытяжке:
; (4.8)
где 
- расчетный объем помещения, 
;
- нормируемая кратность воздухообмена, 
.
Для отдельных помещений возможен расчет воздухообмена по нормируемому
удельному расходу приточного или удаляемого воздуха:
L = А . k, (4.9)
L = N . m, (4.10)
Где А - площадь помещения,м2; k - нормируемый расход
приточного воздуха на 1м2 площади помещения;- число людей, рабочих
мест, единиц оборудования;
m -
нормируемый удельный расход приточного воздуха на 1 человека.
Расчет приточного воздуха, по санитарной норме подачи свежего воздуха на
одного человека: общая площадь операционного зала №1 составляет 317 м2.
Количество работающих в этом зале в соответствии с технологическим
заданием составляет 5 человек, а количество посетителей - 30 человек.
В соответствии с табл. 1М СНиПа 41-01-03 минимальное количество наружного
воздуха для общественных помещений с естественным проветриванием на одного
постоянно работающего человека (вид работы - средней тяжести) составляет 40м3/час
на человека.
Таким образом, количество воздуха, подаваемое служащим в этом помещении,
составит: L= 40·5 =200м3/час.
Количество посетителей составит 25 человек (вид работы - легкая).
Норма расхода наружного воздуха на одного человека с временным
пребыванием (менее 2 часов) составит 20м3/час на человека.
Количество воздуха, подаваемого посетителям, составит: L= 20·25=500м3/час,
Общая площадь операционного зала № 2 составляет 386 м2. /час.
Обслуживающий персонал - 3 женщины; 2 -мужчин.
Посетители: 30 чел.
Суммарное количество приточного воздуха для двух операционных залов
составит 1500 м3/час.
Проектом для обслуживания операционных залов предусмотрена отдельная
приточная система (П2). Подбор установки будет осуществлен соответственно для
данного количества воздуха.
За расчетный воздухообмен в помещениях принят наибольший воздухообмен,
определенный по санитарной норме подачи свежего воздуха на одного человека,
либо по кратности воздухообмена.
Сводная таблица воздухообменов по помещениям представлена в приложении 3.
.9 Расчет воздухораспределения
Предварительный выбор типоразмеров решеток и плафонов осуществляется
через расход воздуха на одну решетку или плафон Lо и рекомендуемую скорость воздуха в проходном сечении решетки
или плафона vор.
Величина vор составляет около 1,5 м/с для
приточных и 2 м/с для вытяжных устройств.
Lо = L/N, (4.11)
где L - воздухообмен помещения
соответственно по притоку или по вытяжке по данным Таблице воздухообмена,
N -
число приточных решеток (плафонов) или вытяжных решеток в помещении.
Для помещения № 2 Lо
= 800/8 = 100 м3/час;
Для помещения № 1: Lо
= 650/7 = 93 м3/час.
Вычисляем ориентировочное живое сечение для прохода воздуха:
, м2; (4.12)
Затем по каталогу подбирается решетка или плафон с ближайшим фактическим
сечением fфакт. Для воздухораспределителей фирмы «BETA» значения fфакт
приведены ниже в Таблице 4.5. и 4.6.
Таблица 4.5 «Живые сечения, м2, приточных и вытяжных
жалюзийных решеток RAR и RAG»
|
Длина, мм
|
Высота, мм
|
|
RAR и RAG
|
100
|
150
|
200
|
250
|
300
|
|
200
|
0,012
|
0,018
|
0,024
|
0,047
|
0,055
|
|
250
|
0.015
|
0.0225
|
0,03
|
0,059
|
0,069
|
|
300
|
0.018
|
0.027
|
0,055
|
0,069
|
0,083
|
|
400
|
0.024
|
0.036
|
0,113
|
0,094
|
0,11
|
|
500
|
0.03
|
0.045
|
0,06
|
0,118
|
0,138
|
Таблица 4.6 «Живые сечения, м2, приточных и вытяжных диффузоров RAD и SAD
(с равными сторонами)»
|
Длина, мм
|
Высота, мм
|
|
RAD и SAD
|
150
|
225
|
300
|
375
|
450
|
|
150
|
0,008
|
|
|
|
|
|
225
|
|
0,012
|
|
|
|
|
300
|
|
|
0,016
|
|
|
|
375
|
|
|
|
0,115
|
|
|
450
|
|
|
|
|
0,185
|
Принимаем для установки в операционных залах диффузоры потолочной
установки с равными сторонами для приточной системы (П2) - SAD размерами 300х300 мм..
Для вытяжной системы - диффузоры прямоугольной формы RAG, размерами 200х100 мм..
Внешний вид диффузорных решеток, схема конструкции показана на
изображениях ниже.
Рисунок - 4.2 «Приточный плафон SAD. Внешний вид»
Рисунок - 4.3 «Приточный плафон SAD. Конструкция»
Рисунок - 4.4 «Вытяжной плафон RAG. Внешний вид»
Рисунок - 4.5. «Вытяжной плафон RAG. Конструкция»
Аналогичный расчет и подбор диффузоров (плафонов) воздухораспределения
производим для остальных помещений здания.
.9.1 Аэродинамический расчет вентиляционной системы В1
Таблица 4.7 - Аэродинамический расчет вентиляционной системы В1
|
Номер
участка
|
Диаметр
или размер поперечного сечения, мм
|
Расход
L, л/с
|
Скорость
v, м/с
|
Потери
давления на участке Δp, кПа
|
Σ Δp, кПа
|
|
1
|
2
|
3
|
4
|
5
|
6
|
|
Наиболее
нагруженная ветвь 1-2-3-4-5-6
|
|
ВРУ
|
100
|
14
|
1,8
|
36,2
|
36,2
|
|
1
|
100
|
14
|
1,8
|
30,5
|
66,7
|
|
2
|
100
|
28
|
3,4
|
4,7
|
71,4
|
|
3
|
125
|
42
|
3,4
|
10
|
81,4
|
|
4
|
200
|
111
|
3,4
|
8,8
|
90,2
|
|
5
|
250
|
222
|
4,5
|
34,2
|
124,4
|
|
6
|
315
|
444
|
5,7
|
8,3
|
132,7
|
|
Участок
7
|
|
ВРУ
|
100
|
14
|
1,8
|
36,2
|
36,2
|
|
7
|
100
|
14
|
1,8
|
28,7
|
64,9
|
|
Участок
8
|
|
ВРУ
|
100
|
14
|
1,8
|
36,2
|
36,2
|
|
8
|
100
|
14
|
1,8
|
33,4
|
69,6
|
|
Ветвь
9-10-11-12-13
|
|
ВРУ
|
100
|
14
|
1,8
|
36,2
|
36,2
|
|
9
|
100
|
14
|
1,8
|
28,8
|
65
|
|
10
|
125
|
28
|
2,3
|
1,4
|
66,4
|
|
11
|
140
|
42
|
2,7
|
2,3
|
68,7
|
|
12
|
140
|
56
|
3,5
|
3,8
|
72,5
|
|
13
|
160
|
69
|
3,5
|
7,1
|
79,6
|
|
Участок
14
|
|
ВРУ
|
100
|
14
|
1,8
|
36,2
|
36,2
|
|
14
|
100
|
14
|
1,8
|
28,8
|
65
|
|
Участок
15
|
|
ВРУ
|
100
|
14
|
1,8
|
36,2
|
36,2
|
|
15
|
100
|
14
|
1,8
|
30,3
|
66,5
|
|
Участок
16
|
|
ВРУ
|
100
|
14
|
1,8
|
36,2
|
36,2
|
|
16
|
100
|
14
|
1,8
|
32,6
|
68,8
|
|
Участок
17
|
|
ВРУ
|
100
|
14
|
1,8
|
36,2
|
36,2
|
|
17
|
100
|
14
|
1,8
|
36,3
|
72,5
|
|
Ветвь
18-19-20-21-22
|
|
ВРУ
|
100
|
14
|
1,8
|
36,2
|
36,2
|
|
18
|
100
|
14
|
1,8
|
28,8
|
65
|
|
19
|
125
|
28
|
2,3
|
1,4
|
66,4
|
|
1
|
2
|
3
|
4
|
5
|
6
|
|
20
|
140
|
42
|
2,7
|
2,3
|
68,7
|
|
21
|
140
|
56
|
3,5
|
3,8
|
72,5
|
|
22
|
160
|
69
|
3,5
|
7,1
|
79,6
|
|
23
|
200
|
69
|
3,5
|
8,7
|
88,3
|
|
Участок
23
|
|
ВРУ
|
100
|
14
|
1,8
|
36,2
|
36,2
|
|
23
|
100
|
14
|
1,8
|
28,8
|
65
|
|
Участок
24
|
|
ВРУ
|
100
|
14
|
1,8
|
36,2
|
36,2
|
|
24
|
100
|
14
|
1,8
|
30,3
|
66,5
|
|
Участок
25
|
|
ВРУ
|
100
|
14
|
1,8
|
36,2
|
36,2
|
|
25
|
100
|
14
|
1,8
|
32,6
|
68,8
|
|
Участок
26
|
100
|
14
|
1,8
|
36,2
|
36,2
|
|
26
|
100
|
14
|
1,8
|
36,3
|
72,5
|
|
Ветвь
28-29-30
|
|
ВРУ
|
100
|
14
|
1,8
|
36,2
|
36,2
|
|
1
|
100
|
14
|
1,8
|
30,5
|
66,7
|
|
2
|
100
|
28
|
3,4
|
4,7
|
71,4
|
|
3
|
125
|
42
|
3,4
|
10
|
81,4
|
|
Участок
31
|
|
ВРУ
|
100
|
14
|
1,8
|
36,2
|
36,2
|
|
31
|
100
|
14
|
1,8
|
28,7
|
64,9
|
|
Участок
32
|
|
ВРУ
|
100
|
14
|
1,8
|
36,2
|
36,2
|
|
32
|
100
|
14
|
1,8
|
33,4
|
69,6
|
|
Ветвь
33-34-35-36-37
|
|
ВРУ
|
100
|
14
|
1,8
|
36,2
|
36,2
|
|
1
|
100
|
14
|
1,8
|
30,5
|
66,7
|
|
2
|
100
|
28
|
3,4
|
4,7
|
71,4
|
|
3
|
125
|
42
|
3,4
|
10
|
81,4
|
|
4
|
200
|
111
|
3,4
|
8,8
|
90,2
|
|
5
|
250
|
222
|
4,5
|
30,3
|
120,5
|
|
Участок
38
|
|
ВРУ
|
100
|
14
|
1,8
|
36,2
|
36,2
|
|
7
|
100
|
14
|
1,8
|
28,7
|
64,9
|
|
Участок
39
|
|
ВРУ
|
100
|
14
|
1,8
|
36,2
|
36,2
|
|
8
|
100
|
14
|
1,8
|
33,4
|
69,6
|
|
Ветвь
40-41-42-43-44
|
|
1
|
2
|
3
|
4
|
5
|
6
|
|
ВРУ
|
100
|
14
|
1,8
|
36,2
|
36,2
|
|
40
|
100
|
14
|
1,8
|
28,8
|
65
|
|
41
|
125
|
28
|
2,3
|
1,4
|
66,4
|
|
42
|
140
|
42
|
2,7
|
2,3
|
68,7
|
|
43
|
140
|
56
|
3,5
|
3,8
|
72,5
|
|
44
|
160
|
69
|
3,5
|
7,1
|
79,6
|
|
Участок
45
|
|
ВРУ
|
100
|
14
|
1,8
|
36,2
|
36,2
|
|
45
|
100
|
14
|
1,8
|
28,8
|
65
|
|
Участок
46
|
|
ВРУ
|
100
|
14
|
1,8
|
36,2
|
36,2
|
|
46
|
100
|
14
|
1,8
|
30,3
|
66,5
|
|
Участок
47
|
|
ВРУ
|
100
|
14
|
1,8
|
36,2
|
36,2
|
|
47
|
100
|
14
|
1,8
|
32,6
|
68,8
|
|
Участок
48
|
|
ВРУ
|
100
|
14
|
1,8
|
36,2
|
36,2
|
|
47
|
100
|
14
|
1,8
|
36,3
|
72,5
|
|
Ветвь
49-50-51-52-53-54
|
|
ВРУ
|
100
|
14
|
1,8
|
36,2
|
36,2
|
|
49
|
100
|
14
|
1,8
|
28,8
|
65
|
|
50
|
125
|
28
|
2,3
|
1,4
|
66,4
|
|
51
|
140
|
42
|
2,7
|
2,3
|
68,7
|
|
52
|
140
|
56
|
3,5
|
3,8
|
72,5
|
|
53
|
160
|
69
|
3,5
|
7,1
|
79,6
|
|
54
|
200
|
69
|
3,5
|
8,7
|
88,3
|
|
Участок
55
|
|
ВРУ
|
100
|
14
|
1,8
|
36,2
|
36,2
|
|
55
|
100
|
14
|
1,8
|
28,8
|
65
|
|
Участок
56
|
|
ВРУ
|
100
|
14
|
1,8
|
36,2
|
36,2
|
|
56
|
100
|
14
|
1,8
|
30,3
|
66,5
|
|
Участок
57
|
|
ВРУ
|
100
|
14
|
1,8
|
36,2
|
36,2
|
|
57
|
100
|
14
|
1,8
|
32,6
|
68,8
|
|
Участок
58
|
|
ВРУ
|
100
|
14
|
1,8
|
36,2
|
36,2
|
|
58
|
100
|
14
|
1,8
|
36,3
|
72,5
|
|
Ветвь
59-60-61
|
|
ВРУ
|
100
|
14
|
1,8
|
36,2
|
36,2
|
|
59
|
100
|
14
|
1,8
|
30,5
|
66,7
|
|
1
|
2
|
3
|
4
|
5
|
6
|
|
60
|
100
|
28
|
3,4
|
4,7
|
71,4
|
|
61
|
125
|
42
|
3,4
|
10
|
81,4
|
|
Участок
62
|
|
ВРУ
|
100
|
14
|
36,2
|
36,2
|
|
62
|
100
|
14
|
1,8
|
28,7
|
64,9
|
|
Участок
63
|
|
ВРУ
|
100
|
14
|
1,8
|
36,2
|
36,2
|
|
63
|
100
|
14
|
1,8
|
33,4
|
69,6
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
4.10 Подбор вентиляционного оборудования
К установке принято вентиляционное оборудование фирмы Remak.
Подбор оборудования выполнен с помощью компьютерной программы Remak AeroCAD [12].
Исходные данные для подбора оборудования для установки системы В:
тип выбранной вентиляционной установки - Remak AeroMaster XP;
функции оборудования: фильтрация, шумоподавление;
расход в системе L=1600
м3/ч;
потери давления в системе 132,7 Па.
Программой подобрана вентиляционная установка Remak AeroMaster XP 04 со следующим оборудованием в составе:
заслонка отсекающая LK
500-450;
фильтр XPNV 04/3;
шумоглушитель XPPO 04/S;
вентилятор XPVP 280-1,5/68-J2 (IE1).
Исходные данные для подбора оборудования для установки системы В:
тип выбранной вентиляционной установки - Remak AeroMaster XP;
функции оборудования: фильтрация, шумоподавление;
расход в системе L=2590
м3/ч;
потери давления в системе 106,3 Па.
Программой подобрана вентиляционная установка Remak AeroMaster XP 04 со следующим оборудованием в составе:
заслонка отсекающая LK
500-450;
фильтр XPNV 04/3;
шумоглушитель XPPO 04/S;
вентилятор XPVP
250-0,75/64-J2 (IE1).
5. ТЕХНИКО-ЭКОНОМИЧЕСКАЯ ЧАСТЬ
.1 Экономические показатели систем отопления
Экономичность системы отопления обусловлена стоимостью материалов и
оборудования, изготовления и сборки, а также эксплуатации. Показателями
экономичности являются технологичность конструкции, масса элементов, затраты
труда, сроки изготовления и монтажа, расходы на наладку, управление и ремонт.
Технологичность конструкции включает такие реальные мероприятия, как
упрощение схемы, унификация и уменьшение числа деталей, применение нормалей,
удобство сборки, которые обеспечивают изготовление и монтаж с минимальными
затратами времени, средств и труда.
Создание экономичной системы отопления невозможно без модернизации и
внедрения новой техники. В настоящее время испытывают новые отопительные
установки и технологии, применяют малометальные отопительные приборы и
агрегаты, используют тонкостенные трубы и воздуховоды. Систему отопления
расчленяют на ряд повторяющихся монтажных узлов, состоящих из нормализованных
деталей. Унификация узлов повышает степень индустриальности при изготовлении,
снижает стоимость и продолжительность монтажа систем.
Экономический эффект выявляется при проведении технико-экономического
сравнения различных проектных решений. Сравнение позволяет выбрать систему
отопления, наиболее экономичную в данных конкретных условиях.
При экономическом сравнении вариантов применяют следующие показатели:
капитальные вложения К, эксплуатационные затраты Э, продолжительность монтажных
работ и эксплуатации системы отопления. Обычно используют часть этих
показателей. Самым простым является сравнение систем отопления с различными
приборами, но с одним видом теплоносителя и с одной схемой, так как оно
делается только по капитальным вложениям. Чаще всего сопоставляют системы по
капитальным вложениям и эксплуатационным затратам. Реже учитывают еще сроки монтажа
и службы, наличие трудовых резервов.
Наиболее экономичен вариант, имеющий минимальные суммарные капитальные
вложения и эксплуатационные затраты. Обычно приходится сравнивать два варианта,
один из которых имеет меньшие капитальные вложения, другой - меньшие
эксплуатационные затраты. Так, при уменьшении труб насосной водяной системы
отопления капитальные вложения уменьшаются, но увеличиваются расход
электроэнергии. Автоматизация системы увеличивает капитальные вложения, но
уменьшает эксплуатационные затраты. Экономически более эффективный вариант
выявляют в с случаях в зависимости от срока z, лет, окупаемости дополнительных
капитальных вложений расчитывается по формуле 5.1.
z=(К1-К2)/(Э2-Э1); (5.1)
Если этот срок z < zH - нормативного срока окупаемости дополнительных
капитальных вложений за счет снижения эксплуатационных затрат, то целесообразно
осуществить вариант с большими капитальными вложениями К1 и меньшими
средними годовыми эксплуатационными затратами Э1. Если z>zH
то целесообразен вариант с меньшими капитальными вложениями, и большей средней
стоимостью эксплуатации Э2 в течение года. Нормативный срок
окупаемости zH, вложений в систему отопления принят 8,33 года (12,5
года для новой техники и энергосберегающих мероприятий) независимо от вида
здания.
При экономическом сопоставлении нескольких систем или варианты для
каждого из них находят приведенные затраты по формуле 5.2:
П = (К/ zH) + Э; (5.2)
Эффективным считают вариант, имеющий наименьшие приведенные затраты за
нормативный срок окупаемости.
Капитальные вложения в систему отопления осуществляются, как в течение
одного года. Эксплуатационные затраты ежегодно изменяются. Кроме того, они
зависят от срока службы как системы, так и отдельных ее элементов.
Годовые эксплуатационные затраты состоят из прямых расходов на
обслуживание системы отопления и амортизационных расходов (формула 5.3)
Э = Эпр + А; (5.3)
где Эпр - прямые эксплуатационные расходы, складывающиеся из
годовых затрат на получаемую тепловую энергию (топливо), электроэнергию,
заработную плату обслуживающего персонала, управление системой и текущий
ремонт;
А - амортизационные расходы, включающие годовые затраты на капитальный
ремонт системы и отчисления на полное восстановление капитальных вложений.
Отчисления на восстановление капитальных вложений связаны с нормативным
сроком службы системы, определяемым исходя из сроков физического износа ее
элементов: радиаторов (40 лет), водоводов (30 лет), паропроводов, центробежных
насосов, клапанов (10 лет), вентиляторов, калориферов, отопительных агрегатов
(8 лет), фильтров (6 лет), конденсатопроводов (4 года).
Срок службы определяется не только физическим, но и моральным износом
системы отопления, причем моральным износом считают потерю способности
поддерживать температуру во всех обслуживаемых помещениях на требуемом уровне.
Нормативный срок службы распространенных систем водяного отопления в настоящее
время принимается равным 30-35 годам (меньший срок для конвекторов).
При определении экономически более целесообразного варианта системы
отопления часто сопоставляют системы (или элементы систем), имеющие разные
сроки службы. В этих случаях для уточнения расчетов необходимо добавлять
капитальные вложения будущих лет на демонтаж и замену вышедших из строя
элементов. Кроме того, возможны изменения во времени эксплуатационных затрат.
Изменения во времени величин и сроков осуществления капитальных вложений
и эксплуатационных затрат учитывают путем введения в формулу (5.3)
коэффициентов приведения разновременных затрат к году ввода систем отопления в
действие, имеющих общий вид:
а = (1+Ен.п)d; (5.4)
где Ен.п -
норматив для приведения дополнительных вложений и измененных затрат, равный
0,08; - число лет, отделяющих дополнительные вложения и затраты от года ввода
системы отопления в действие.
При сопоставлении различных
систем отопления соблюдают равные или хотя бы близкие эксплуатационные
показатели для всех вариантов: системы должны обеспечивать выполнение
санитарно-гигиенических, противопожарных и противовзрывных требований, а также
должны обладать равноценной эффективностью.
Эффективность системы
отопления может быть повышена за счет применения дополнительных автоматических
приборов, насосов, арматуры. Это требует дополнительных капитальных вложений Кдоп=
К1-К2, но дает возможность сократить расход тепловой
энергии (Э1-Э2). Экономический эффект (без учета
коэффициентов приведения а) приблизительно может быть найден по формуле 5.5:
Эф=(Э1-Э2)-((К2-К1)/zн); (5.5)
где Э1-Э2 - средняя годовая экономия
эксплуатационных затрат по сравниваемым вариантам, руб/год.
Местная система воздушного отопления с использованием
высокотемпературного первичного теплоносителя имеет преимущество по капитальным
вложениям перед другими системами. В системе парового отопления в равных
расчетных условиях, учитывая уменьшение площади отопительных приборов и
диаметра конденсатопроводов, расходуется меньше металла, и первоначальная ее
стоимость несколько ниже, чем системы водяного отопления. Стоимость устройства
центральной системы воздушного отопления близка к капитальным затратам на
создание системы водяного отопления, а расход металла в связи с возможностью
изготовления воздуховодов из строительных материалов часто оказывается даже
ниже, чем в системе парового отопления.
Срок службы систем водяного отопления, как уже известно, наибольший.
Благодаря уменьшению амортизационных расходов при этом, экономии электрической
и тепловой энергии сокращаются стоимость эксплуатации - следовательно, и
приведенные затраты. Поэтому система водяного отопления обычно становится
экономически более эффективной, чем система парового отопления.
Различие в тепловом комфорте, создаваемом в помещениях при сравниваемых
системах отопления, учитывают изменением срока службы и использования площади
помещений. Дня системы, обеспечивающие комфортные условия, увеличивают
расчетный срок службы на 5-10 лет (считаясь с меньшим моральным износом). Кроме
того, учитывают использование рабочей площади помещений в холодное время года
(за счет изменения размеров зоны дискомфорта), добавляя часть затрат на
строительные работы по обесцененной площади к сметной стоимости другой системы.
Все же главным показателем экономичности системы отопления являются
теплозатраты в процессе ее эксплуатации. Известно, что только годовые затраты
на эксплуатацию превышают половину стоимости устройства системы. И основная
часть затрат приходится на оплату расходуемой теплоты. Теплозатраты на
отопление при паровой или центральной воздушной системе превышают расход
теплоты в системе водяного отопления вследствие возрастания попутных
теплопотерь через стенки паропроводов и воздуховодов, бесполезных для обогрева
рабочих помещений.
Вместе с тем, при рассмотрении различных вариантов системы отопления
решающими для выбора возможно окажутся такие дополнительные, но важные в
конкретных условиях факторы, как наличие оборудования, ограничение срока
монтажных работ, необходимость частичного ввода системы в эксплуатацию,
недостаток квалифицированного персонала и т. п.
Спецификация стоимости материалов системы отопления 1 этажа представлена
в таблице 5.1.
Таблица 5.1 - Спецификация стоимости материалов системы отопления 1 этаж
|
Наименование
|
Кол-во
|
Стоимость за ед. (руб.)
|
Сумма (руб.)
|
|
1. Радиаторы стальные
панельные «PURMO» с боковым подключением
|
|
|
1. 22/500/500
|
1
|
3210
|
3210
|
|
2. 22/500/700
|
4
|
3850
|
15400
|
|
3. 22/500/800
|
1
|
4210
|
4210
|
|
4. 22/500/900
|
2
|
4580
|
9160
|
|
5. 22/500/1200
|
1
|
5320
|
5320
|
|
6.22/500/1600
|
6
|
6870
|
41220
|
|
|
ИТОГО:
|
78520 руб.
|
|
ii. Трубные разводки
системы отопления
|
|
|
1. Вентиль радиаторный
угловой (настроечный) 0 1/2
|
28
|
312
|
8736
|
|
2. Вентиль радиаторный
угловой (запорный) 0 1/2
|
28
|
310
|
8680
|
|
3. Кран «Маевского» 0 1/2
|
13
|
38
|
494
|
|
4. Штуцер с HP
0 16x1/2
|
56
|
137
|
7672
|
|
5. Кран шаровый 0 1
|
6
|
428
|
2568
|
|
6. Распределительный
коллектор с вентилем 0 1 на 2 отв. 0 1/2
|
6
|
1060
|
6360
|
|
7. Распределительный
коллектор с вентилем 0 1 на 3 отв. 0 1/2
|
4
|
1220
|
4880
|
|
8. Распределительный
коллектор с вентилем 0 1 на 4 отв. 0 1/2
|
8
|
1370
|
10960
|
|
9. Кронштейны для
коллекторов 0 25
|
6
|
391
|
2346
|
|
10. Заглушка HP
0 1
|
6
|
85
|
510
|
|
11. Комплектная гайка для
коллектора 0 16x1/2
|
56
|
112
|
6272
|
|
12. Шкаф ВН для коллектора L-800
|
j
|
3426
|
10278
|
|
13. Штуцер с HP
0 40x11/4
|
2
|
1368
|
2736
|
|
14. Штуцере HP
0 32x1
|
4
|
806
|
3224
|
|
15. Штуцере HP
0 25x1
|
2
|
449
|
898
|
|
16. Тройник 0 40x25x32
|
2
|
1137
|
2274
|
|
17. Тройник 0 32x32x32
|
2
|
609
|
1218
|
|
18. Уголок 40x40
|
6
|
854
|
5124
|
|
19. Уголок 32x32
|
10
|
404
|
4040
|
|
20. Уголок 25x25
|
8
|
216
|
1726
|
|
21. Уголок 16x16
|
92
|
110
|
10120
|
|
22. Кольцо 0 40
|
18
|
53
|
954
|
|
23. Кольцо 0 32
|
32
|
37
|
1 184
|
|
24. Кольцо 0 25
|
20
|
23
|
460
|
|
25. Кольцо 0 16
|
240
|
12
|
2880
|
|
26. Труба W1RSBO EVAL 0 40
|
32 м
|
433
|
13856
|
|
27. Труба W1RSBO EVAL 0 32
|
52
|
252
|
13104
|
|
28. Труба W1RSBO EVAL 0 25
|
26
|
180
|
4680
|
|
29. Труба WIRSBO EVAL 0 16
|
1180
|
99
|
116820
|
|
30. Трубная теплоизоляция 0
42x9,0
|
30 м
|
31
|
930
|
|
31. Трубная теплоизоляция 0
32x9,0
|
50 м
|
28
|
1400
|
|
32. Трубная теплоизоляция 0
28x9,0
|
24
|
22
|
528
|
|
33. Трубная теплоизоляция 0
18x9,0
|
1180
|
14
|
16520
|
|
34. Фиксирующий желоб 0 40
|
3 м
|
143
|
429
|
|
35. Фиксирующий желоб 0 32
|
2 м
|
122
|
244
|
|
36. Крепление труб к стене
0 40
|
6
|
48
|
288
|
|
37. Полоса крепежная
оцинкованная 20x0,4
|
900 м
|
9
|
8100
|
|
38. Вспомогательные материалы
(саморезы, дюбеля, лен, паста)
|
|
|
6000
|
|
39. Саморезы крепления
чугунных радиаторов 0 8x60
|
106
|
3
|
318
|
|
|
ИТОГО:
|
289811 руб.
|
Спецификация стоимости материалов водоснабжения представлена в таблице
5.2.
Таблица 5.2 - Спецификация стоимости материалов водоснабжения
|
Наименование
|
Кол-во
|
Цена, ед. руб.
|
Сумма, руб.
|
|
|
|
|
|
|
|
1. Кран шаровый 0 11/4
|
1
|
656
|
656
|
|
|
2. Кран шаровый 0 1
|
2
|
428
|
856
|
|
|
3. Кран шаровый 0 1/2
|
77
|
190
|
14630
|
|
|
4. Кран шаровый 0 3/4
|
10
|
340
|
3400
|
|
|
5. Штуцер с HP
0 32x1
|
1
|
806
|
806
|
|
|
6. Штуцер с HP
0 25x1
|
1
|
449
|
449
|
|
|
7. Штуцер с HP
0 25x3/4
|
4
|
267
|
1068
|
|
|
8. Штуцер с HP
0 20x3/4
|
8
|
228
|
1824
|
|
|
9. Штуцер с HP
0 16x1/2
|
75
|
137
|
10275
|
|
|
10. Водорозетка 0 16x1/2
|
2
|
355
|
710
|
|
|
11. Угол ПНД 0 50
|
4
|
62
|
248
|
|
|
12. Муфта ПНД 0 50x11/4 HP
|
1
|
81
|
81
|
|
|
13. Тройник лат 0 11/4
|
1
|
294
|
294
|
|
|
14. Ниппель HP
0 11/4
|
1
|
176
|
176
|
|
|
15. Ниппель HP
0 11/4x1
|
2
|
168
|
336
|
|
|
16. Ниппель HP
0 1
|
1
|
103
|
103
|
|
|
17. Ниппель HP
0 1x1/2
|
1
|
106
|
106
|
|
|
18. Манометр
|
1
|
347
|
347
|
|
|
19. Труба WIRSBO РЕХ 0 23
|
26 м
|
252
|
6552
|
|
|
20. // 0 25
|
206
|
20188
|
|
|
21. // 0 20
|
242 м
|
136
|
32912
|
|
|
22. // 0 16
|
267 м
|
94
|
25098
|
|
|
23. Тройник 32x25x32
|
2
|
609
|
1218
|
|
|
24. Тройник 32x20x32
|
2
|
609
|
1218
|
|
|
25. Тройник 32x25x25
|
1
|
607
|
607
|
|
|
26. Тройник 25x16x25
|
25
|
275
|
6875
|
|
|
27. Тройник 25x25x25
|
6
|
366
|
2196
|
|
|
28. Тройник 25x20x25
|
8
|
304
|
2432
|
|
|
29. Тройник 25x20x20
|
7
|
303
|
2121
|
|
|
30. Тройник 20x16x20
|
19
|
171
|
3249
|
|
|
31. Тройник 20x20x20
|
10
|
195
|
1950
|
|
|
32. Тройник 20x20x16
|
7
|
170
|
1190
|
|
|
33. Тройник 20x16x16
|
15
|
171
|
2565
|
|
|
34. Угол 32x32
|
10
|
404
|
4040
|
|
|
35. Угол 25x25
|
26
|
216
|
5616
|
|
|
36. Угол 20x20
|
34
|
138
|
4692
|
|
|
37. Угол 16x16
|
86
|
ПО
|
9460
|
|
|
38. Кольцо 0 32
|
22
|
37
|
814
|
|
|
39. Кольцо 0 25
|
106
|
23
|
2438
|
|
|
40. Кольцо 0 20
|
197
|
17
|
3349
|
|
|
41. Кольцо 0 16
|
330
|
12
|
3960
|
|
|
42. Штуцер 0 20x1/2
|
4
|
160
|
640
|
|
|
43. Трубная теплоизоляция 0
36x9,0
|
20 м
|
28
|
560
|
|
|
44. // 0 28x9,0
|
80 м
|
22
|
1760
|
|
|
45. // 0 22x9,0
|
210м
|
19
|
3990
|
|
|
46. // 0 18x9,0
|
230 м
|
14
|
3220
|
|
|
47. Обратный клапан 0 3/4
|
1
|
387
|
387
|
|
|
48. Насос ЦГВ STAR Z-20/1
|
1
|
7211
|
7211
|
|
|
49. Американка 0 3/4
|
3
|
286
|
858
|
|
|
50. Ниппель HP
0 3/4
|
7
|
66
|
462
|
|
|
51. Бак расширительный ГВ
V-18 л
|
2
|
1680
|
3360
|
|
|
52. Тройник лат. 0 3/4
|
4
|
182
|
728
|
|
|
53. Крепление
расширительного бака
|
2
|
430
|
860
|
|
|
54. Футорка 0 3/4x1/2
|
4
|
61
|
244
|
|
|
|
|
|
|
|
55. Американка 0 1/2
|
4
|
224
|
896
|
|
|
56. Ниппель HP 0 15x1/2
|
4
|
85
|
340
|
|
|
57. Труба медная 0 15x1,0
|
1 м
|
373
|
373
|
|
|
58. Накладной термостат
|
2
|
1850
|
3700
|
|
|
59. Крепление труб с стене
0 32
|
2
|
34
|
68
|
|
|
60. // 0 25
|
14
|
33
|
462
|
|
|
61. // 0 20
|
4
|
31
|
124
|
|
|
62. // 0 16
|
75
|
29
|
2175
|
|
|
Наименование
|
Кол-во
|
Цена, ед. руб.
|
Сумма, руб.
|
|
64. // 0 25
|
12 м
|
106
|
1272
|
|
65. // 0 20
|
6 м
|
82
|
1640
|
|
66. Полоса крепежная
оцинкованная 20x0,4
|
400 м
|
9
|
3600
|
|
67. Вспомогательные материалы
(саморезы, дюбеля)
|
|
|
1400
|
|
68. Фиксирующий желоб 0 16
|
36 м
|
74
|
2664
|
|
|
ИТОГО:
|
224220 руб.
|
|
|
|
|
|
|
|
Спецификация стоимости материалов системы отопления представлена в
таблице 5.3.
Таблица 5.3 - Спецификация стоимости материалов системы отопления 2 этаж
|
Наименование
|
Кол-во
|
Цена за ед. (руб.)
|
Сумма (руб.)
|
|
I. Радиаторы стальные
панельные «PURMO» с боковым подключением
|
|
|
1.22/500/600
|
1
|
3634
|
3634
|
|
2. 22/500/700
|
2
|
4021
|
8042
|
|
3. 22/500/800
|
1
|
4397
|
4397
|
|
4. 22/500/900
|
5
|
4783
|
23915
|
|
5.22/500/1000
|
1
|
5076
|
5076
|
|
6. 22/500/1200
|
1
|
5556
|
5556
|
|
|
ИТОГО:
|
50620 руб.
|
|
II. Трубные разводки
системы отопления
|
|
|
1. Вентиль радиаторный
угловой (настроечный) 0 1/2
|
14
|
312
|
4368
|
|
2. Вентиль радиаторный
угловой (запорный) 0 1/2
|
14
|
310
|
4340
|
|
3. Кран «Маевского» 0 1/2
|
3
|
38
|
114
|
|
4. Штуцер с HP
0 16x1/2
|
28
|
137
|
3836
|
|
5. Кран шаровый 0 3/4
|
4
|
340
|
1360
|
|
6. Распределительный
коллектор с вентилем 0 3/4 на 3 отв.
|
2
|
882
|
1764
|
|
7. Распределительный
коллектор с вентилем 0 3/4 на 4 отв.
|
6
|
973
|
5838
|
|
8. Кронштейны для
коллекторов 0 20
|
4
|
346
|
1384
|
|
9. Заглушка лат. HP
0 3/4
|
2
|
64
|
128
|
|
10. Ниппель 0 3/4x1/2
|
2
|
69
|
138
|
|
11. Уголок лат. 0 1/2
|
2
|
124
|
248
|
|
12. Автоматический
воздухоотводчик 0 1/2
|
2
|
280
|
560
|
|
Наименование
|
Кол-во
|
Цена за ед. (руб.)
|
Сумма (руб.)
|
|
|
13. Комплектная гайка для
коллектора 0 1/2x16
|
28
|
112
|
3136
|
|
|
14. Шкаф ВН для коллектора L-700
|
2
|
2840
|
5680
|
|
|
15. Штуцере HP
0 32x1
|
2
|
806
|
1612
|
|
|
16. Штуцере HP
0 25x3/4
|
4
|
267
|
1068
|
|
|
17. Уголок 0 32x32
|
6
|
404
|
2424
|
|
|
18. Уголок 0 25x25
|
10
|
216
|
2160
|
|
|
19. Уголок 0 16x16
|
56
|
ПО
|
6160
|
|
|
20. Тройник 0 32x25x32
|
2
|
609
|
1218
|
|
|
21. Кольцо 0 32
|
18
|
37
|
666
|
|
|
22. Кольцо 0 25
|
26
|
23
|
598
|
|
|
23. Кольцо 0 16
|
140
|
12
|
1680
|
|
|
24. Труба WIRSBO EVAL 0 32
|
26 м
|
252
|
6552
|
|
|
25. Труба WIRSBO EVAL 0 25
|
46 м
|
180
|
8280
|
|
|
26. Труба WIRSBO EVAL 0 16
|
614 м
|
99
|
60786
|
|
|
27. Фиксирующий желоб 0 32
|
3 м
|
122
|
366
|
|
|
28. Крепление труб к стене
0 32
|
10
|
36
|
360
|
|
|
|
ИТОГО:
|
126824 руб.
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Спецификация стоимости материалов обвязки приточной вентиляции
представлена в таблице 5.4.
.4 Спецификация стоимости материалов обвязки приточной вентиляции
|
Наименование
|
Кол-во
|
Сумма руб.
|
|
1. Кран шаровый 0
|
2
|
634
|
1268
|
|
2. Тройник медный 0
42x35x42
|
2
|
827
|
1654
|
|
3. Ниппель 0 35x1
|
2
|
197
|
394
|
|
4. Муфта 0 1
|
2
|
145
|
290
|
|
5. Штуцер с HP
0 25x1
|
4
|
516
|
2064
|
|
6. Труба WIRSBO EVAL 0 25
|
26 м
|
210
|
5460
|
|
7. Трубная теплоизоляция 0
28x9,0
|
20 м
|
54
|
1080
|
|
8. Уголок 25x25
|
14
|
246
|
3444
|
|
9. Кольцо 0 25
|
32
|
30
|
960
|
|
10. Фиксирующий желоб 0 25
|
6 м
|
140
|
840
|
|
11. Крепление труб к стене
0 25
|
16
|
48
|
768
|
|
12. Труба медная 0 35x1,0
|
0,5 м
|
552
|
276
|
|
|
ИТОГО:
|
18498 руб.
|
Спецификация стоимости материалов котельной представлена в таблице 5.5.
Таблица 5.5 - Спецификация стоимости материалов котельной
|
Наименование
|
Кол-во
|
Цена
|
Сумма
|
|
|
ед. руб.
|
руб.
|
|
1. Загрузочное устройство Laddomat 21-60
|
1
|
22000
|
22000
|
|
2. Загрузочное устройство Laddomat 21-100
|
1
|
24800
|
24800
|
|
3. Группа безопасности 0 1
|
2
|
2130
|
4260
|
|
4. Бак расширительный V-150
л
|
2
|
7840
|
15680
|
|
5. Трехходовой смесительный
клапан ESBE 0 11/4
|
1
|
8326
|
8326
|
|
6. Насос циркуляционный Wilo TOP-S 30/10
|
1
|
19660
|
19660
|
|
7. // Wilo RS 25/4
|
1
|
4610
|
4610
|
|
8. Обратный клапан 0 11/2
|
1
|
548
|
548
|
|
9. Обратный клапан 0 1
|
1
|
443
|
443
|
|
10. Фильтр сетчатый 0 11/2
|
1
|
653
|
653
|
|
11. Фильтр сетчатый 0 11/4
|
1
|
352
|
352
|
|
12. Кран шаровый ITAR
0 11/2
|
6
|
796
|
4776
|
|
13. Кран шаровый ITAR
0 11/4
|
4
|
656
|
2624
|
|
14. Кран шаровый ITAR
0 1
|
3
|
428
|
1284
|
|
15. Кран шаровый ITAR
0 3/4
|
6
|
340
|
2040
|
|
16. Кран шаровый ITAR
0 1/2
|
5
|
190
|
950
|
|
17. Американка 0 11/2
|
7
|
487
|
3409
|
|
18. Американка 0 11/4
|
4
|
386
|
1544
|
|
19. Американка 0 3/4
|
4
|
286
|
1144
|
|
20. Американка 0 1
|
2
|
328
|
656
|
|
21. Ниппель HP
0 11/2
|
1
|
234
|
234
|
|
22. Ниппель HP
0 11/2x11/4
|
2
|
221
|
442
|
|
23. Ниппель HP
0 11/4
|
3
|
176
|
528
|
|
24. Ниппель HP
0 1
|
2
|
103
|
206
|
|
25. Ниппель HP
0 3/4
|
4
|
66
|
264
|
|
26. Муфта лат. 0 11/2
|
2
|
264
|
528
|
|
27. Муфта лат. 0 11/4
|
2
|
231
|
462
|
|
28. Муфта лат. 0 3/4x1/2
|
4
|
82
|
164
|
|
29. Переход BH0
1x3/4 HP
|
2
|
86
|
172
|
|
30. Крестовина 0 3/4
|
2
|
292
|
584
|
|
31. Ниппель 0 3/4x1/2
|
2
|
62
|
124
|
|
32. Футорка 0 3/4x1/2
|
2
|
61
|
122
|
|
33. Кран Маевского 0 1/2
|
2
|
34
|
68
|
|
34. Ниппель медь 0 42x11/2
|
9
|
248
|
2232
|
|
35. // 0 42x11/4
|
8.
|
239
|
1912
|
|
36. // 0 35x11/4
|
7
|
182
|
1274
|
|
37. // 0 28x1
|
4
|
163
|
652
|
|
38. Ниппель медь 0 35x1
|
2
|
. 161
|
322
|
|
39. // 0 28x3/4
|
2
|
174
|
348
|
|
40. // 0 22x3/4
|
4
|
83
|
332
|
|
41. Переход 0 42x28
|
1
|
379
|
379
|
|
42. Переход 0 35x28
|
1
|
321
|
321
|
|
43. Переход 0 28x22
|
4
|
272
|
1088
|
|
|
ед. руб.
|
руб.
|
|
45. Тройник 42x35x42
|
2
|
1026
|
2052
|
|
46. Тройник 42x28x42
|
3
|
886
|
2658
|
|
47. Тройник 35x35x35
|
2
|
327
|
654
|
|
48. Тройник 35x28x35
|
1
|
419
|
419
|
|
49. Тройник 28x28x28
|
2
|
192
|
384
|
|
50. Угол 2-х раструбный 0
42x90
|
24
|
348
|
8352
|
|
51. // 0 42x45
|
6
|
344
|
2004
|
|
52. // 0 35x90
|
18
|
223
|
4014
|
|
53. // 0 35x45
|
4
|
219
|
876
|
|
54. // 0 28x90
|
8
|
89
|
712
|
|
55. // 0 28x45
|
4
|
87
|
348
|
|
56. // 0 22x90
|
12
|
45
|
540
|
|
57. Труба медная 0 42x1,0
|
38 м
|
975
|
37050
|
|
58. // 0 35x1,0
|
25 м
|
615
|
15375
|
|
59. // 0 28x1,0
|
7 м
|
548
|
3836
|
|
60. // 0 22x1,0
|
6 м
|
406
|
2436
|
|
61. Крепление труб к стене
0 40
|
34
|
42
|
1428
|
|
62. // 0 32
|
15
|
34
|
510
|
|
63. // 0 25
|
10
|
33
|
330
|
|
64. // 0 20
|
8
|
31
|
248
|
|
65. Муфта 0 1/2
|
2
|
56
|
112
|
|
66. Термометр
биметаллический
|
2
|
380
|
760
|
|
67. Автоматический
воздухоотводчик 0 1/2
|
1
|
280
|
280
|
|
68. Накладной термостат
|
4
|
1850
|
7400
|
|
69. Вспомогательные
материалы для пайки медных труб
|
|
|
7600
|
|
70. Муфта ПП разъемная 0
25x3/4 HP
|
4
|
143
|
572
|
|
71. Труба ПП 0 25
|
6 м
|
58
|
348
|
|
72. Уголок 0 25x90
|
12
|
12
|
144
|
|
73. Американка угловая 0
11/2
|
2.
|
487
|
974
|
|
74. Американка угловая 0
11/4
|
2
|
386
|
|
|
ИТОГО:
|
237889 руб.
|
6. АВТОМАТИЗАЦИЯ
.1 Регулятор
Контроллер предназначен для управления CH котлов. Он регулирует насос
ответственный за CH циркуляции воды, HCW насос и вентилятор.ST-81 является
PID-контроллером, который использует непрерывный сигнал. В этом типе
контроллеров, мощность вентилятора вычисляется на основе температуры котла и
температуры дымовых газов на выходе из котла. Вентиляция постоянная и напрямую
зависит от измеряемой температуры котла и температуры дымовых газов, а также
разницы между этими двумя параметрами и их заданных значений
.2 Контроллер просмотра. Объяснение кнопок и световых индикаторов
Контроллер отображает температуру дымовых газов (поддержание стабильного
уровня) и поддержание постоянной температуры котла без необходимости в
дополнительном регулировании и колебания. При установке этого контроллера, вы
можете сэкономить до 13% топлива и обеспечить постоянную температуру воды и
увеличивает срок службы Вашего котла. Контроль температуры дымовых газов
обеспечить снижение выбросов пыли и дыма. Тепло дымовых газов используется для
отопления, а не теряется через дымоход.
Цикл начинается, когда вы активируете функцию «запустить» в меню
контроллера, и является активным, пока температура котла центрального отопления
не достигнет 40˚ C (по умолчанию для предела разжигания), при условии, что
температура не опускается ниже этого значения в течение 2-х минут (по умолчанию
для времени разжигания). Если эти условия соблюдены, регулятор переходит в
дежурный режим и обозначение ручного режима будет отключено. Если контроллер не
может достичь параметров, необходимых для вступления в дежурный режим в течение
30 минут с момента активации функции разжигания, на дисплее появится сообщение
"Не удается запустить". В таком случае цикл запуска нужно повторить.
Режим работы - рабочий цикл является основной функциональностью регулятора.
Вентиляция контролируется пользователем. и топлива). Если температура
неожиданно поднимается заданного значения, активируется так называемый режим
надзора.
Режим надзора - это режим будет активирован автоматически, если
температура равна или выше заданной температуры. В этом случае, в целях
обеспечения плавного снижения температуры циркуляционной воды необходимо
правильно настроить операции времен вентилятора.
Демпфирование - если температура котла падает на 2˚С ниже порога
разжигания и не в состоянии подняться выше этого значения в течение 30 минут
(времени затухания по умолчанию), регулятор перейдет в режим демпфирования. В
этом режиме вентилятор отключается и на дисплее появляется
"демпфирование". В случае падения напряжения, регулятор прекращает
работу. При восстановлении питания, контроллер возвращается к работе с ранее
установленными параметрами, используя встроенную память.
Рисунок 6.2 - Данные контроллера
Во время нормальной работы ЖК-дисплей показывает главную страницу,
содержащую следующее:
● температуры котла (на левой стороне дисплея)
● Установка температуры (на правой стороне котла)
● Символ нерабочего вентилятора (*)
● Символ текущего режима операции или символ режима работы.
Этот экран позволяет быстро сменить заданную температуру, посредством
нажатия кнопки Плюс и Минус. Нажатие клавиши OPTIONS перемещает пользователя на
первый уровень меню, затем показывает на дисплее первые две строки меню. В
каждом меню пользователь может перемещаться вверх и посредством нажатия кнопок
Плюс и Минус. Нажатие клавиши OPTIONS перемещает пользователя в меню или
последовательно подтверждает выбор определенной функции. Клавиша EXIT
перемещает пользователя обратно в главное меню.
Зажигание - эта функция запускает вентилятор во время последовательного
горения. В случае, если котел достигает температуры выше 40 ° C, но она не
достигнет заданной температуры эта кнопка действует как START / STOP, на
дисплее появится Start / Stop вентилятора вместо огня. Если вентилятор не работает,
символ «звездочка» появится в правом верхнем углу дисплея. Эта функция
позволяет пользователю безопасно управлять котлом. Если вентилятор включен НЕ
открывайте котел / котловые двери дверь. Этот параметр позволяет временно
отключить вентилятор в любое время, например, во время подачи топлива. Если во
время горения котел не достигнет 40 ° C (По умолчанию включается затухание) в
течение 30 мин. На дисплее будут представлены следующие сообщения
Рисунок 6.3 - Данные контроллера
В этом случае потребитель должен перезапустить горение - запустить еще
раз терморегулятор.
Ручной режим
Рисунок 6.4 - Данные контроллера
В этом режиме каждый исполнительный элемент может быть выключен и
независимо от всех других элементов.
Нажатием клавиши OPTIONS запускается вентилятор, который остается
включенным до следующего нажатия кнопки OPTIONS
Рисунок 6.5 - Данные контроллера
Нажатие OPTIONS Включение / выключение водяного насоса CH.
Рисунок 6.6 - Данные контроллера
Нажатие OPTIONS Включение / выключение HCW насоса горячей воды.
Нажатие OPTIONS Вклвключение / выключение сигнала тревоги
Рисунок 6.7 - Данные контроллера
Насосы (CH и МО) включить температуру - эта опция используется для того,
чтобы установить переключатель на температуру (она измеряется в котле). Если
повышение температуры выше заданного уровня - насос включается. Насосы
отключаются после того, как температура падет ниже заданной температуры (минус
2 С на гистерезисе), в этом случае насос включается, когда температура в котле
падает ниже 33 С.
Рисунок 6.8 - Данные контроллера
Гистерезис котла - эта опция может быть использована для установки
гистерезиса заданной температуры. Это разница между температурой режима надзора
и температура режима возобновления работы (например, когда значение заданной
температуры составляет 60 C и гистерезис составляет 2 C в режиме надзора
будет проходить при 60 C, в то время как в режиме перезапуска будет проходить
58 C. Гистерезис может быть установлен в диапазоне от 2 C и 6 C.
Рисунок 6.9 - Данные контроллера
Эта опция может быть использована для установки значения гистерезиса
заданной температуры котла. Это разница между заданной температурой (то есть
котел требуемой температуры) и фактической температуры котла (например, если
заданная температура имеет значение 55 С, а гистерезис составляет 5 С.
Достигается после заданной температуры (55 C) МО насос отключается и насос ЦО
включится. Насосы HCW будут перезапущены, если температура падает до 50 C.
Рисунок 6.10 - Данные контроллера
Скорость вентилятора - эта функция позволяет выбрать операционную
скорость вращения вентилятора. Диапазон от 1 до 10 (можно считать это те
шестерни вентилятора). Чем выше передача, тем быстрее работа вентилятора, в то
время как передача 1 является минимальной скоростью, а передача 10 является
максимальной скоростью. Смена передач проводится посредством нажатия кнопки
Плюс и Минус.
Вентилятор всегда запускается с максимальной скоростью, которая позволяет
ему начать работу даже с некоторым количеством пыли в двигателе.
Рисунок 6.11 - Данные контроллера
Режим работы. Подходящий символ для каждого режима показан в правом
нижнем углу дисплея. В зависимости от режима работы отображается конкретная
буква:- Отопление дома, B - Приоритет котла,- Параллельные насосы, L - Летний
режим.
Приоритет отопления дома
Если вы выбираете эту опцию, регулятор переходит в режим отопления дома.
Насос центрального отопления начинает работать с температурой активации насоса
(по умолчанию до 35˚C). Если температуры ниже заданной (минус гистерезис
центрального отопления от 2С), насос отключается. Находясь в режиме отопления
дома, в правом нижнем углу главного экрана отображается символ D.
Рисунок 6.12 - Данные контроллера
приоритет - включение приоритета нагрева горячей воды производится
регулятором для переключения в режим водонагревателя. В этом режиме
(потребления горячей воды) активируется насос, пока не будет достигнута
заданная температура H.C.W. Затем насос H.C.W. отключается, и активируется насос
С.Н.. Насос центрального отопления будет работать пока температура
водонагревателя не опустится ниже заданного значения (гистерезис H.C.W.), затем
насос С.Н. отключается и активируется насос H.C.W.
В этом режиме вентилятор работает до тех пор, пока температура не
снизится до 62˚С, для предотвращения перегрева котла. Функция приоритета
HCW состоит в том, что температура горячей воды нагревается до температуры воды
в радиаторах. ВНИМАНИЕ: Котел должен иметь обратные клапаны, которые
устанавливаются на контур насоса центрального отопления и контур насоса горячей
воды. Клапан, установленный на насос нагрева горячей воды, будет препятствовать
охлаждению горячей воды в водонагревателе. Находясь в этом режиме , в правом
нижнем углу главного экрана отображается символ В.
Рисунок 6.13 - Данные контроллера
Параллельные насосы. В этом режиме, насосы начнут работать параллельно с
температурой активации насоса (по умолчанию до 35 ˚ С). Эти температуры,
однако, могут варьироваться в зависимости от настроек пользователя. Это
приведет к нерегулярной активации насосов. Однако если оба пороговые значения
превышены, насосы будут работать одновременно. Насос центрального отопления
работает постоянно, в то время как насос потребления горячей воды
останавливается после достижения заданного значения температуры в
водонагревателе. Находясь в режиме параллельных насосов, в правом нижнем углу
главного экрана отображается символ R. После активации функции параллельных
насосов, три элемента появляются на дисплее. Начиная с левого, а именно:
температура котла (CH); температура водонагревателя (HCW) и заданная
температура (CH). Находясь в этом режиме, в правом нижнем углу главного экрана
отображается символ R
Рисунок 6.14 - Данные контроллера
Летний режим. Когда функция активна - работает только насос нагрева
горячей воды. Насос включается при превышении установленного порога активации
(см. функции температуры активации насоса) и продлится до достижения заданного
значения температуры. Насос начнет снова работать, когда температура упадает
ниже установленного гистерезиса. В летнем режиме, заданное значение температуры
устанавливается только на котел, который нагревает воду для водонагревателя
(температура, установленной для котла является также температурой,
установленной для водонагревателя). Летний режим, отображается в правом нижнем
углу символом L.
Рисунок 6.15 - Данные контроллера
Номер регулятора. В этом режиме контроллер находится под управлением
комнатного регулятора и не учитывает заданную температуру на контроллере
основного блока. Вентилятор работает пока не достигнет установленной
температуры. Однако работа котла ограничена температурой, установленной на
терморегуляторе, который установлен на котле.
Подключение комнатного регулятора: это 2-жильный кабель, выходящий из
комнаты регулятора, который должен быть подключен к монтажу щели контроллера в
положение, описанное как «комнатного регулятора».
Рисунок 6.16 - Данные контроллера
Операция по приостановке - эта опция позволяет пользователю установить
время работы вентилятора в режиме приостановки (выше заданной температуры).
Пауза операции по приостановке - эта опция позволяет пользователю
установить время паузы в работе вентилятора , во время перерыва в целях
предотвращения возгорания котла, в случае, если температура будет держаться на
заданном значении.
Язык - эта функция позволяет пользователю изменять языковую версию
Рисунок 6.17 - Данные контроллера
Рисунок 6.18 - Данные контроллера
Заводские настройки. Всегда есть возможность вернуть контроллер к его
заводским (по умолчанию) настройкам. При включении заводских настроек, все
существующие настройки котла будут заменены на установки, сделанные
производителем (Это не относится к настройкам меню сервиса). С этого момента,
вы можете снова установить собственные рабочие параметры для котла.
В целях обеспечения безопасной и безаварийной работы, регулятор снабжен
многочисленной защитой. В случае тревоги, прозвучит акустическое предупреждение
и на дисплее появляется соответствующее сообщение. Нажмите Параметры, чтобы
восстановить контроллер для работы. В случае, когда температура C.H. превышает
безопасную температуру, подождите, пока она не упадет ниже значения уровня
сигнализации.
Котел оснащен дополнительным биметаллическим датчиком (находится возле
датчика температуры котла), который отключает вентилятор при повышении
температуры выше критического значения: 85˚C. Это предотвращает кипение
воды в системе, если котел был перегрет или поврежден контроллер. Когда
защитная функция включена, а температура падает до безопасного значения, датчик
автоматически перезапускает устройство и сигнализация отключается. Если датчик
поврежден или перегрет, горелка, вентилятор и подача отключаются.
Автоматический проверяющий датчик. Когда датчик температуры центрального
отопления или потребления горячей воды поврежден, на дисплее появляется сигнал
тревоги с дополнительным указанием, например: " датчик C.H.
поврежден".
Рисунок 6.19 - Данные контроллера
Вентилятор отключается, и оба насоса активируются одновременно,
независимо от температуры. Если поврежден датчик центрального отопления, сигнал
остается активным до замены датчика. Если поврежден датчик потребления горячей
воды, нажмите MENU, чтобы выключить сигнализацию и восстановить режим одного
насоса (отопление дома). Чтобы котел имел возможность работать во всех режимах,
необходимо заменить датчик.
Термозащита - это функции регулятора дополнительной защиты в случае
повреждения биметаллического датчика. После превышения температуры 85˚C,
дисплей отображает сигнал тревоги следующим сообщением:
Рисунок 6.20 - Данные контроллера
Текущая температура считывается электронным датчиком и обрабатывается
терморегулятором. Когда температура сигнализации превышается, вентилятор
отключается, и оба насосы начинают работать, для распределения потребления
горячей воды по всей системе.
Защита котла - эта защитная функция используется только в режиме
приоритета водонагревателя. Например, если при заданной температуре
водонагревателя 55˚С температура в котле поднимается до 65˚С (так
называемой приоритетной температуры), контроллер отключает вентилятор. Если
температура котла достигает 80˚C, насос С.Н. будет активирован. Если
температура продолжает расти, защита будет активирована при 85˚C. Такое
состояние может возникнуть, если водонагреватель или насос поврежден или если
датчик был неправильно установлен.
Регулятор имеет сетевую защиту - предохранитель WT 3,15 А. Высокие
текущие нагрузки могут привести к повреждению контроллера.
Технические характеристики контроллера ST 81представлены в таблице 6.1.
Таблица 6.1 - Технические характеристики контроллера ST 81
|
Источник питания
|
V
|
230V/50 Hz+/-10%
|
|
Потребляемая мощность
|
W
|
5
|
|
Температура окружающей
среды
|
˚C
|
10÷50
|
|
Нагрузка на выходе
циркуляционного насоса
|
A
|
0.5
|
|
Нагрузка на выходе
вентилятора
|
A
|
0.6
|
|
Диапазон измерения
температуры
|
˚C
|
0÷90
|
|
Точность измерения
|
˚C
|
1
|
|
Диапазон регулирования
температуры
|
˚C
|
45÷80
|
|
Датчик теплового
сопротивления
|
˚C
|
-25÷100
|
|
Предохранитель
|
A
|
3.15
|
7. БЕЗОПАСНОСТЬ ЖИЗНЕДЕЯТЕЛЬНОСТИ
.1 Обеспечение безопасности при монтаже спецконструкций
До начала производства монтажных работ каждый строительный объект должен
быть обеспечен проектной документацией по организации строительства и
безопасному производству работ.
Исходными данными для разработки вопросов обеспечения безопасности работ
и производственной санитарии (согласно СНиП 12-03-2001 «Безопасность труда в
строительстве») являются:
- инженерные решения, соответствующие данному строительству;
действующие нормативы;
типовые решения по охране труда;
каталоги технических средств безопасности;
материалы анализа причин производственного травматизма.
Вопросы, подлежащие разработке в проектной документации, подразделяют на
три группы:
- общеплощадочные;
- технологические;
специальные.
К первой группе относят:
выбор системы освещения строительной площадки, проходов и рабочих мест;
обозначения и ограждения опасных зон;
обеспечение безопасных условий труда в непосредственной близости от
действующих линий электропередач;
организация санитарно-технологического обслуживания рабочих.
Во вторую группу входят:
- разработка инженерных решений по безопасному выполнению
строительно-монтажных работ и операций;
- выбор рациональных устройств и приспособлений всех видов
конструктивных элементов и обеспечение безопасной эксплуатации монтажных кранов
и других механизмов;
разработка мероприятий, исключающих поражение электрическим
током.
К третьей группе вопросов по охране труда относят мероприятия, которые
обусловливаются особенностями географических и метеорологических условий
производства работ.
В данном разделе будем рассматривать безопасность монтажа вентиляционного
оборудования, т.к. данный объект проектирования имеет разветвленную сеть
воздуховодов, монтаж которой требует особого внимания и мер предосторожности.
.2 Обеспечение безопасности монтажа вентиляционного оборудования
Согласно СНиП 12-03-2001 «Безопасность труда в строительстве», среди
основных причин травм и несчастных случаев при производстве монтажных работ
следует выделить прежде всего следующие:
нарушение порядка производства работ и требований нормативов;
неисправность подмостей, лестниц или стремянок, используемых при
монтаже;
отсутствие или неисправность заземления оборудования;
засоренность рабочих мест остатками материалов, отсутствие свободного
подхода к рабочим местам и недостаточное освещение;
отсутствие индивидуальных и коллективных средств защиты;
разрыв труб и разрушение арматуры при гидравлических испытаниях.
Для обеспечения безопасности монтажных работ требуется принимать следующие
меры:
монтажные работы при монтаже систем вентиляции должны вестись согласно
нормативам во взаимоувязке с общестроительными и другими специальными работами;
охрана труда рабочих должна обеспечиваться выдачей администрацией
необходимых средств индивидуальной защиты (специальной одежды, обуви и других);
выполнение мероприятий по коллективной защите рабочих (ограждения,
освещение, вентиляция, защитные и предохранительные устройства и приспособления
и т.д.);
- обеспечение
санитарно-бытовыми помещениями и устройствами в соответствии с действующими
нормами и характером выполняемых работ;
рабочим должны быть созданы необходимые условия труда, питания и отдыха;
в процессе производства строительно-монтажных работ должны соблюдаться
требования ГОСТ и СНиП по технике безопасности в строительстве.
В организации, как правило, назначаются лица, ответственные за
обеспечение охраны труда в пределах порученных им участков работ, в том числе:
в целом по организации (руководитель, заместитель руководителя, главный
инженер);
в структурных подразделениях (руководитель подразделения, заместитель
руководителя);
на производственных территориях (начальник цеха, участка, ответственный
производитель работ по строительному объекту);
при эксплуатации машин и оборудования (руководитель службы главного
механика, энергетика и т.п.);
при выполнении конкретных работ и на рабочих местах (менеджер, мастер).
В организации должно быть организовано проведение проверок, контроля и
оценки состояния охраны и условий безопасности труда, включающих следующие
уровни и формы проведения контроля:
постоянный контроль работниками исправности оборудования, приспособлений,
инструмента, проверка наличия и целостности ограждений, защитного заземления и
других средств защиты до начала работ и в процессе работы на рабочих местах
согласно инструкциям по охране труда;
периодический оперативный контроль, проводимый руководителями работ и
подразделений предприятия согласно их должностным обязанностям;
выборочный контроль состояния условий и охраны труда в подразделениях
предприятия, проводимый службой охраны труда согласно утвержденным планам.
При обнаружении нарушений норм и правил охраны труда работники должны
принять меры к их устранению собственными силами, а в случае невозможности
этого прекратить работы и информировать должностное лицо.
В случае возникновения угрозы безопасности и здоровью работников
ответственные лица обязаны прекратить работы и принять меры по устранению
опасности, а при необходимости обеспечить эвакуацию людей в безопасное место.
На строительной площадке все без исключения должны надевать
предохранительные каски.
Вентиляционные и отопительные материалы и оборудование при складировании
на строительной площадке и рабочих местах должны укладываться следующим
образом:
санитарно-технические и вентиляционные блоки - в штабель высотой не более
2 м на подкладках и с прокладками;
крупногабаритное и тяжеловесное оборудование и его части - в один ярус на
подкладках;
черные прокатные металлы (листовая сталь, швеллеры, двутавровые балки,
сортовая сталь) - в штабель высотой до 1,5 м на подкладках и с прокладками;
- трубы диаметром до 300 мм - в штабель высотой до 3 м на подкладках и с
прокладками с концевыми упорами;
трубы диаметром более 300 мм - в штабель высотой до 3 м в седло без
прокладок с концевыми упорами.
.3 Безопасность организации инженерных работ
Согласно пункту 14.1 СНиП 12-04-2002 «Безопасность труда в
строительстве», при монтаже инженерного оборудования зданий и сооружений
(прокладке трубопроводов, монтаже сантехнического, отопительного, вентиляционного
и газового оборудования) необходимо предусматривать мероприятия по
предупреждению воздействия на работников следующих опасных и вредных
производственных факторов, связанных с характером работы:
- расположение рабочего места вблизи перепада по высоте 1,3 м и более;
повышенная загазованность воздуха рабочей зоны;
повышенное напряжение в электрической цепи, замыкание которой может
произойти через тело человека;
обрушающиеся горные породы.
При наличии опасных и вредных производственных факторов, указанных в
14.1.1 СНиП 12-04-2002, безопасность при монтаже инженерного оборудования
зданий и сооружений должна быть обеспечена на основе выполнения, содержащихся в
организационно-технологической документации следующих решений по охране труда:
- организация рабочих мест с указанием методов и средств для
обеспечения вентиляции, пожаротушения, выполнения работ на высоте;
методы и средства доставки и монтажа оборудования;
меры безопасности при выполнении работ в траншеях и колодцах;
особые меры безопасности при травлении и обезжиривании
трубопроводов;
заготовка и подгонка труб должны выполняться в заготовительных
мастерских, а выполнение этих работ на подмостях, предназначенных для монтажа
трубопроводов, запрещается;
при монтаже оборудования и трубопроводов грузоподъемными кранами
следует руководствоваться требованиями раздела 8 настоящих норм и правил;
все работы по устранению конструктивных недостатков и ликвидации
недоделок на смонтированном оборудовании, подвергнутом испытанию продуктом,
следует проводить только после разработки и утверждения заказчиком и
генеральным подрядчиком совместно с существующими субподрядными, организациями
мероприятий по безопасности работ,
установка и снятие перемычек (связей) между смонтированным и
действующим оборудованием, а также подключение временных установок к
действующим системам (электрическим, паровым, техническим и т.д.) без
письменного разрешения генерального подрядчика и заказчика не допускаются.
7.4 Организация безопасности рабочих мест
Согласно пункту 14.2 СНиП 12-04-2002:
- монтаж трубопроводов и воздуховодов на эстакадах производится с
инвентарных подмостей, снабженных лестницами для подъема и спуска работников.
Подъем и спуск по конструкциям эстакад не допускается;
запрещается нахождение людей под устанавливаемым оборудованием,
монтажными узлами оборудования и трубопроводов до их окончательного
закрепления;
опускание труб в закрепленную траншею следует производить с принятием мер
против нарушения креплений траншеи.
Не разрешается скатывать трубы в траншею с помощью ломов и ваг, а также
использовать распорки крепления траншей в качестве опор для труб:
в помещениях, где производится обезжиривание, запрещается пользоваться
открытым огнем и допускать искрообразование;
электроустановки в указанных помещениях должны быть во взрывобезопасном
исполнении;
работы по обезжириванию трубопроводов должны выполняться в помещениях,
оборудованных приточно-вытяжной вентиляцией. При выполнении работ на открытом
воздухе работники должны находиться с наветренной стороны;
место, где проводится обезжиривание, необходимо оградить и обозначить
знаками безопасности.
- работники, занятые на работах по обезжириванию трубопроводов, должны
быть обеспечены соответствующими противогазами, спецодеждой, рукавицами и
резиновыми перчатками.
7.5 Безопасность производства инженерных работ
Согласно пункту 14.3 СНиП 12-04-2002:
- монтаж оборудования, трубопроводов и воздухопроводов вблизи
электрических проводов (в пределах расстояния, равного наибольшей длине
монтируемого узла или звена трубопровода) производится при снятом напряжении
или при защите электропроводов от механического повреждения диэлектрическими
коробами.
При невозможности снятия напряжения работы следует производить по
наряду-допуску, утвержденному в установленном порядке:
при продувке труб сжатым воздухом запрещается находиться в камерах и
колодцах, где установлены задвижки, вентили, краны и т.п.;
при продувке трубопроводов необходимо установить у концов труб щиты для
защиты глаз от окалины, песка.
Запрещается находиться против или вблизи незащищенных концов продуваемых
труб:
в процессе выполнения сборочных операций трубопроводов и оборудования
совмещение отверстий и проверка их совпадения в монтируемых деталях должны
производиться с использованием специального инструмента (конусных оправок,
сборочных пробок и др.). Проверять совпадение отверстий в монтируемых деталях
пальцами рук не допускается;
при монтаже оборудования должна быть исключена возможность
самопроизвольного или случайного его включения;
при монтаже оборудования с использованием домкратов должны быть приняты
меры, исключающие возможность перекоса или опрокидывания домкратов.
При работе трубными и гаечными ключами запрещается надевать отрезки трубы
на ручки ключей и применять металлические подкладки под губки ключей. При
заполнении систем теплоносителем и его спуске, при испытании и наладке
необходимо пользоваться переносными светильниками напряжением не выше 12 В.
Рабочие места газоэлектросварщиков должны содержаться в чистоте и
оборудоваться переносными первичными средствами пожаротушения. Газовые баллоны
необходимо хранить в металлических шкафах. Сварочные аппараты должны быть
заземлены или занулены, а в нерабочее время обесточены. На проведение огневых
работ должно быть получено специальное разрешение.
Крайне трудоёмким является процесс монтажа воздуховодов. Учитывая большой
объём и специфику работ, а также необходимость обеспечения безопасности
выполнения этих работ, монтажу должна предшествовать тщательная подготовка.
Одна из особенностей монтажа воздуховодов заключается в следующем: воздуховоды
и вентиляционные короба могут иметь значительные габариты, поэтому для их
сборки и монтажа требуются большие площади, чем осложняется процессы подготовки
и проведения работ. Значительная часть работ по монтажу систем вентиляции и кондиционирования
выполняется на высоте в стеснённых условиях. Процесс называется работой на
высоте, если работа выполняется на высоте более 1,3 м. Работой в стесненных
условиях называется работа в пространстве, не превышающем 2 м по наименьшему
обмеру. Ввиду вышеизложенного, необходимо обеспечение рабочих мест слесарей
соответствующих размеров подмостей, лестниц-стремянок. При работе с подмостей
или у проемов, расположенных над землей или перекрытием на высоте 1 м и более,
рабочие места должны иметь ограждение. Оно должно состоять из стоек, поручня,
расположенного на высоте 1 м от рабочего настила, и бортовой доски высотой не
менее 150 мм, которая предотвращает падение какого-либо предмета на работающего
внизу.
Во время пуска вентиляционных агрегатов следует находиться в стороне от
вентиляторов и ременных передач. Слесарю - вентиляционщику категорически
запрещается включать электродвигатели вентиляционного оборудования и
присоединять приборы к электросети.
В период осмотра колес вентиляторов, бункеров, при работе внутри секций
приточных камер и вентиляционныхвоздуховодов и вентиляционных камер дежурный
электромонтер должен полностью обесточить систему и повесить табличку «Не
включать - работают люди».
При обнаружении ударов, подозрительного шума, перегрева электродвигателей,
вибрации оборудования или прекращения подачи электроэнергии необходимо об этом
сообщить дежурному электромонтеру или дежурному электромеханику.
Работы, связанные с пуском и регулированием систем вентиляции и
кондиционирования воздуха, разрешается проводить только при исправном
оборудовании. При монтаже систем вентиляции, подъём и установку приточных камер
и другого крупногабаритного оборудования требуется выполнять в присутствии и
под наблюдением мастера, прораба или даже начальника участка.
Монтаж вентиляционных камер ведут с помощью ручных и электрических талей,
передвигающимися по направляющим балкам (рельсам).
При недостаточной высоте и размерах проемов камеры монтируют с помощью
лебёдок, блоков, талей, закрепляемых к строительным конструкциям здания. Этот
способ монтажа является наиболее трудоёмким. Для перемещения крупногабаритных и
длинномерных грузов, когда нужно стропить за несколько точек, применяются
жёсткие грузозахватные приспособления - траверсы, изготовленные из балок
сплошного сечения: двутавров, швеллеров.
Строповка производится по заранее разработанным схемам. Траверсы могут
быть двух типов - работающие на изгиб и на сжатие. Первые обладают большей
массой, но, как правило, имеют небольшую высоту. Вторые имеют более легкую
конструкцию, но требуют значительной добавочной высоты подъема крюка крана. Для
монтажа объёмного вентиляционного оборудования рекомендуется использовать
траверсы, работающие на изгиб, т.к. они имеют наименьшую высоту, что позволяет
использовать их в помещениях. Поэтому для расчета принимаем траверсу,
работающую на изгиб.
Расчет траверсы.
Расчет ведем согласно главе III, п.2, Справочник строителя: «Инженерные
решения по охране труда в строительстве».
Траверсы - жесткие грузозахватные приспособления - изготовляют сплошного
сечения в виде одиночных двутавров, швеллеров или стальных труб различных
размеров, а также сквозного сечения, состоящего из спаренных двутавров или
швеллеров, соединенных стальными пластинами или из стальных труб, усиленных
элементами жесткости.
Рисунок 7.1 - Расчетная схема траверсы
Траверсы, работающей на изгиб, выполняют в следующей последовательности:
определение расчётных параметров траверсы.
Расчет необходимых технических данных:
1. Подсчитывают нагрузку, действующую на траверсу: Р = Q·kп·kд=
5,13 кН - вес воздуховода длиной 3 м и диаметром 630мм; п -
коэффициент перегрузки (kп = 1,1);д - коэффициент
динамической нагрузки (kд = 1,2).
Р = 5,13·1,1·1,2 = 6,77 кН
. Определяют максимальный изгибающий момент в траверсе:
Мmax = 0,5·Р·а
а - плечо траверсы, см
Мmax = 0,5·6,77·150 = 508 кН∙см
. Вычисляют требуемый момент сопротивления поперечного сечения траверсы:тр
= Мmax/ (n·Rиз·j) = 508/ (0,85·21·0,9) = 31,6 см3- коэффициент
условий работы (n = 0,85);изг
- расчётное сопротивление при изгибе в траверсе, Па.
. Принимаем конструкцию траверсы сквозного сечения, состоящую из двутавра
(см табл. III.2 «Охрана труда в строительстве», Высшая школа, 1991г).
Подобрав по табл. III.3 там же двутавровые балки №12: Wxд
= 56,4 см3, определяем момент сопротивления траверсы в целом:
Wх = Wхд = 56,4 см3> Wтр =
31,6 см3.
что удовлетворяет условию прочности расчетного сечения траверсы.
.6 Обеспечение безопасности при необходимости эвакуации людей из здания
) Пожарная безопасность объекта. Дымоудаление.
В здании должны быть предусмотрены конструктивные, объёмно-планировочные
решения, обеспечивающие в случае пожара:
возможность эвакуации людей независимо от их возраста и физического
состояния наружу на прилегающую к зданию территорию до наступления угрозы их
жизни и здоровью вследствие воздействия опасных факторов пожара;
возможность спасения людей;
возможность доступа личного состава пожарных подразделений и подачи
средств пожаротушения к очагу пожара, а также проведения мероприятий по
спасению людей и мат. ценностей;
нераспространение пожара на рядом стоящие здания, в том числе при
обрушении горящего здания;
ограничение прямого и косвенного материального ущерба, включая содержимое
здания и само здание, при экономически обоснованном соотношении величины ущерба
и расходов на противопожарные мероприятия, пожарную охрану и её техническое
оснащение.
В процессе строительства необходимо обеспечить:
приоритетное выполнение противопожарных мероприятий, предусмотренных
проектом, разработанным в соответствии с действующими нормами и утверждённым в
установленном порядке;
соблюдение противопожарных правил, и охрану от пожара строящегося и
вспомогательных объектов, пожаробезопасное проведение строительных и монтажных
работ;
наличие и исправное содержание средств борьбы с пожаром;
возможность безопасной эвакуации и спасения людей, а также защиты
материальных ценностей при пожаре в строящемся объекте и на строительной
площадке.
В процессе эксплуатации следует:
обеспечить содержание здания и работоспособность средств его
противопожарной защиты в соответствии с требованиями проектной и технической
документации на них;
обеспечить выполнение правил пожарной безопасности, утверждённых в
установленном порядке;
не допускать изменений конструктивных, объёмно-планировочных и
инженерно-технических решений без проекта, разработанного в соответствии с
действующими нормами и утвержденными в установленном порядке;
при проведении ремонтных работ не допускать применения конструкций и
материалов, не отвечающих требованиям действующих норм.
Мероприятия по противопожарной защите зданий предусматриваются с учетом
технического оснащения пожарных подразделений и их расположения.
При анализе пожарной опасности зданий могут быть использованы расчетные
сценарии, основанные на соотношении временных параметров развития и
распространения опасных факторов пожара, эвакуации людей и борьбы с пожаром.
В соответствии с пунктом 12.4 41-01-2003 необходимо обеспечить с помощью
средств автоматики отключение приточной системы в случае возникновения пожара.
В соответствии с п.8.1 СНиП 41-01-2003 следует проектировать аварийную
противодымную вентиляцию для удаления дыма при пожаре с целью обеспечения
эвакуации людей из помещений здания в начальной стадии пожара, возникшего в
одном из помещений. В проектируемом здании предусматривается создание систем
дымоудаления: ВДУ. Системы противодымной вентиляции включаются автоматически и
дистанционно при срабатывании пожарной сигнализации.
Воздуховоды противодымной вентиляции выполняются из стали класса II, d=1,5 мм на сварке, для обеспечения требуемой в соответствии
СНиП 41-01-2003 огнестойкости 0,5ч. Предусматривается оснащение систем
радиальными вентиляторам с электродвигателями на одном валу (в том числе
радиальных крышных вентиляторов) без мягких вставок.
) Эвакуация людей из помещений здания.
В соответствии с главой XVII
[26], эвакуация представляет собой процесс организованного самостоятельного
движения людей наружу из помещений, в которых имеется возможность воздействия
на них опасных факторов пожара.
Спасение представляет собой вынужденное перемещение людей наружу при
воздействии на них опасных факторов пожара. Спасение осуществляется
самостоятельно, с помощью пожарных подразделений или специально обученного
персонала, в том числе с использованием спасательных средств, через
эвакуационные и аварийные выходы.
Эвакуационные пути в пределах помещения должны обеспечивать безопасную
эвакуацию людей через эвакуационные выходы из данного помещения без учёта
применяемых в нём средств пожаротушения и противодымной защиты.
За пределами помещений защиту путей эвакуации следует предусматривать из
условия обеспечения безопасной эвакуации людей с учётом функциональной пожарной
опасности помещений, выходящих на эвакуационный путь, численности эвакуируемых,
степени огнестойкости и класса конструктивной пожарной опасности здания,
количества эвакуационных выходов с этажа и здания в целом.
Противодымная защита здания выполняется в соответствии с требованиями
СНиП 41-01-2003 Выходы являются эвакуационными, если они ведут:
а) из помещений первого этажа наружу:
непосредственно;
через коридор;
через вестибюль;
через лестничную клетку;
через коридор и вестибюль;
через коридор и лестничную клетку;
б) из помещений любого этажа, кроме первого:
непосредственно в лестничную клетку или на лестницу 3-го типа;
в коридор, ведущий непосредственно в лестничную клетку или на лестницу
3-го типа;
в) в соседнее помещение на том же этаже, обеспеченное выходами,
указанными в 1 и 2.
Путь допускается считать эвакуационным, если он ведёт из технического
помещения без постоянных рабочих мест.
В данном объекте предусмотрены следующие эвакуационные выходы: из
помещений первого этажа через вестибюли, и из подвальных помещений через
тамбур-лестницу и тамбур-шлюз.
Выходы из подвальных и цокольных этажей, являющиеся эвакуационными, как
правило, следует предусматривать непосредственно наружу обособленными от общих
лестничных клеток здания. Число эвакуационных выходов с этажа должно быть не
менее двух, если на нём располагается помещение, которое должно иметь не менее
двух эвакуационных выходов. Высота эвакуационных выходов в свету должна быть не
менее 1,9 м, ширина не менее: 1,2 м из помещений при числе эвакуирующихся более
15 человек, 0,8 м.
ЗАКЛЮЧЕНИЕ
По результатам выполненной квалификационной работы можно сделать
следующие выводы и обобщения:
. В ВКР в соответствии с требованиями заказчика запроектированы системы:
отопления, вентиляции и кондиционирования.
. В ВКР запроектирована двухтрубная система водяного отопления
коллекторного типа. Источником теплоснабжения является собственная котельная.
. В ВКР запроектирована общеобменная приточно-вытяжная система вентиляции
с механическим побуждением.
. В ВКР запроектирована система кондиционирования воздуха, на базе
чиллер-фанкойл.
. В ВКР представлены спецификации стоимости материалов инженерных систем.
. В ВКР разработаны вопросы техники безопасности.
. В ВКР разработан раздел по автоматизации автомного источника тепловой
энергии.
СПИСОК ИСПОЛЬЗОВАННЫХ ИСТОЧНИКОВ
1.СП 50.13330.2012. Свод правил. Тепловая защита зданий:
актуализированная редакция СНиП 23-02-2003: утв. Госстроем России 26.06.2003 г.
№ 113. - Взамен СНиП II-3-79*; введ. 01.10.2003. - Москва: ФГУП ЦПП, 2004. - 25
с.
. ГОСТ 30494-96. Здания жилые и общественные. Параметры
микроклимата помещения. - Введ. 01.03.1999. - Москва: ФГУП ЦПП, 1999. - 17 с.
. СП 131.13330.2012 Актуализированная редакция СНиП 23-01-99.
Строительные нормы и правила. Строительная климатология: утв. Госстроем России
11.06.1999 г. № 45. - Взамен СНиП 2.01.01-82; введ 01.01.2000. - Москва: ФГУП
ЦПП, 2000. - 57 с.
. Конструкционные сэндвич-панели: каталог. - Москва.:
ТЕРМОСТЕПС-МТЛ, 2009. - 43 с.
. СП 23-101-2004. Свод правил по проектированию и
строительству. Проектирование тепловой защиты зданий: утв. Госстроем России
26.03.2004 г. - Взамен СП 23-101-2000; введ 01.06.2004. -Москва: ФГУП ЦПП,
2005. - 140 с.
. Строительная изоляция: каталог. - Москва: Rockwool СНГ,
2011. - 12 с.
. Щекин, Р. В. Справочник по теплоснабжению и вентиляции: в 2
т. / Р. В. Щекин, С. М. Кореневский, Г. Е. Бем [и др.]. - Изд. 4-е. - Киев:
Будивельник, 1976. - Т. 1. - 416 с.; т. 2. - 352 с.
. ГОСТ 9573-96. Плиты из минеральной ваты на синтетическом
связующем теплоизоляционные. - Введ. 01.04.1997. - Москва: ИПК Издательство
стандартов, 1997. - 12 с.
. Загребина, Н. А. Системы и оборудование для обеспечения
микроклимата в помещениях: методические указания к выполнению курсовых и
дипломных проектов по отоплению зданий / Н. А. Загребина. - Вологда: ВоПИ,
1999. - 32 с.
ПРИЛОЖЕНИЕ
Этапы теплотехнического расчета ограждающих конструкций
Таблица П.1.1 - Исходные данные
|
№п/п
|
Наименование параметра
|
Усл.обозн.
|
Значение
|
Ед.изм.
|
|
|
Город
|
Вологда
|
|
1. Характеристика здания
|
|
|
Назначение здания
|
7.Административное и другие
общественные здания
|
|
2. Параметры наружной среды
|
|
2.1.
|
Расчетная температура
наружного воздуха
|
tн1
|
-32
|
ºС
|
|
2.2.
|
Расчетная продолжительность
отопительного сезона
|
τот.пер.
|
246
|
сут
|
|
2.3.
|
Расчетная средняя зимняя
температура
|
tот.пер.
|
-3
|
ºС
|
|
2.4.
|
Расчетная скорость ветра
для холодного периода
|
vветра
|
3,9
|
м/с
|
|
2.5.
|
Средняя скорость ветра
|
vо.п.
|
3,6
|
м/с
|
|
2.6.
|
Зона влажности
|
|
2.7.
|
Градусо-сутки отопительного
сезона
|
ГСОП
|
3,2081
|
ºС*сут
|
|
3. Параметры внутренней
среды
|
|
3.1.
|
Расчетная температура
внутреннего воздуха
|
tвн
|
5166
|
ºС
|
|
3.2.
|
Относительная влажность
внутреннего воздуха
|
φ
|
45
|
%
|
|
3.3.
|
Влажностный режим
|
Нормальный
|
|
4. Состав теплотеряющих
конструкций
|
|
№ слоя
|
Наименование слоя
|
δ,
м
|
ρ,
кг/м3
|
λ,
Вт/(м²·°С)
|
|
Наружная стена
|
|
1
|
79. Известково-песчаный
|
0,02
|
1600
|
0,810
|
|
1
|
Плиты древесно-волокнистые
и древесно-стружечные (ГОСТ 4598-74*, ГОСТ 10632-77*)
|
0,0095
|
1000
|
0,290
|
|
1
|
Сосна и ель поперек волокон
(ГОСТ 8486-66**, ГОСТ 9463-72*)
|
0,025
|
500
|
0,180
|
|
1
|
Гидроизоляция
|
0,002
|
100
|
0,035
|
|
2
|
Утеплитель на основе
базальтового волокна Paroc
|
0,2
|
50
|
0,034
|
|
3
|
Пароизоляция пленка Ютафол
H110
|
0,002
|
100
|
0,035
|
|
4
|
Сосна и ель поперек волокон
(ГОСТ 8486-66**, ГОСТ 9463-72*)
|
0,04
|
500
|
0,180
|
|
4
|
Плиты древесно-волокнистые
и древесно-стружечные (ГОСТ 4598-74*, ГОСТ 10632-77*)
|
0,0095
|
1000
|
0,290
|
|
Пол
|
|
2
|
3. Железобетон
|
0,35
|
2500
|
2,040
|
|
4
|
Экструдированный
пенополистирол Стиродур 2500С
|
0,05
|
25
|
0,031
|
|
1
|
Сосна и ель поперек волокон
(ГОСТ 8486-66**, ГОСТ 9463-72*)
|
0,04
|
500
|
0,180
|
|
1
|
Гидроизоляция
|
0,002
|
100
|
0,035
|
|
2
|
Утеплитель на основе
базальтового волокна Paroc
|
0,15
|
50
|
0,034
|
|
3
|
Пароизоляция пленка Ютафол
H110
|
0,002
|
100
|
0,035
|
|
1
|
Плиты древесно-волокнистые
и древесно-стружечные (ГОСТ 4598-74*, ГОСТ 10632-77*)
|
0,0095
|
1000
|
0,290
|
|
1
|
208. Линолеум
поливинилхлоридный многослойный (ГОСТ 14632-79)
|
0,003
|
1800
|
0,380
|
|
Потолок
|
|
1
|
Плиты древесно-волокнистые
и древесно-стружечные (ГОСТ 4598-74*, ГОСТ 10632-77*)
|
0,00125
|
1000
|
0,290
|
|
3
|
Пароизоляция пленка Ютафол
H110
|
0,002
|
100
|
0,035
|
|
1
|
Сосна и ель поперек волокон
(ГОСТ 8486-66**, ГОСТ 9463-72*)
|
0,025
|
500
|
0,180
|
|
2
|
Утеплитель Isover
|
0,225
|
150
|
0,034
|
|
1
|
Ветрозащитная пленка Ютавек
135
|
0,002
|
100
|
0,035
|
|
4
|
Сосна и ель поперек волокон
(ГОСТ 8486-66**, ГОСТ 9463-72*)
|
0,05
|
500
|
0,180
|