0=3,6.
По таблице 5.2 [1] для ограждающей конструкции с тепловой инерцией
1,5-4,0 (стены средней инерционности) за расчетную зимнюю температуру наружного
воздуха следует принять среднюю температуру наиболее холодных суток
обеспеченностью 0,92, которая для Минска составляет: 
(таблица
4.3[1]).
Рассчитаем требуемую толщину теплоизоляционного слоя:
м.
Рассчитаем общую толщину стены:
м.
Вывод: Определили расчетную температуру наружного воздуха tн=-28
°С. Рассчитали сопротивление теплопередаче слоя пенополиуретана R3=1,42 (м2 ∙
ºС)/Вт, тепловую инерцию наружной стены из штучных материалов D=3,6
(стена средней инерционности). Определили толщину слоя пенополиуретана 
м
и общую толщину стены 
м.
.2 Расчет совмещенного покрытия производственного здания
Рисунок 1.2 - Конструкция покрытия здания
Расчетные значения коэффициентов теплопроводности λ
и теплоусвоения S материалов принимаем по таблице А.1[1] для
условий эксплуатации ограждений «А»:
рубероид
λ 1 = 0,17 Вт/(м ∙°С); S1 = 3,53
Вт/(м2 ∙°С);
цементно-песчаный раствор
λ 2 = 0,76 Вт/(м ∙°С); S2 = 9,60 Вт/(м2 ∙°С);
гравий керамзитовый
λ 3 = 0,21 Вт/(м ∙°С); S3 = 3,36
Вт/(м2 ∙°С);
плиты пенополистирольные
λ 4 = 0,043 Вт/(м ∙°С); S4 = 0,46 Вт/(м2 ∙°С);
железобетонная плита
Нормативное сопротивление теплопередаче для совмещенных покрытий
согласно таблице 5.1 [1] Rнорм = 3,0(м2∙°С)/Вт.
Для определения тепловой инерции покрытия находим термическое
сопротивление отдельных слоев конструкции по формуле:
,
где δ - толщина рассматриваемого слоя, м;
λ - коэффициент теплопроводности данного слоя, Вт/(м∙°С).
Вычислим термическое сопротивление отдельных слоев:
рубероид
(м2
∙ ºС)/Вт;
цементно-песчаный раствор
(м2
∙ ºС)/Вт;
гравий керамзитовый
(м2
∙ ºС)/Вт;
железобетонная плита
(м2
∙ ºС)/Вт.
Термическое сопротивление плит пенополистирольных R3 находим из
формулы:
где αв - коэффициент теплоотдачи внутренней поверхности, выбираем по
табл.5.4[1], αв=8,7 Вт/(м2∙°С);
αн - коэффициент теплоотдачи наружной поверхности, выбираем по
табл. 5.7[1], αн=23 Вт/(м2∙°С);
-
термическое сопротивление ограждающей конструкции
(м2∙°С)/Вт.
Отсюда следует что, термическое сопротивление слоя
пенополистирольных плит находится по формуле:
.
Подставив значения в эту формулу, получим:
(м2∙°С)/Вт.
Вычисляем тепловую инерцию по формуле:
где Si - расчетный коэффициент теплоусвоения материала слоя
конструкции в условиях эксплуатации согласно таблице 4.2[1], принимаем по
таблице A.1[1], Вт/(м2∙°С).=R1∙S1+ R2∙S2+ R3∙S3+R4∙S4+R5∙S5;=0,059∙3,53+0,026∙9,6+0,071∙3,36+2,67∙0,46+0,13∙17,98=4,26.
По таблице 5.2 [1] для ограждающей конструкции с тепловой инерцией
4,0-7,0 (стены средней инерционности) за расчетную зимнюю температуру наружного
воздуха следует принять среднюю температуру наиболее холодных трех суток
обеспеченностью 0,92, которая для Минской области составляет:
(таблица
4.3[1]).
Рассчитаем требуемую толщину теплоизоляционного слоя:
м.
Рассчитаем общую толщину покрытия:
м.
Вывод: Определили расчетную температуру наружного воздуха 
,
рассчитали сопротивление теплопередаче теплоизоляционного слоя R4=2,67 (м2∙°С)/Вт,
тепловую инерцию D=4,26, толщину теплоизоляционного слоя 
м
и общую толщину покрытия 
м.
2. Теплопроводность в многослойной стене
Определить температуры на границах слоев многослойной конструкции
наружной стены, тепловой поток и глубину промерзания при следующих данных: tв =
20 °С, tн = -26 °С.
Рисунок 2.1 - Изменение температуры в наружной стене
известково-песчаный раствор λ 1 = 0,70 Вт/(м
∙°С);
пенобетон λ 2 = 0,33 Bt/(м ∙°C);
плиты пенополистирольные λ 3 = 0,043 Bt/(м
∙°C);
известково-песчаный раствор λ 4 = 0,70
Вт/(м ∙°С).
Определяем термическое сопротивление каждого слоя материала:
известково-песчаный раствор
(м2
∙ ºС)/Вт;
пенобетон
(м2
∙ ºС)/Вт;
Термическое сопротивление плит пенополистирольных R3 находим из
формулы:
где αв - коэффициент теплоотдачи внутренней поверхности, выбираем по
табл.5.4[1], αв=8,7 Вт/(м2∙°С);
αн - коэффициент теплоотдачи наружной поверхности, выбираем по
табл. 5.7[1], αн=23 Вт/(м2∙°С);
-
термическое сопротивление ограждающей конструкции
(м2∙°С)/Вт.
Отсюда следует что, термическое сопротивление слоя
пенополистирольных плит находится по формуле:
.
Подставив значения в эту формулу, получим:
(м2∙°С)/Вт.
Рассчитаем требуемую толщину теплоизоляционного слоя:
м.
Рассчитаем общую толщину стены:
м.
Определим тепловой поток через четырехслойную конструкцию при
разности температур двух сред:
Вт/м2,
где tв - температура внутреннего воздуха, °С;н - температура
наружного воздуха, °С.
Определяем температуры на границах слоев конструкции по формуле:
,
где tx - температура в любой точке конструкции, °С;- часть
термического сопротивления, находящегося между плоскостями c температурами t1 и
tx, (м2 ∙ ºС)/Вт.
ºС;
ºС;
ºС;
ºС;
ºС.
Граница промерзания находится в слое пенополистирольных плит.
Определяем глубину промерзания в теплоизоляционном слое и
составляем пропорцию:
;
м.
Общая глубина промерзания в этом случае составит:
δпр = δх+ δ4=0,051+0,02=0,071 м.
Рисунок 2.2 - Глубина промерзания в теплоизоляционном слое
Рисунок 2.3 - График зависимости 
Рисунок 2.4 - График зависимости 
Рассмотрим данную задачу в случае, когда теплоизоляционный слой
находится с внутренней стороны стены.
Рисунок 2.5 - Изменение температуры в наружной стене
Значение термического сопротивления всей конструкции и теплового
потока в этом случае останется прежним:
(м2
∙ ºС)/Вт;
Вт/м2.
Определяем температуры на границах слоев конструкции по формуле:
,
где tx - температура в любой точке конструкции, °С;- часть
термического сопротивления, находящегося между плоскостями c температурами t1 и
tx, (м2 ∙ ºС)/Вт.
ºС;
ºС;
ºС;
ºС;
ºС;
ºС.
Граница промерзания находится в слое пенополистирольных плит.
Определяем глубину промерзания в теплоизоляционном слое и
составляем пропорцию:
;
м.
Общая глубина промерзания в этом случае составит:
δпр = δ1+ δ2+δх=0,02+0,25+0,018=0,288
м.
Рисунок 2.6 - Глубина промерзания в теплоизоляционном слое
Рисунок 2.7 - График зависимости 
Рисунок 2.8 - График зависимости 
Вывод: Глубина промерзания, в первом случае (наружная
теплоизоляция) составляет 71 мм, во втором случае (внутренняя теплоизоляция)
288 мм. Экономически целесообразнее делать наружную теплоизоляцию, при этом
точка росы переносится в теплоизоляционный слой и стена незначительно
промерзает в отличие от внутренней теплоизоляции. При наружной теплоизоляции
ограждающая конструкция аккумулирует тепло, потери тепла минимальны.
3. Определение сопротивления паропроницанию
Расчет наружной стены из штучных материалов
Исходные данные:
Температура внутреннего воздуха - tB =20 °С.
Относительная влажность - φотн
= 50 %.
Влажностной режим - сухой,
Минская область.
Рисунок 3.1 - Конструкция наружной стены здания
Влажностной режим сухой, условия эксплуатации ограждающих
конструкций «А» по таблице 4.2[1].
Расчетные значения коэффициентов теплопроводности λ,
теплоусвоения S и паропроницаемости μ
материалов принимаем по таблице А.1[1] для условий эксплуатации ограждений «А»:
известково-песчаный раствор
λ 1 = 0,70 Вт/(м ∙°С); S1 = 8,69 Вт/(м2 ∙°С);
μ =0,12 мг/(м ∙ ч ∙ Па);
кирпич керамический
λ 2 = 0,63 Вт/(м ∙°С); S2 = 7,91 Вт/(м2 ∙°С);
μ 2=0,14 мг/(м ∙ ч ∙ Па);
плиты пенополистирольные
λ 3 = 0,043 Вт/(м ∙°С); S3 = 0,46 Вт/(м2 ∙°С);
μ 3=0,05 мг/(м ∙ ч ∙ Па);
известково-песчаный раствор
λ 4 = 0,70 Вт/(м ∙°С); S4 = 8,69 Вт/(м2 ∙°С);
μ 4=0,12 мг/(м ∙ ч ∙ Па).
Расчетные параметры наружного воздуха для расчета сопротивления
паропроницанию - среднее значение температуры и относительная влажность за
отопительный период:
Для Минской области средняя температура наружного воздуха за
относительный период tнот = -1,6 °С, средняя относительная влажность наружного
воздуха за относительный период φнот
= 85%.
Парциальные давления водяного пара внутреннего и наружного воздуха
при расчетных значениях температуры и относительной влажности составляют:
ен=455Па,
ев = 0,01 φв ∙Ев,
где φв - расчетная относительная влажность внутреннего воздуха, %;
Ев - максимальное парциальное давление водяного пара внутреннего
воздуха, [Па]; при расчетной температуре воздуха tв = 20 °С, Ев = 2338 Па.
Тогда: ев= 0,01∙50∙2338 =1169 Па.
Положение плоскости возможной конденсации в данной конструкции
находится на границах слоя штукатурки и керамического кирпича.
где RT - сопротивление теплопередаче ограждающей конструкции, (м ∙°С)/Вт
- термические сопротивления слоев многослойной конструкции или
части однослойной конструкции, расположенных в пределах внутренней поверхности
конструкции до плоскости возможной конденсации, (м∙°С)/Вт.
°С.
Максимальное парциальное давление водяного пара в плоскости
возможной конденсации при tK = -0,9°С составляет:
Ек = 563 Па.
Сопротивление паропроницанию до плоскости возможной конденсации до
наружной поверхности стены составляет:
(м2
∙ ч ∙ Па) /мг.
Определяем требуемое сопротивление паропроницанию стены от её
внутренней поверхности до плоскости возможной конденсации:
(м2
∙ ч ∙ Па) /мг.
Сопротивление паропроницанию рассчитываемой конструкции стены в
пределах от её внутренней поверхности до плоскости возможной конденсации
составляет:
(м2
∙ ч ∙ Па) /мг.
Вывод: Данная конструкция наружной стены отвечает требованиям СНБ
2.04.01-97 по сопротивлению паропроницанию, так как Rпв=3,33>Rnн.тр=0,95(м2 ∙
ч ∙ Па) /мг.
Расчет чердачного перекрытия с холодным чердаком производственного
здания
Исходные данные:
Температура внутреннего воздуха - tB =20 °С.
Относительная влажность - φотн
= 50 %.
Влажностной режим - сухой,
Гомельская область.
Рисунок 3.2 - Конструкция чердачного перекрытия с холодным
чердаком
Расчетные значения коэффициентов теплопроводности λ,
теплоусвоения S и паропроницаемости материалов принимаем
по таблице А.1[1] для условий эксплуатации ограждений «А»:
цементно-песчаный раствор
λ 1 = 0,76 Вт/(м ∙°С); S1 = 9,60 Вт/(м2 ∙°С);
=0,09 мг/(м ∙ ч ∙ Па);
гравий керамзитовый
λ 2 = 0,21 Вт/(м ∙°С); S2 = 3,36 Вт/(м2 ∙°С);
2=0,21 мг/(м ∙ ч ∙ Па);
плиты пенополистирольные
λ 3 = 0,043 Вт/(м ∙°С); S3 = 0,46 Вт/(м2 ∙°С);
3=0,05 мг/(м ∙ ч ∙ Па);
железобетонная плита
λ 4 = 1,92 Вт/(м ∙°С); S4 = 17,98 Вт/(м2 ∙°С);
4=0,03 мг/(м ∙ ч ∙ Па).
Расчетные параметры наружного воздуха для расчета сопротивления
паропроницанию - среднее значение температуры и относительная влажность за
отопительный период:
Для Минской области средняя температура наружного воздуха за
относительный период tнот = -1,6 °С, средняя относительная влажность наружного
воздуха за относительный период φнот
= 85%.
Парциальные давления водяного пара внутреннего и наружного воздуха
при расчетных значениях температуры и относительной влажности составляют:
ен=455Па,
ев = 0,01 φв ∙Ев,
где φв - расчетная относительная влажность внутреннего воздуха, %;
Ев - максимальное парциальное давление водяного пара внутреннего
воздуха, [Па]; при расчетной температуре воздуха tв = 20 °С, Ев = 2338 Па.
Тогда: ев= 0,01∙50∙2338 =1169 Па.
Положение плоскости возможной конденсации в данной конструкции
находится на границах слоя цементно-песчаного раствора и гравия керамзитового.
Определяем температуру в плоскости возможной конденсации по
формуле:
где RT - сопротивление теплопередаче ограждающей конструкции,
(м ∙°С)/Вт
- термические сопротивления, слоев многослойной конструкции или
части однослойной конструкции, расположенных в пределах внутренней поверхности
конструкции до плоскости возможной конденсации, (м∙°С)/Вт.
°С.
Максимальное парциальное давление водяного пара в плоскости
возможной конденсации при tK = -0,1 °С составляет:
Ек = 610 Па.
Сопротивление паропроницанию до плоскости возможной конденсации до
наружной поверхности перекрытия составляет:
(м2
∙ ч ∙ Па) /мг.
Определяем требуемое сопротивление паропроницанию перекрытия от её
внутренней поверхности до плоскости возможной конденсации:
(м2
∙ ч ∙ Па) /мг.
Сопротивление паропроницанию рассчитываемой конструкции перекрытия
в пределах от её внутренней поверхности до плоскости возможной конденсации
составляет:
(м2
∙ ч ∙ Па) /мг.
Вывод: Данная конструкция чердачного перекрытия с холодным
чердаком производственного здания отвечает требованиям СНБ 2.04.01-97 по
сопротивлению паропроницанию, так как Rпв=3,3>Rnн.тр=0,8(м2 ∙ ч ∙
Па) /мг.
4. Определение распределения температур в толщине ограждающей
конструкции наружной стены производственного здания с течением времени
Исходные данные:=15oC; tpa6=120°С;
Определим температуры на границах слоев многослойной конструкции
при: tв = 20 °С, tн = -26 °С.
Рисунок 4.1 - Изменение температуры в наружной стене железобетон λ
1 = 2,04Bt/(м ∙°C); плиты пенополистирольные λ
2 = 0,043Bt/(м ∙°C); железобетон λ
3 = 2,04Bt/(м ∙°C).
Определяем термическое сопротивление каждого слоя материала:
тяжелый бетон
(м2
∙ ºС)/Вт;
(м2
∙ ºС)/Вт.
Термическое сопротивление пенополистирольных плит R2 находим из
формулы:
где αв - коэффициент теплоотдачи внутренней поверхности, выбираем по
табл.5.4[1], αв=8,7 Вт/(м2∙°С);
αн - коэффициент теплоотдачи наружной поверхности, выбираем по
табл. 5.7[1], αн=23 Вт/(м2∙°С);
-
термическое сопротивление ограждающей конструкции
Отсюда следует что, термическое сопротивление слоя теплоизоляции
будет:
;
(м2∙°С)/Вт.
Рассчитаем требуемую толщину теплоизоляционного слоя:
м.
Рассчитаем общую толщину стены:
м.
Термическое сопротивление всей конструкции:
(м2
∙ ºС)/Вт.
Определим тепловой поток через трехслойную конструкцию при
стационарном режиме работы:
Вт/м2.
где tв - температура внутреннего воздуха, °С;н - температура
наружного воздуха, °С.
Определяем температуры на границах слоев конструкции по формуле:
,
где tx - температура в любой точке конструкции, °С;- часть
термического сопротивления, находящегося между плоскостями c температурами t1 и
tx,(м2 ∙ ºС)/Вт.
ºС;
ºС;
ºС;
ºС;
ºС.
Определим тепловой поток через трехслойную конструкцию при
нестационарном режиме работы:
Вт/м2,
где tв - температура внутреннего воздуха, °С;н - температура
наружного воздуха, °С.
Определяем температуры на границах слоев конструкции по формуле:
,
где tx - температура в любой точке конструкции, °С;- часть
термического сопротивления, находящегося между плоскостями c температурами t1 и
tx, (м2 ∙ ºС)/Вт.
ºС;
ºС;
ºС;
ºС;
ºС.
Рисунок 4.2 - График зависимости , для стационарного
режима работы
Рисунок 4.3 - График зависимости , для нестационарного
режима работы
Вывод: Определил распределения температур в толщине ограждающей
конструкции наружной стены производственного здания и построил графики
зависимости для стационарного и нестационарного режима работы установки.
Определяя тепловой поток через трехслойную конструкцию при
стационарном режиме работы 
Вт/м2, при
нестационарном режиме работы 
Вт/м2. При стационарном
режиме работы тепловой поток в 3,56 раза больше чем при нестационарном режиме,
однако глубина промерзания при двух режимах одинакова и равна 
м.
5. Расчет потерь тепла тепловой установки
Исходные данные:
Размеры - 8,5x6,5x6 м;
Режим работы - 1 = 1 ч; 2 = 8 ч;
Температура - tB=15oC; tpa6=120 oC;
(м2∙°С)/Вт;
(м2∙°С)/Вт;
(м2∙°С)/Вт.
Рисунок 5.1 - Конструкционная схема тепловой установки
Рисунок 5.2 - График режима работы тепловой установки
Определяем потери тепла, тепловой установки при стационарном
режиме. Расчет ведем по формуле:
.
Сведем вычисления в таблицу.
Таблица 5.1 - Потери тепла при стационарном режиме
|
Îãðàæäåíèå
|
Ïëîùàäü F, ì2
|
(tâ-tí), °Ñ
|
R0, (ì2∙°Ñ)/Âò
|
Q, Âò
|
|
Íàðóæíàÿ ñòåíà
I,II
|
51
|
41
|
2,2
|
950
|
|
Íàðóæíàÿ ñòåíà
III,IV
|
23
|
41
|
2,2
|
429
|
|
Êðûøêà
|
55,25
|
41
|
755
|
|
Äâåðè
|
16
|
41
|
0,39
|
1682
|
Âò.
Ðàññ÷èòàåì
òåïëîïîòåðè ÷åðåç
ïîäçåìíóþ ÷àñòü
ñåíû. Äëÿ ýòîãî
èçîáðàçèì ãîðèçîíòàëüíóþ
ðàçâåðòêó ïîäçåìíîé
÷àñòè òåïëîâîé
óñòàíîâêè, ðàçäåëèì
íà ñîîòâåòñòâåííûå
çîíû ïî 2ì.
Ðèñóíîê
5.3 - Ðàçâåðòêà ïîäçåìíîé
÷àñòè òåïëîâîé
óñòàíîâêè
Òåðìè÷åñêîå
ñîïðîòèâëåíèå
äëÿ ïåðâîé çîíû,
ïîëîñû, òî åñòü
îò ïîâåðõíîñòè
ïîëà ðàñïîëîæåííîé
íà ðàññòîÿíèè
äî 2ì:
(m2 ∙ °Ñ)/Âò.
Äëÿ âòîðîé
çîíû ïîëîñû ò.å
äëÿ ñëåäóþùèõ
äâóõ ìåòðîâ îò
íàðóæíîé ñòåíû:
(m
∙ °Ñ)/Âò.
Äëÿ òðåòüåé
çîíû ïîëîñû ðàñïîëîæåííîé
íà ðàññòîÿíèè
îò 4,5ì äî 6,5ì â ãëóáèíó
ïîìåùåíèÿ îò
íàðóæíîé ñòåíû:
(m2 ∙ °Ñ)/Âò.
Äëÿ ÷åòâåðòîé
çîíû ïîëîñû: 
(m2∙
°Ñ)/Âò
Ïîòåðè
òåïëà ÷åðåç ïîäçåìíóþ
÷àñòü îïðåäåëÿåì
ïî ôîðìóëå:
,
ãäå F
- ïëîùàäü çîíû,
ì2; - òåðìè÷åñêîå
ñîïðîòèâëåíèå
çîíû, (m2 ∙ °Ñ)/Âò.
ì2;
ì2;
ì2;
Âò.
Ïðîèçâåäåì
ðàñ÷åò ïðè íåñòàöèîíàðíîì
ðåæèìå, êîãäà
óñòàíîâêà âêëþ÷àåòñÿ:
Âò.
Ïîòåðè
òåïëà ÷åðåç íàäçåìíóþ
÷àñòü óñòàíîâêè
çà ïåðâûé ïåðèîä:
,
ãäå 
-
êîýôôèöèåíò
òåïëîïåðåäà÷è,
(ì2∙°Ñ)/Âò;- ïëîùàäü
íàðóæíûõ ñòåí
óñòàíîâêè, ì2;
- èçìåíåíèå
òåìïåðàòóðû çà
ïåðâûé ïåðèîä
ðàáîòû, °Ñ;
- ïðîäîëæèòåëüíîñòü
ðàáîòû, ÷.
êÄæ.
Ïîòåðè
òåïëà ÷åðåç íàäçåìíóþ
÷àñòü óñòàíîâêè
çà âòîðîé ïåðèîä:
êÄæ.
Ïîëíûå
ïîòåðè òåïëà çà
ïåðâûé ïåðèîä
ðàáîòû òåïëîâîé
óñòàíîâêè ñîñòàâèò:
êÄæ.
Ïîëíûå
ïîòåðè òåïëà çà
âòîðîé ïåðèîä
ðàáîòû òåïëîâîé
óñòàíîâêè ñîñòàâëÿþò:
êÄæ.
Îáùèå
ïîòåðè òåïëà òåïëîâîé
óñòàíîâêè çà
ïîëíîå âðåìÿ å¸
ðàáîòû:= Ql+Q2=7994,22 +128997,56 =
136991,78 êÄæ.
Âûâîä:
Ïðè äàííûõ ãàáàðèòíûõ
ðàçìåðàõ è èçìåíåíèè
òåìïåðàòóðû òåïëîâîé
óñòàíîâêè ïîòåðè
òåïëà çà ïîëíîå
âðåìÿ ðàáîòû ñîñòàâëÿþò
136991,78 êÄæ.
Çàêëþ÷åíèå
Âûâîä
1.1: Îïðåäåëèëè ðàñ÷åòíóþ
òåìïåðàòóðó íàðóæíîãî
âîçäóõà tí=-26 °Ñ. Ðàññ÷èòàëè
ñîïðîòèâëåíèå
òåïëîïåðåäà÷å
ñëîÿ ïåíîïîëèñòèðîëüíûõ
ïëèò R3=1,68 (ì2 ∙ ºÑ)/Âò,
òåïëîâóþ èíåðöèþ
íàðóæíîé ñòåíû
èç øòó÷íûõ ìàòåðèàëîâ
D=6,05 (ñòåíà ñðåäíåé
èíåðöèîííîñòè).
Îïðåäåëèëè òîëùèíó
ñëîÿ ïåíîïîëèñòèðîëüíûõ
ïëèò ì è îáùóþ
òîëùèíó ñòåíû
ì.
Âûâîä
1.2: Îïðåäåëèëè ðàñ÷åòíóþ
òåìïåðàòóðó íàðóæíîãî
âîçäóõà tí=-26 °Ñ, ðàññ÷èòàëè
ñîïðîòèâëåíèå
òåïëîïåðåäà÷å
òåïëîèçîëÿöèîííîãî
ñëîÿ R4=2,67 (ì2∙°Ñ)/Âò,
òåïëîâóþ èíåðöèþ
D=4,26, òîëùèíó òåïëîèçîëÿöèîííîãî
ñëîÿ ì è îáùóþ
òîëùèíó ïîêðûòèÿ
ì.
Âûâîä
2: Ãëóáèíà ïðîìåðçàíèÿ,
â ïåðâîì ñëó÷àå
(íàðóæíàÿ òåïëîèçîëÿöèÿ)
ñîñòàâëÿåò 80 ìì,
âî âòîðîì ñëó÷àå
(âíóòðåííÿÿ òåïëîèçîëÿöèÿ)
297 ìì. Ýêîíîìè÷åñêè
öåëåñîîáðàçíåå
äåëàòü íàðóæíóþ
òåïëîèçîëÿöèþ,
ïðè ýòîì òî÷êà
ðîñû ïåðåíîñèòñÿ
â òåïëîèçîëÿöèîííûé
ñëîé è ñòåíà íåçíà÷èòåëüíî
ïðîìåðçàåò â îòëè÷èå
îò âíóòðåííåé
òåïëîèçîëÿöèè.
Ïðè íàðóæíîé
òåïëîèçîëÿöèè
îãðàæäàþùàÿ êîíñòðóêöèÿ
àêêóìóëèðóåò
òåïëî, ïîòåðè òåïëà
ìèíèìàëüíû.
Âûâîä
3.1: Äàííàÿ êîíñòðóêöèÿ
íàðóæíîé ñòåíû
îòâå÷àåò òðåáîâàíèÿì
ÑÍÁ 2.04.01 ïî ñîïðîòèâëåíèþ
ïàðîïðîíèöàíèþ,
òàê êàê Rïâ>Rn.òð,
ò.å.4,32>0,95(ì2 ∙ ÷ ∙ Ïà)
/ìã.
Âûâîä
3.2: Äàííàÿ êîíñòðóêöèÿ
ïîêðûòèÿ îòâå÷àåò
òðåáîâàíèÿì
ÑÍÁ 2.04.01 ïî ñîïðîòèâëåíèþ
ïàðîïðîíèöàíèþ,
òàê êàê Rïâ>Rn.òð
ò.å.3,3>0,8(ì2
∙ ÷ ∙ Ïà) /ìã.
Âûâîä
4: Âûïîëíÿÿ îïðåäåëåíèå
ðàñïðåäåëåíèÿ
òåìïåðàòóð â òîëùèíå
îãðàæäàþùåé
êîíñòðóêöèè
íàðóæíîé ñòåíû
ïðîèçâîäñòâåííîãî
çäàíèÿ, áûëî óñòàíîâëåíî,
÷òî ãëóáèíà ïðîìåðçàíèÿ
ïðè ñòàöèîíàðíîì
è íåñòàöèîíàðíîì
ðåæèìàõ îäèíàêîâà
è ñîñòàâëÿåò
ì.
Òåïëîâîé ïîòîê
ïðè ñòàöèîíàðíîì
ðåæèìå ðàâåí
q=58,47 Âò/ì2, ÷òî â 3,56 ðàçà
áîëüøå ÷åì ïðè
íåñòàöèîíàðíîì
ðåæèìå, ãäå q=16,42 Âò/ì2.
Âûâîä
5: Ïðè äàííûõ ãàáàðèòíûõ
ðàçìåðàõ è èçìåíåíèè
òåìïåðàòóðû òåïëîâîé
óñòàíîâêè ïîòåðè
òåïëà çà ïîëíîå
âðåìÿ ðàáîòû ñîñòàâëÿþò
136991,78 êÄæ.
Ëèòåðàòóðà
1 ÑÍÁ 2.04.01-97 Ñòðîèòåëüíàÿ
òåïëîòåõíèêà.
Ìèíñê, 1994.
ÑÍèÏ 2.04.05-91 Îòîïëåíèå,
âåíòèëÿöèÿ è
êîíäèöèîíèðîâàíèå.
Ãîññòðîé ÑÑÑÐ.
- Ì., 1992.
Èñà÷åíêî Â.Ï.,
Îñèïîâà Â.À., Ñóêîìåë
À.Ñ. Òåïëîïåðåäà÷à.
- Ì.: Ýíåðãîèçäàò,
1981.
ÃÎÑÒ 2.105-95 Îáùèå
òðåáîâàíèÿ ê
òåêñòîâûì äîêóìåíòàì.
Èçä. Ñòàíäàðòîâ,
1996.
Ðàçìåùåíî
íà Allbest.ru