наименование
|
молярная
масса, кг/моль
|
массовая
доля, %
|
кмоль
|
массовые
потоки, кг/час
|
|
|
|
|
100%
|
Поступило:
|
|
|
|
|
1.Анол-ректификат,
в том числе
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
циклогексанол
|
100,16
|
98,02
|
49,82
|
4990,30
|
циклогексанон
|
1,98
|
1,04
|
101,90
|
всего
|
|
100,00
|
|
5092,20
|
|
|
|
|
|
Получено:
|
|
|
|
|
1,
Анон-сырец, в том числе
|
|
|
|
|
циклогексанол
|
100,16
|
34,85
|
17,44
|
1746,60
|
циклогексанон
|
98,15
|
63,20
|
32,27
|
3167,40
|
циклогексен
|
82,1
|
0,62
|
0,38
|
31,00
|
вода
|
18,01
|
0,20
|
0,57
|
10,20
|
примеси
|
|
1,13
|
|
56,70
|
всего
|
|
100,00
|
|
5011,90
|
2.Реакционный
водород
|
|
|
|
|
водород
|
2
|
99,35
|
31,35
|
62,70
|
циклогексен
|
82,1
|
0,50
|
0,19
|
15,50
|
циклогексанол
|
100,16
|
0,15
|
0,021
|
2,10
|
всего
|
|
100
|
|
80,30
|
итого
|
|
|
|
5092,20
|
По данным таблицы 1.1 рассчитываем степень
конверсии циклогексанола.
Хцг-ла = Fцг-ла0
- Fцг-ла / F
цг-ла0 = 49,82-17,438 / 49,82 = 0,65 (4.1)
где Fцг-ла0
, Fцг-ла - мольные
потоки циклогексанола на входе в реактор и на выходе из него.
Рассчитываем селективности реакций по целевому и
побочным продуктам.
ФАi
= Fi - Fi0
/ (νi / νА)
*FА,0*ХА ; (4.2)
где ФАi
- селективность по i-ому
веществу для исходного соединения А,
Fi - Fi0
- мольные потоки i-го вещества
до и после реакции
FА,0 - мольный поток
реагента А перед реакцией
ХА - степень конверсии А
νi, νА
- стехеометрические коэффициенты перед А и i-
ым продуктом в данной реакции
Фан-олан-н = 32,271-1,038 / 1*49,82*0,65 = 0,964
- селективность циклогексанола по циклогексанону
Фан-олцг-сен = 0,378-0 /1*49,82*0,65 = 0,0117 -
селективность циклогексанола
по циклогексену
Фан-олН2О = 0,566-0 / 1*49,82*0,65= 0,0175 -
селективность циклогексанола по воде.
Найдем селективность в полученном реакционном
водороде:
Фан-олН2 = 32,2-0 / 1*49,82*0,65 = 0,994 -
селективность циклогексанола по Н2
Фан-олцг-сен = 0,189 -0 /1*49,82*0,65 = 0,00584
Мощность проектируемого цеха должна составлять
50000тонн в год. Дегидрирование циклогексанола в циклогексанон непрерывный
процесс.
Рассчитываем фонд рабочего времени реактора:
Z =
(365-0-0-15)*24=8400ч.
Тогда часовая производительность цеха составит :
/8400 = 5,9524тонн/ч = 5952,4 кг/ч
Исходя из уравнения основной реакции, находим
требуемый расход циклогексанола
Х ОН 5952,4 О
+ Н2↑ (4.3)
,16 98,15
Х=100,16*5952,4 / 98,15 = 6074,298 кг/ч
Выход циклогексанона составляет 50%,
(Хцг-на= 50%)
С учетом вышеизложенного, часовой расход 100%
циклогексанола составит
Gцг-ла=6074,298/0,5=12148,596
кг/ч
Расход технического циклогексанола ректификата
составит 12148,296/0,9802=12393,997 кг/ч
Примесей в сырье: 12393,997-12148,596=245,401
кг/ч
Расходуется 65% массовых анола. Проскок анола
составляет 35% массовых (при 65% конверсии), следовательно Gцг-ла
(100%)*0,35=12148,596*0,35=4252,0086 кг/ч
Приведем расчет всех материальных потоков
изображенных на диаграмме
По основной реакции образуется:
. циклогексанон сырец, в том числе:
циклогексанон, циклогексанол, циклогексен, вода, примеси
.1 Gцг-н
= Gцг-л* Хцг-н
*Мцг-н/Мцг-ла = 12148,596*0,5*98,15/100,16 = 5952,3996 кг/ч (расход
циклогексанона-сырца)
. Водород, который включает: водород,
циклогексен, анол
.1 Gн2
= Gцг-н*Мн2 / Мцг-на =
5952,3996*2/98,15 = 121,292 кг/ч (расход реакционного водорода)
Итого: поток продуктов реакции составит
Gпрод= Gцг-н
+ Gн2 =
5952,3996+121,292= 6073,691 кг/ч
По основной реакции расходуется циклогексанола:
Gцг-л = Gцг-л*
Хцг-н = 12148,596*0,5 = 6073,691 кг/ч ( приход анола-ректификата)
По побочным реакциям образуется: циклогексен и
вода
Gцг-сен = Gцг-л
* Хцг-сен *Мцг-сен / Мцг-ла = 12148,596*0,00761*82,06/100,16 = 75,744 кг/ч
Gн2о = Gцг-сен*
Мн2о/1 Мцг-на =75,744*18,02/82,06=16,633 кг/ч
Итого: 75,744+16,633=92,377 кг/ч
На побочную реакцию расходуется циклогексанола :
Gцг-л = Gцг-л*
Хцг-сен = 12148,596*0,00716 = 92,451 кг/ч
ПРИХОД
На основную реакцию требуется 6073,691 кг/ч
анола-ректификата. В него входит:
1) циклогексанол - 98,02%
6073,691 - 100% Х=5953,432 кг/ч
Х - 98,02%
) циклогексанона - 1,98%
6073,691 - 100%
Х=120,259 кг/ч
Х - 1,98%
РАСХОД:
В результате реакции образовалось:
. 5952,3996 кг/ч циклогексанола-сырца
В его состав входят:
) циклогексанон - 63,2%
5952,3996 - 100%
Х - 63,2%
Х=3761,917 кг/ч
2) циклогексанол - 34,85%
5952,3996 - 100%
Х=2074,41 кг/ч
Х - 34,85%
3) циклогексен - 0,62%
5952,3996 - 100%
Х=36,905 кг/ч
Х - 0,62%
4) Вод а - 0,2%
5952,3996 - 100%
Х=11,905 кг/ч
Х - 0,2%
5) примеси - 1,13%
5952,3996 - 100%
Х=66,750 кг/ч
Х - 1,13%
1. Расходуется
водорода - 121,292 кг/ч
В его состав входят:
) водорода - 99,35%
121,292 - 100%
Х=120,504 кг/ч
Х - 99,35%
2) циклогексен - 0,5%
121,292 - 100%
Х=0,606 кг/ч
Х - 0,5%
3) циклогексанол - 0,15%
121,292 - 100%
Х=0,182кг/ч
Х - 0,15%
Сведем полученные величины в таблицу
материального баланса
Таблица 4.2 Материальный баланс цеха
дегидрирования
наименование
|
молярная
масса, кг/моль
|
массовая
доля, %
|
кмоль
|
массовые
потоки, кг/час
|
|
|
|
|
100%
|
Поступило
|
|
|
|
|
1.Анол-ректификат,
в том числе
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
циклогексанол
|
100,16
|
98,02
|
59,43
|
5952,22
|
циклогексанон
|
98,15
|
1,98
|
1,24
|
121,47
|
итого
|
|
100
|
|
6073,69
|
|
|
|
|
|
Получено:
|
|
|
|
|
1,
Анон-сырец, в том числе
|
|
|
|
|
циклогексанол
|
100,16
|
34,85
|
20,71
|
2074,41
|
циклогексанон
|
98,15
|
63,2
|
38,33
|
3761,92
|
циклогексен
|
82,1
|
0,62
|
0,45
|
36,91
|
вода
|
18,01
|
0,2
|
0,66
|
11,91
|
примеси
|
|
1,13
|
|
67,26
|
всего
|
|
100
|
|
5952,40
|
2.
Реакционный водород
|
|
|
|
|
водород
|
2
|
1,984
|
60,25
|
120,50
|
циклогексен
|
82,1
|
0,01
|
0,007
|
0,61
|
циклогексанол
|
100,16
|
0,003
|
0,002
|
0,18
|
всего
|
|
|
|
121,29
|
итого
|
|
|
|
6073,69
|
4.2 Материальный расчет
стадии ректификации
Состав смеси: циклогексан, циклогексанон, циклогексанол,
спирты, эфиры.
Для дальнейшего расчета принимаем исходную
смесь, включающая в себя циклогексанон и циклогексанол.
Циклогексанон-82%
Циклогексанол -18%
Состав дистиллята: Циклогексанон - 97,43%
Циклогексанол - 2,57%
Состав кубовой жидкости: Циклогексанон -10,00%
Циклогесканол - 90,00%
Схема материальных потоков
Рис.4.2. Схема материальных потоков
Fa-количество
и состав исходной смеси
W,аw
- количество и состав кубовой жидкости
Р,ар - количество и состав дистиллята
Ф,ар - количество и состав флегмы
G,ар - количество и
состав паровой фазы
Определение количественно - качественного
состава кубовой жидкости:
Таблица 4.3. Количественно-качественный состав
кубовой жидкости
Компонентный
состав
|
Молекулярная
масса, кг/моль
|
Массовая
доля, %
|
кг/с
|
м3/с
|
ρ кг/м3
|
Циклогексанон
|
98,15
|
10
|
0,198
|
2,54
10-4
|
779
|
Циклогексанол
|
100,16
|
90
|
1,783
|
18,85
10-4
|
946
|
Всего
|
|
100
|
1,981
|
21,39
10-4
|
929,3
|
Определение количества исходной смеси и
дистиллята:
Уравнение материального баланса:
(4.3.)
(4.4.)
Определение
качественно-количественного состава смеси:
Таблица 4.4.
Качественно-количественный состав исходной смеси
Компонентный
состав
|
Молекулярная
масса ,кг/моль
|
Массовая
доля, %
|
кг/с
|
м3/с
|
ρ кг/м3
|
Циклогексанон
|
98,15
|
82
|
9,422
|
120,95
10-4
|
779
|
Циклогексанол
|
100,16
|
18
|
2,068
|
21,79
10-4
|
946
|
Всего
|
|
100
|
11,49
|
142,74
10-4
|
895,76
|
Определяем качественно-количественного состава
дистиллята:
Таблица 4.5 Качественно - количественный состав
дистиллята
Компонентный
состав
|
молекулярная
масса,кг/моль
|
Массовая
доля,%
|
кг/с
|
м3/с
|
ρ кг/м3
|
Циклогексанон
|
98,15
|
97,43
|
9,48
|
121,7
10-4
|
779
|
Циклогексанол
|
100,16
|
2,57
|
0,029
|
0,0306
10-4
|
946
|
Всего
|
|
100
|
11,49
|
122,01
10-4
|
779,5
|
Сводная таблица материального баланса.
Таблица 4.6 Материальный баланс
ПРИХОД
|
РАСХОД
|
Компонентный
состав
|
кг/с
|
Компонентный
состав
|
кг/с
|
Исходная
смесь
|
|
Дистиллят
|
|
Циклогексанон
|
9,422
|
Циклогексанон
|
9,48
|
Циклогексанол
|
2,068
|
Циклогексанол
|
0,029
|
|
|
Кубовая
жидкость
|
|
|
|
Циклогексанон
|
0,198
|
|
|
Циклогексанол
|
1,783
|
ВСЕГО
|
11,49
|
ВСЕГО
|
11,49
|
4.3 Тепловой баланс
.3.1 Тепловой расчёт
колонны дегидрирования
Рис.4.3. Диаграмма тепловых потоков реактора
ПРИХОД ТЕПЛА
Q1- тепло вносимое в
реактор с анолом-ректификатом
Q2-тепло вносимое в
реактор с дымовыми газами;
РАСХОД ТЕПЛА
Q3-тепло, уносимое с
аноном-сырцом
Q4-тепло, отводимое
из реактора с водородом
Q5- тепло, отводимое
из реактора с дымовыми газами
Q6- потери тепла
Q7- тепло на реакцию
Таблица 4.7 Расчет теплоты
образования и коэффициентов а, в, с, в уравнении для циклогексанола методом
структурных единиц
кДж/моль
Дж/
моль°С
Дж/
моль°С
Дж/
моль°С
|
|
|
|
|
1
|
2
|
3
|
4
|
5
|
6
|
|
|
циклопентанол
|
-77,4
|
10,96
|
345,89
|
-103,43
|
|
|
Увеличение
кольца
|
-38,9
|
-4,35
|
80,75
|
-24,23
|
|
Замещение
на группу ОН
|
-199,6
|
-
|
-
|
-
|
циклогексанол
|
-315,9
|
6,61
|
426,64
|
-127,66
|
|
циклопентанол
|
-77,4
|
10,96
|
345,89
|
-103,43
|
|
Увеличение
кольца
|
-38,9
|
-4,35
|
80,75
|
-24,23
|
|
Замещение
группы на =О
|
-55,2
|
21,0
|
-276,48
|
126,4
|
циклогексанон
|
-171,5
|
27,61
|
150,16
|
-1,26
|
|
циклопентанол
|
-77,4
|
10,96
|
345,89
|
-103,43
|
|
Увеличение
кольца
|
-38,9
|
-4,35
|
80,75
|
-24,23
|
|
Замещение
группы на 1=1
|
137,2
|
5,56
|
-53,09
|
19,96
|
циклогексен
|
20,9
|
12,17
|
33,55
|
-107,7
|
|
|
|
|
|
|
|
|
ПРИХОД ТЕПЛА
Теплосодержание газовой смеси,
поступающей в колонну дегидрирования с анолом-ректификатом:
с анолом Q=
G *C*
t
t=210°С С=1,89
кДж/кг град [ 19]
Q=
5952,22*1,89*210=2250290,09 кДж/ч
С аноном t=210°С
С=0,41*4,19=1,72 кДж/кг 0С [19 ]
Q=
1,72*121,47*210=43643,26 кДж/ч
Q1= 2293933,35 кДж/ч
=637·10-3кВт (4.5)
. с дымовыми газами C=1,1
кДж/кг 0С [19 ]
Q2= G
*1,1* 480= 528G (4.6)
РАСХОД ТЕПЛА
. Теплосодержание реакционной смеси выходящей из
колонны дегидрирования:
С аноном t=260°С
С=2,13 кДж/кг 0С [ 19]
Q=
2,13*260*3761,92=2081292,14 кДж/ч
С анолом t=260°С
С=2,2 кДж/кг 0С [19 ]
Q=
2,2*260*2074,41=1186562,52 кДж/ч
С циклогексеном t=260°С
С=1,243 кДж/кг 0С [19 ]
Q=
36,91*260*1,243=1192,4,155 кДж/ч
С водой t=260°С
С=1,41 кДж/кг 0С [19]
Q=
11,91*1,41*260=4356,10 кДж/ч
Общее количество тепла:
Q3= 3284134,92 кДж/ч
= 912,23·10-3кВт
. С дымовыми газами t=420°С
С=1,093 кДж/кг 0С [19]
Q4= G*1,093*420=459*G
кДж/ч
С водородом t=260°С
С=14,435 кДж/кг 0С [19 ]
Q=
120,5*14,435*260=452251,683 кДж/ч
С циклогексеном t=260°С
С=1,243 кДж/кг 0С [19 ]
Q=
0,61*260*1,243=197,1398 кДж/ч
С циклогексанолом t=260°С
С=2,18 кДж/кг0С [ 19]
Q=
2,18*1,0873*260=102,024 кДж/ч
Q5= 452550,85 кДж/ч
=125,71·10-3кВт (4.7)
. Потери тепла в окружающую среду [20]
Удельный тепловой поток определим по уравнению
(4.8)
Где: tf1-
температура рабочей среды в аппарате, °С
tf2-
температура окружающего воздуха, °С
L1-коэффициент
теплоотдачи от рабочей среды к стенке аппарата
L2-
коэффициент теплоотдачи от изоляции в окружающую среду
δиз - толщина изоляции, м
λиз - теплопроводность
изоляции
L2= 8,4+0,06(tw2 - tf2) tw2-
температура поверхности изоляции,°С
Принимаем tw2=50°С, tf2= 20°С
L2=
8,4+0,06(50-20)=10,2ккал/м2ч г=42,7кДж/м2 ч град=11,85 Вт/м2град (4.9)
Изоляция-диатомовый кирпич.
Теплопроводность изоляции
λиз =0,116+0,00023t
λиз=0,116+0,00023 =0,1975
Вт/м2град (4.10)
Удельный тепловой поток
q=L2(tw2-tf2)
q=11,85(50-20)=355,5
Вт/м (4.11)
Толщина изоляции: δиз ==0,2444 м,
принимаю δиз=250 мм
(4.12)
Потери в окружающую среду
Q6=q F
F=562м2-
поверхность реактора ( по существующему реактору
Q6 =
355.5*562=186993 Вт=19979,1 кДж/ч = 5,55·10-3кВт (4.13)
. Тепловой эффект реакции:
Основная реакция
С6Н11ОН С6Н10О + Н2
q= -16,42кал/моль
[ 19]
Q= кгДж/ч
Побочная реакция-образование
циклогексена:
С6Н11ОН С6Н10 + Н2О
Тепловой эффект реакции:
q=(5+57,8)+(-75,5)= -12,7кал/моль [19 ]
Q= кг Дж/ч (4.14)
Общий эффект реакции:
Q7=
(-2636332,63)+-(-23923,165) = 2612409,465 кДж/ч = 725,67·10-3кВт (4.15)
Qприх= Qрасх
Тепловой баланс процесса можно представить так:
Q1+ Q2
= Q3+ Q4+
Q5+ Q6
+Q7 (4.16)
,35+528G=3284134,92+459,1G+452550,85+19979,1+2612409,47
,99=68,9 G
G=59145,73 (5.17)
Таблица 4.8 Таблица теплового баланса
приход
|
расход
|
Статьи
прихода
|
Колич.
кДж/ч
|
Статьи
расхода
|
Колич.
кДж/ч
|
анол-ректификат
дымовые газы
|
2293933,35
31228945,44
|
анон-сырец
анол водород вода циклогексен дымовые газы потери теплововой эффект реакции
|
2081292,14
1186562,52 452550,85 4356,1 11924,155 27153804,64 19979,1 2612409,285
|
Итого
кВт
|
9,314
|
|
9,314
|
Количество тепла, снимаемого в аппарате:
,44-27153804,64 = 4075140,8 кДж/ч =
1131,98·10-3кВт
5.3.2 Тепловой баланс
перегревателя
Рис 5.4 Диаграмма тепловых потоков подогревателя
ПРИХОД ТЕПЛА
Q1- тепло вносимое в
перегреватель с анолом-ректификатом
Q2-тепло вносимое в
перегреватель с аноном-сырцом;
РАСХОД ТЕПЛА
Q3-тепло, уносимое с
аноном-сырцом
Q4-тепло, отводимое
из подогревателя с анолом-ректификтом
Q5- потери тепла
Q6- тепло на
испарение
ПРИХОД
1. с циклогексанолом-ректификатом
Q=G C t
С (150°С)=0,75329 кДж/кг град [ 7]
Q1=5952,22*0,75329*170°С=762231,809
кДж/ч = 211,73·10-3 кВт (5.18)
2. с циклогексаноном-сырцом
Q2=4509738,36 кДж/ч
(из теплового баланса аппарата дегидрирования)
РАСХОД
1. с циклогексаноном-сырцом
Q3=3761,92*2,45*t=9214,45
t (4.19) Cp=2,45
кДж/кг 0С (5.19)
2. с циклогексанолом
Q4=2074,41*210°С*0,9046=394067,37
кДж/кг град =109,46 10-3 кгДж/ч (4.20)
Ср=0,9046 кДж/кг0С [19 ]
Потери тепла. [19]
Удельный тепловой поток q=355,5
Вт/м
Изоляция- диатомовый кирпич.
Теплопроводность изоляции
λиз=0,116+0,00023 =0,1419
Вт/м20С (4.21)
Толщина изоляции
δиз ==0,036м,
принимаю δиз=40 мм
Потери в окружающую среду
Q5=355,5*300=106650
Вт/ч=123714 кДж/ч = 34,37·10-3кВт (4.22)
Тепло на испарение циклогексанола
Q6=3761,92*454=1707911,68кДж/ч
= 474,42·10-3кВт (4.23)
ч=454 кДж/кг град- теплота испарения
циклогексанола
Qприх = Qрасх
,809+4509738,36=9214,45t+394067,37+1707911,68+123714
,12=9214,45t t=330°С
Таблица 4.9 Сводная таблица
теплового баланса подогревателя
ПРИХОД
|
РАСХОД
|
ЦГ-ол
ректификат
|
211,73
10-3
|
ЦГ-он
сырец
|
844,65
10-3
|
ЦГ-он
сырец
|
1252,71
10-3
|
ЦГ-ол
ректификат
|
109,46
10-3
|
|
|
Потери
|
34,37
10-3
|
|
|
Тепло
на испарение
|
474,42
10-3
|
итого
кВт
|
1,46
|
|
1,46
|
4.3.3 Тепловой баланс
испарителя
Рис 4.5 Диаграмма тепловых потоков испарителя
ПРИХОД ТЕПЛА
Q1- тепло вносимое в
испаритель с анолом-ректификатом
Q2-тепло вносимое в
испаритель с водяным паром
РАСХОД ТЕПЛА
Q3-тепло, уносимое с
анолом-ректификатом
Q4-тепло, отводимое
из испарителя с водяным паром
Q5- потери тепла
Q6- тепло на
испарение
ПРИХОД
3. с циклогексанолом-ректификатом
Q=G C t
С (90°С)=0,451974 кДж/кг 0С [ 7]
Q1=5952,22*0,451974*90°С=242122,38
кДж/ч =670·10-3кВт (4.24)
4. с водяным паром
5.
Q2=1244572,64 кДж/ч
=345,71 ·10-3кВт (4.25)
РАСХОД
3. с водяным паром
Q3= 208,8 10-3*2,45*t=0,51
·10-3 t
Cp=2,45 кДж/кг 0С [19
] (4.26)
4. с циклогексанолом-ректификатом
Q4=5952,22*170°С*0,9046=915344,30
кДж/кг град =254,26·10-3кВт (4.27)
Ср=0,9046 кДж/кг 0С [ 19 ]
Потери тепла. [ 19 ]
Удельный тепловой поток q=355,5
Вт/м (4.28)
Изоляция- диатомовый кирпич.
Теплопроводность изоляции
λиз=0,116+0,00023 =0,1419
Вт/м2 0С
Толщина изоляции
δиз ==0,036м,
принимаю δиз=40 мм
Потери в окружающую среду
Q5=355,5*300=106650
Вт/ч=123714 кДж/ч=34,37·10-3кВт (4.29)
Тепло на нагрев циклогексанола
Q6=5952,22*454=2702307,88кДж/ч
=650,64·10-3кВт (4.30)
ч=454 кДж/кг град- теплота испарения
циклогексанола
Qприх = Qрасх
·10-3+345,71 ·10-3= t76,73
·10-3+254,26·10-3+34,37·10-3+750,64·10-3
t=150°С
Таблица 4.10 Сводная таблица теплового баланса
испартителя
ПРИХОД
|
РАСХОД
|
ЦГ-ол
ректификат
|
670·10-3
|
ЦГ-ол
ректификат
|
254,26·10-3
|
Водяной
пар
|
345,71
·10-3
|
Водяной
пар
|
76,73
·10-3
|
|
|
Потери
|
34,37·10-3
|
|
|
Тепло
на испарение
|
650,64·10-3
|
итого
кВт/ч
|
1,016
|
|
1,016
|
4.3.4 Тепловой баланс
ректификационной колонны
Схема тепловых потоков
Рисунок 4.6. Схема тепловых потоков
QF - тепло
подводимое с питанием, кВт
Qф- тепло подводимое
с флегмой, кВт
Qпод1- тепло
подводимое в подогреватель, кВт
Qпод2 - тепло
конденсации пара, кВт
Qс - теплота,
отводимая с парами, кВт
Qр - тепло,
отводимое с дистиллятом, кВт
Qw- тепло,
отводимое с кубовой жидкостью, кВт
Qотв.к - тепло,
отводимое в конденсаторе, кВТ
Qпот - потери тепла
Уравнение теплового баланса
Qприх= QF2+Qпод+Qф
Qрасх=Qw+QG +Qпот
1) Определяем
QF2
QF2=Gk*CF+Tk2
где (4.31)
Gk- количество
подаваемого питания, кг/с
CF -
теплоемкость, кДж/кгК
Tk2-
температура, К
QF2=5,745*2,09*(273+80)=4238,5кВт
2) QF1=5,754*2,09*(273+60)=3998,359
кВт
3) Следовательно, тепло, подаваемое в
подогреватель
QF2- QF1=4238,5-3998,359=240,141
кВт (4.32)
4) Определяем Qф
Qф=2,38*2,09*(273+62)=1666,36
кВт (4.33)
5) Qw=0,9905*1,823*(273+150)=763,8
кВт (4.34)
6) QG=GG*r+
GG* GGT,где
r- теплота
конденсации циклогексанола
QG=7,13*360,2+7,13*2,09*(273+82)=7858,326
кВт (4.35)
)Определяем Qпотерь
Qпотерь=0,2 (QF+
Qw+ Qф)
Qпотерь=0,2(4238,5+1666,36+763,8)=1333,732
кВт (4.36)
) Qподв=
Qрасх- Qприх
Qподв=(763,8+7858,326+1333,732)
- (4238,5+1666,36)=4050,998 кВт (4.37)
).Определяем Qр
Qр=4,7545*2,09
(23+62)=3328,9 кВт (4.38)
) Qотв.конд=7858,326-
(1666,36+3328,9)=2863,066 кВт (4.39)
5.3.4.1 Определение
расхода греющего пара
Gг.п.= (4.40)
где r -теплота
конденсации пара, кДж/кг
х- коэффициент, учитывающий
влажность пара
Gг.п.=
4.3.4.2. Определение
расхода охлаждающей воды
Vв= (4.41)
Vв=
Расход охлаждающей воды в хвостовом
конденсаторе принимаем 10% от общего объёма.
,3 м3/ч=0,0036м3/с
Итого общий расход охлаждающей воды
135,3м3/ч =0,0374м3/с
.4
Конструктивно-технологические расчеты
.4.1 Расчет
колонны дегидрирования
Реакция дегидрирования происходит в
трубном пространстве колонны дегидрирования. Подвод тепла для проведения
реакции осуществляется подачей дымовых газов в межтрубное пространство.
1. Условия процесса
Трубное пространство
Среда: пары циклогексанола-ректификата t1=210°C,
t2=260°C,
Р=0,065МПа
Межтрубное пространство
Среда: дымовые газы t1=480°C,
t2=420°C
Средняя разность температур:
210 260 420 480
Δtмм=210
Δtδ=220
Отношение Δtδ
/ Δtмм =
220/210=1,05<2, следовательно tср1=0,5
(tнач1+ tкон1)
tср1=0,5(210+260)=235°С (4.42)
tср2= tср1+
Δtср (4.43)
Δtср= Δtδ+
Δtмм / 2= 220+210 /
2=215°С
tср2= 235+215=450°С
Тепловая нагрузка колонны дегидрирования
,55-22546153,09=4529717,46 кДж/ч
Количество снимаемого тепла
,88-22546153,09=3383641,79кДж/ч
Определение коэффициента теплоотдачи для
трубного пространства: принимаем, что нагреваемый газ в количестве 5952,22
пойдет в трубном пространстве, охлаждающий газ - в межтрубном пространстве. При
этом для повышения теплоотдачи, в межтрубном пространстве устанавливаются
поперечные перегородки.
Длину трубок реактора L
принимаем равной 6000мм [ 18]
Число трубок находим по формуле:
N=V/(0.785xd2xL)
(4.44)
Vк=Gн/Vн
(4.45)
Gн - необходимое
количество катализатора, кг
Vн - насыпная
плотность катализатора, кг/м3
Vн= 950 кг/м3 [ 18 ]
Gк = Gцг-ла
/ q, где Gцг-ла
- расход технического циклогексанола, кг/ч
q - удельная
нагрузка по циклогексанолу, кг на 1кг катали затора в час q=0,096
кг/кг ч
Gк
=5952,22/0,096=62002,29кг
Vк=62002,29/950=65,266м3
N=65,266/(0,758х(57
10-3)2 х6)=4264,97
В отделении принимаем 5 работающих агрегатов.
Тогда число трубок в 1 реакторе п*=4264,97/5=853шт.
G*к
=62002,29/5=12400,46кг - столько следует загрузить катализатора в 1 реактор.
Найдем общий объем трубок в 1 реакторе
V=πR2
x H
(4.46)
R=(57-(2,5+2,5) =
52/2 = 26мм = 0,026м
V=3,14 х 0,0262 х 6
= 0,0127м3
V= 0,0127 х 853 =
10,83м3
Общий объем трубок - 10,83м3
Скорость движения циклогексанола - ректификата в
трубном пространстве
ω= G/ρ
S=
5952,22/0,830х3600х39,4 (4.47)
S=10110 х 3600 =
36,4м2
ρ = 830кг/м3
- плотность циклогексанола при tср1
Режим движения в трубном пространстве
Re = ω ρ
d/μ
[ 20] (4.48)
μ = 1.2 10-3
л с/м - вязкость циклогекасанола при tср
= 1,2 10-3 Па с
Re =0,051 х
0,052 х 830/1,2 10-3 = 1,83
Re2300 - режим
ламинарный.
Критерий Нуссельта:
Nu = 0,15l Re0,33
Pr0,43 Cr0,1( Pr/PrСТ.)0,25
[ 20] (4.49)
Критерий Прандтля:
Pr = Cp/ [ 20 ] (4.50)
Cp = 0,76*4190
Дж/кг0С
- коэффициент теплопроводности.; = 0,2*1,16
Вт/м0С
Pr =
1,2*10-2*0,76*4190/0,2*1,16 = 164,27
Критерий Грасгофа: [ 20 ]
Сr = d3 g l3 2 t /2 (4.51)
= 0,83*10-3/0С=
(0,052)3*9,81*8302*0,83*10-3*215/(1,2*10-3)2 = 117757691,5= 0,15l Re0,33
Pr0,45 Cr0,1 =0,15*1*10,460,33*164,270,45*117757691,5
0,1 = 20,73
l = 1 - для ламинарного движения при L/d > 50
Pr/PrСТ.= 1 - для
газов.
Коэффициент теплоотдачи
циклогексанола-ректификата:
1= Nu/ dВН. (4.52)
- теплопроводность для
циклогексанола при tСР.; = 0,2*1,16 Вт/м0С
1=0,2*1,16*20,73/0,052 = 92,50
Вт/м2ч0С
Определение коэффициента теплоотдачи для дымовых
газов.
Поперечное сечение межтрубного пространства
Sмт = 0,785 (Д2 - nd2),
d2 = S
(4.53)
Sмт =0,785 ( 25,57 -
853 х 0,0522)=18,26 м2
Sвн = 25,57м2
(36,4-10,83)
Sвн = 25570мм
п=853шт
dn =52мм
Скорость течения газов при Т=726 К(считаю по
азоту).
w = G/s (4.54)
G -
количество дымовых газов из теплового баланса.
- плотность азота при t =4500C. [19]
=0 Т0 Р/Т Р0
=1,25*273*1,6/726*1=0,75 кг/м3
w =
59145,73/0,75*3600*2,20*5=1,99 м3/с
Определим эквивалентный диаметр для межтрубного
пространства [20]
dэ = D2
- пd2 D2
= S (4.55)
D + пd
dэ = 29,74-853 х
0,0522 = 27,43 = 0,457м
,74 +853х 0,052 60,08
Критерий Рейнольдса для дымовых газов:
Re = w d /
- динамический коэффициент вязкости;
=0,0325*10-3н/м2
Re =
1,99*0,457*0,753/0,0325*10-2=2107,08
Критерий Нуссельта для дымовых
газов:
Nu = 0,6*0,41 Re0,6 Pr0,33
Критерий Прандтля:
Pr = CP/
CP - удельная
теплоемкость (при постоянном давлении)
- коэффициент теплопроводности; =0,045*1,16
Вт/м0С
Pr =
0,0325*10-3*0,263*4190/0,045*1,16=6,86
Nu=0,6*0,41*2107,080,6*6,860,33=458,28
Коэффициент теплопроводности для
дымовых газов:
2= Nu /dЭ=458,28*1,16*0,045/0,457=55,43
Вт/м0С
Коэффициент теплопередачи:
К=1/(1/1) + rСТ.1 + (/) + rСТ.2 + (1/2) [ 18]
- толщина стенки трубки; =2,5 мм
- коэффициент теплопроводности
стенки; =17,5 Вт/м0С
r1 -
коэффициент загрязнения со стороны горячего теплоносителя
r1=0,00035 м2
0С/Вт
r2 -
коэффициент загрязнения со стороны холодного теплоносителя
r2=0,00009 м2
0С/Вт
К=1/(1/92,50) + 0,00035 +
(0,0025/17,5) + 0,00009 + (1/55,43)=33,97 Дж/м2 0С
F = 4075140,8
*1,16/33,97*80*5*4,19 = 523,35 м2
Принимаем F=562м2
Н=10110мм
dn =57х2,5
L = 6000мм
N = 853шт
4.4.2 Расчет
перегревателя
Кроме реактора контактный узел дегидрирования
циклогексанола имеет в своем составе перегреватель. Он предназначен для подогрева
циклогексанола - ректификата, поступающего в отделение и для охлаждения
реакционных газов.
1. трубное пространство - циклогексанол-
ректификат
G=5952,22/5
t1 =25°С t2=220°С
. межтрубное пространство - пары циклогексанона
- сырца
G=5952,22/5
t1 =280°С t2=140°С
Температурный режим
25
220 140 280
Δtм=115
Δtδ=60
Отношение Δtδ
/ Δtм =
60/115=0,5<2, следовательно tср1=0,5
(tнач1+ tкон1)
tср1=0,5(210+260)=235°С
Δtср= 60-115 =
85 °С
,3lg
60/115
Тепловая нагрузка подогревателя:
Q= G
x C
(t2 -t1)
[18 ]
Считаю по циклогексанолу:
G=5952,22/5 кг/ч
С=2,6кДж/к град
Q= 5952,22/5 х 2,6
(220-25) = 603555 кДж/ч = 167654 Вт
Принимаем, что нагреваемый газ подается в
трубное пространство, а охлаждаемый - в межтрубное пространство. При этом
задаемся конструкцией перегревателя.
dтрубок 38х2мм
п трубок 336шт
Скорость движения циклогексанола - ректификата в
трубном пространстве
ω= G/ρ
S= 5952,22/5
*854*3600*0,785*0,0342 = 0,0013 м/с
где ρ
= 854 кг/м3 - плотность циклогексанола [ 17 ]
Режим движения в трубном пространстве:
Re = ω ρ
d/μ
μ- вязкость
циклогекасанола при tср = 1,2
10-2 Пз [ 17 ]
Re =0,0013 х
0,034 х 854/1,2 10-2 = 2,359
При установившемся ламинарном движении (Re<2300)
для определения коэффициента теплоотдачи воспользуемся формулой:
Nu = 0.15Ee Re0..33 Pr0.43 Gr0.1(Pr
/ Pr ст)0,25
Ее = 1 - для ламинарного режима при λ/d >5
Pr / Pr ст = 1 для
газов Pr= Срμ/λ; где
Ср=0,620*4190 Дж/кг град
λ - коэффициент теплопроводности λ=0,21*1,16
Вт/м
град
Pr = 1,6 10-2
х 0,620х4190 = 170,627
,21х1,16
Критерий Трасгофа: Gr = d3 x g x ρ2 β x Δt [ 17 ]
μ2
β = 0.825
10-3 - коэффициент объемного расширения
Gr = (0,034)3
х 9,8 х 8502 х 0,825 10-3 х 85 = 7623135
(1,6 10-3)2
Nu = 0.15
х1х3,448..33 х159,620.43 х76231350.1=9,8
Nu = 9,8
1=Nu /dВН.
- коэффициент теплопроводности для
циклогексанола при tСР.
=0,21*1,16 Вт/м0С
1=9,8*0,21*1,16/0,034=70,21 Вт*м2ч0С
Межтрубное пространство.
Поперечное сечение межтрубного
пространства:
SМ.Т.=0,785(D2
- nd2) [ 20 ]
DВН.=1000 мм
n = 407 шт
d = 25 мм
SМ.Т.=0,785(12 -
407*0,0342)=0,4157
Скорость течения реакционных газов:
w = G/ s
- плотность; =10,2 кг/м3
w =
5952,22/10,2*3600*0,4157=0,08 м/сек.
Эквивалентный диаметр для
межтрубного пространства:
dЭ= (D2 - nd2)/(D + nd) = (1 -
407*0,0342)/(1+407*0,034)=0,067
Критерий Рейнольдса: [ 18 ]
Re = w d /
- плотность; =10,2 кг/м3
- вязкость; =1,6*10-2
Re =
0,08*0,034*10,2/1,6*10-2=1,73
Критерий Нуссельта:
Nu = 0,6*0,41 Re0,6
Pr0,33 [ 17 ]
Критерий Прандтля: [17 ]
Pr = CP/
СР - теплоемкость; CP =
0,620*4190 Дж/кг0С
- коэффициент теплопроводности; =0,21*1,16
Вт/м0С
Pr =
1,6*10-2*0,620*4190/0,21*1,16=170,63
Nu =
0,6*0,41*1,730,6*170,630,33=1,86
2 = Nu /dВН.=1,86*0,21*1,16/0,034=13,3
Вт/м2 0С
Коэффициент теплопередачи:
К = 1/(1/1) +rСТ.1 + (/) + rСТ.2 + (1/2) [ 17]
rСТ.1 - коэффициент
загрязнения со стороны горячего теплоносителя;
rСТ.2 - коэффициент
загрязнения со стороны холодного теплоносителя.
rСТ.1 = rСТ.2
=0,00009 м2 0С/Вт
К = 1/(1/70,21) + (0,002/17,5) + (1/13,3) +
0,000092 =11,17 Дж/м2 0С
F = Q/К*tСР.=
167654/11,17*85=176,58 м2 [ 17 ]
Принимаю F
=180 м2
4.4.3 Расчет
теплообменника
Теплообменник предназначен для подогрева
циклогексанола - ректификата и охлаждение циклогексанона - сырца.
.Трубное пространство - циклогексанол -
ректификат.
G= 5952,22 кг/ч
t1 =25°С t2=90°С
. межтрубное пространство - пары циклогексанона
- сырца
G=5952,22
t1 =90°С t2=150°С
Температурный режим
90 90 150
Δtср= 65+60 =
63 °С 2
Дальнейшие расчеты проводили аналогично расчетам
подогревателя.
Принимаем конструктивные размеры топлообменника
по ГОСТ 15118-99:
Fт=38м2
Д=600 мм
L=2000 мм
Трубки -25х2х1996 мм
4.4.5 Расчет испарителя
Испаритель вертикальный кожухотрубчатый
одноходовой аппарат.
Предназначен для испарения циклогексанола за
счет тепла конденсации водяного пара до температуры 160-180°С. В трубном
пространстве циклогексанол и его пары в межтрубном - водяной пар.
Принимаем по ГОСТ 15118-99 :
Fт=245м2
Д=1400 мм
Lтр=3000мм
Трубки -25х2х3000мм
п=703 шт.
4.4.6 Расчет
холодильника - конденсатора
Холодильник- конденсатор предназначен для
охлаждения циклогексанона - сырца.
1.Трубное пространство - циклогексанон - сырец.
G= 5952,22 кг/ч
t1 =150°С t2=70°С
. межтрубное пространство - охлаждающая вода
G=5952,22кг/ч
t1 =25°С t2=40°С
Температурный режим
40 70 150
Δtср= 110+45 =
65 °С 2
Рассчитываем поверхность охлаждения по формуле:
F = Q/К*tСР
Находим нагрузку конденсатора на охлаждение :
[17]
Принимаем по ГОСТ 15118-99
Fт=157м3
Д=1000 мм
L=2000 мм
D трубок
-20х2
n= 666
.4.6. Расчет емкостей, сборников,
гидрозатворов
Данные аппараты представляют собой
вертикальные цилиндрические аппараты. Определяем объем емкости по формуле:
[ 17]
Vж - объем
заполняемой жидкости, м3/с
Z-
коэффициент запаса производительности
n -
количество оборудования
φ -
коэффициент заполнения
τ - время
пребывания, с
. Для емкости циклогексанола -
ректификата поз. Сб-1 [ 17]
По ГОСТ 15118-99 принимаем:
Д=3200 мм
L=12900 мм
V=100м3
Емкости позиций Сб - 2,3,4, а так же
гидрозатворы поз. Г-1,2,3,4 расчитываем аналогично и принимаем по ГОСТ 15118-99
для:
Сб-2,4 Д=2800 мм
L=10492 мм
V=63 м3 Сб-3 Д=1400
мм
L=2300 мм
V=3,2
м3
Г-1 Д=426 мм
L=3000 мм
V=35м3 Г-2,3 Д=1400
мм
L=2300 мм
V=3,2м3
Г-4 Н=2100мм
L=2300
мм
4.4.7 Расчет
ректификационной колонны
Молярные теплоты испарения обоих компонентов
одинаковы, поэтому каждый килимоль сконденсировавшегося пара испаряет один
киломоль жидкости, вследствие чего количество поднимающегося пара и стекающей
жидкости по высоте колонны не меняется, а изменяется лишь состав.
Следует отметить, что молярные теплоты испарения
веществ близки друг к другу. Поэтому сделанное допущение не приводит к
значительной ошибке, если расчет вести не в весовых а в молярных величинах.
Исходная смесь подается в колонну подогретой до
температуры кипения.
При конденсации пара в дефлегматоре не
происходит изменения состава. Следовательно, состав пара аналогичен составу
дистиллята.
При испарении жидкости в кубе не происходит
изменения её состава. Следовательно, состав пара аналогичен составу остатка.
Выразим концентрации питания, дистиллята и куба
в мольных долях.
Определяем относительный мольный
расход питания.
Определяем минимальное флегмовое
число.
Таблица 4.11 Фазовое соотношение
пар-жидкость в системе циклогексанол - циклогексанон
Состав
жидкой фазы
|
Состав
паровой фазы
|
tкипения
|
циклогексанол
|
циклогексанон
|
циклогексанол
|
циклогексанон
|
|
100,0
|
0
|
100
|
0
|
80,75
|
87,5
|
12,5
|
98,2
|
0,8
|
83,3
|
75,0
|
25,0
|
97,1
|
2,9
|
85,3
|
62,5
|
37,5
|
96,1
|
3,9
|
87,8
|
50,0
|
50,0
|
94,0
|
6,0
|
91,6
|
37,5
|
62,5
|
92,7
|
7,3
|
95,45
|
25,0
|
75,0
|
89,4
|
10,6
|
103,2
|
12,5
|
87,5
|
76,2
|
23,8
|
119,3
|
0
|
0
|
0
|
100
|
155,6
|
По результатам практических исследований
сведенных в таблице строится диаграмма фазового равновесия t-
х, у
Данная смесь характеризуется положительным отклонением
от закона Рауля, но т.к. кривая полного давления не имеет максимума, закон
Рауля может быть применен для расчета.
Для вычисления равновесных составов фаз, с
учетом вышеизложенного воспользуемся законом Рауля.
Р*= Р · Х, мм.рт.ст
где: Р* - парциальное давление компонента в
парогазовой смеси над жидкостью в условиях равновесия.
Р- давление насыщенного пара чистого компонента
Х- мольная доля компонента в жидкости
По закону Дальтона
П= Р1+Р2 = Р1Х +Р2 (1-Х);
откуда Х= У= П=760
мм.рт.ст.
Результаты расчетов сводим в таблицу
Таблица 4.12 Расчеты давления
t0C
|
Ран-ла,
мм.рт.ст.
|
Р
ан-на,мм.рт.ст.
|
Х
|
У
|
80
|
760
|
121
|
1
|
1
|
90
|
853
|
149
|
0,868
|
0,974
|
100
|
959
|
184
|
0,743
|
0,938
|
1081
|
220
|
0,627
|
0,892
|
120
|
1202
|
312
|
0,503
|
0,796
|
130
|
1343
|
389
|
0,389
|
0,687
|
140
|
1488
|
543
|
0,229
|
0,448
|
150
|
1653
|
686
|
0,076
|
0,166
|
155
|
1750
|
760
|
0
|
0
|
Затем на Х-У диаграмме наносится точка А с
координатами Хw=Yw,
т.С с координатами Хр=Ур, а на кривой равновесия - т.В, с абсциссой ХF.
Из точки С проводим через т.В прямую до пересечения с осью ординат.
Полученный отрезок Во используем для нахождения
минимального флегмового числа.
Rmin=
Построение рабочей линии
) Принимаем коэффициент избытка
флегмы 1,6
Тогда рабочее флегмовое число:
R=1.6·Rmin
R=1.6·0.306=0.5
) Составляем уравнения рабочих линий
Уравнение рабочей линии укрепляющей части
колонны
У=
Уравнение рабочей линии
исчерпывающей части колонны
У==
У=1,125Х-0,00125
Согласно этих уравнений проводим
график рабочих линий колонны. На пересечении этих линий получаем точку В.
Определение средних концентраций
жидкостей
) в верхней части колонны
) в нижней части колонны
Определение средних концентраций
пара.
Середина концентраций пара
определяется через количество поднимающихся паров и стекающей жидкости.
Количество поднимающегося пара
G=P(R+1)
G=кг/с
Количество стекающей жидкости в
укрепляющей части колонны равно количеству флегмы
Ф=R·P; Ф=кг/с
Количество стекающей жидкости в
исчерпывающей части колонны
h = Ф+К; h = кг/с
По рабочей линии определяем состав
пара в т.В соответствующий составу исходной смеси.
Ув=0,956
Средний молярный состав пара в
верхней части колонны:
У/ср=
Средний молярный состав пара в нижней
части колонны
У//ср=
Средний молярный состав пара в
колонне
Уср=
По t - Х,У
диаграмме этому составу соответствует температура пара 1200С
Определение средней плотности пара
где: М- средняя молекулярная масса
пара
R-
универсальная газовая постоянная Дж/кмоль·К
М=0,73·98,15+0,27·100,16=98,69
Ρ=
Определяем объёмный расход пара
Vп = ; Vп=м3/с
Определяем плотности жидкости
) в верхней части колонны
ρ = 779·0,921+946(1-0,921)=792,2 кг/м3
) в нижней части колонны
ρ =779·0,4265+946(1-0,4265)=874,77кг/м3
Средняя плотность жидкости в
колонне:
ρж=
Определение объёмных расходов
1) в верхней части колонны
Vж= Vж=
2) в нижней части колонны
Vж= Vж= м3/с
Выбор скорости пара: для расчета
принимаем тарелку колпачкового типа ТСК-Р ГОСТ 26-808-2002
Живое сечение
тарелки Φ=0,219м2
Высота сливного
порога Hн=0,025м
Периметр слива
П=2,032м
Высота прорези
колпачка l=0,02м
Определяем скорость пара в прорези колпачков,
соответствующую началу равномерной работы тарелки.
Где: а - коэффициент, учитывающий
тип тарелки (а=1)
g-ускорение
силы тяжести, м2/с
k-
коэффициент сопротивления (4,5-5,0)
l- высота
прорези, м
Определяем скорость пара в свободном
сечении колонны в зависимости от скорости ω0в прорезях.
(м/с)
Поскольку расход жидкости в верхней
части колонны меньше, чем в нижней, то найденное значение обеспечит
равномерный режим работы тарелок по всей высоте колонны. Принимаем расстояние
между тарелками n=0,45м, определяющее предельную
скорость в свободном сечении:
Принимаем рабочую скорость ω=0,9*0,9=0,81
(м/с)
Определение диаметра колонны:
S- площадь
сечения S=2,61/0,76=3,43
м2
Диаметр колонны составляет 3200м.
Проверка принятого расстояния между
тарелками:
Минимальное расстояние между
тарелками определяется условием:
где Н-расстояние между тарелками, м
ΔР - сопротивление тарелки,
Н/м2 [17]
ΔР=ΔР1+ ΔР2+ ΔР3, н/м2
где ΔР1-сопротивление
сухой тарелки, Н/м2
ΔР2 - сопротивление столб
жидкости на колпачковой тарелке, Н/м2
ΔР3 - сопротивление
поверхностного натяжения жидкости, Н/м2
а) ΔР1= k (Н/м2)
б) ΔР2=, Н/м2
где: k- отношение
плотности пены к плотности жидкости (0,5)
е- расстояние от верхнего края
прорези до сливного порога, м
Δh- высота
слоя жидкости над сливным порогом, м
(м); (Н/м2) (4.74)
Высота слоя жидкости над тарелкой
составляет:
(м) (м)
б) ΔР2=
Сопротивлением поверхностного
натяжения жидкости на колпачковой тарелке можно пренебречь.
ΔР=81,7+256,36=338,06 (Н/м2)
,8<0,45
Следовательно, принятое расстояние
между тарелками достаточно для создания гидравлического затвора.
Определение высоты колонны:
Н = Нкуб + Нтар + Нверх ,м
Где: Нкуб -высота кубовой части, м
Нтар - высота тарельчатой части, м
Нвер - высота верхней части, м
Принимаем Нкуб = 3м, Нверх=2м
Нтар=(N-1)*h*η (м)
где: N- число
единиц переноса =28
h -расстояние
между тарелками, м
η - запас производительности
Определяем число тарелок
Nт=N*η Nт=
28*2,3=64,4
Принимаем к расчету 65 тарелок. Т.о.
высота тарельчатой части:
Нтар=(65-1)*0,45=28,8 м
Нк = 3+28,8+2=33,8 м
Расчет диаметров штуцеров основного
аппарата:
d=(м)
где: ω - скорость
среды в трубопроводе, м/с
Вход исходной смеси:
d = м Принимаем Dу=76мм
Выход кубовой жидкости:
d = м Принимаем Dу=100мм
Выход паров:
d = . Принимаем Dу=600мм
Выход флегмы:
d = . Принимаем Dу=50мм
Принимаем у входа жидкости в колонну
400мм;
Принимаем выход паров из колонны Dу 300мм;
Принимаем штуцера приборов КИПиА Dу 50мм;98.
Принимаем люк Dу500мм.
5.4.7.1
Расчет сборника флегмы
,м
Где: V- объём
дистиллята, м3/с
Z-коэффициент
запаса производительности
п- количество оборудования
φ - коэффициент заполнения
τ - время пребывания, с
м3
Принимаем
Ø =2м, Н = 3м, V = 9,42м3
4.4.7.2
Расчет насосного оборудования
Для обеспечения работы оборудования
проведем расчет насосного оборудования.
Велияина полного напора развиваемого
насосом в м.столба перекачиваемой жидкости:
Р1, Р2 - давление в пространствах
нагнетания и всасывания жидкости соответственно, Па
Ρ - плотность перекачиваемой
жидкости, кг/м34
Н2 - геометрическая высота подъема
жидкости, м
g- усорение
свободного падения, м/с2
h - напор,
затрачиваемый на создание скорости и на преодоление местных сопротивлений
Диаметр трубопровода находим по
формуле:
d =
расход циклогексанола берем из
материального баланса -5952,22кг/ч=1,8·10-2 м3/с
ω течения анола принимаем 2м/с
Н установки насоса - 9м
Скорость движения циклогексанола в
трубе находим по формуле:
Определяем потери на трение и
местные сопротивления, для этого находим критерий Рейнольдса:
Rе=
μ = 1,2·10-3 - вязкость
циклогексанола
Отсюда следует, что режим
турбулентный. Абсолютную шероховатость трубопровода принимаем Δ = 2·10-4 м. Тогда е =
Δ/d=
2·10-4/0,16=0,00125
Далее получим
; ;
< Rе <448000
Таким образом, в трубопроводе имеет
место смешанное трение, и расчет λ проводим по формуле:
λ= 0,11 (е+68/Rе)0,25 =
0,11 (0,00125 + 68 / 253433)0,25 = 0,022 [17]
Определим сумму коэффициента местных
сопротивлений отдельно для всасывающей линии:
. Вход в трубу принимаем с острыми
краями ζ1
= 0,5
. Прямоточные вентили:
для d =150мм ζ = 0,42
для d =200мм ζ=0,36
Методом интерполяции находим для d = 0,16 м
=160мм ζ=0,39.
Умножая
на поправочный коэффициент k = 0,925, получаем ζ2 = 0,36
3. Отводы: коэффициент А=1,
коэффициент В=0,09,
ζ3 = 0,09
Сумма коэффициентов местных
сопротивлений во всасывающей линии:
∑ζ = ζ1+ ζ2+
ζ3 = 0,5+0,36+0,09=0,95
Потерянный напор на всасывающей
линии находим по формуле
hn =
Для нагнетательной линии:
. Отводы под углом 900 ζ1=0,09
2. Нормальные вентили :
для d = 150мм ζ=4,4
для d = 200мм ζ=4,7
Принимаем для d = 0,16м ζ2 = 4,55
3. Выход из трубы ζ3 = 1
Сумма коэффициентов местных
сопротивлений в нагнетательной линии
∑ζ=0,09+4,55+1=5,64
Потерянный напор в нагнетательной
линии
hn =
Общие потери напора:
hn=0,48+1,46=1,94
м
Выбор насоса
Находим напор насоса по формуле:
Н = ≈18м.вод.ст. [17]
Другие насосы рассчитываются
аналогично.
а) Флегмовый насос Х20153
Q=5,5*10-3 ,
м3/с Н=44м, двигатель N=13 кВт
б) Кубовый насос Х20131 Q=5,5*10-3 ,
м3/с Н=25м, двигатель N=5.5 кВт
4.5
Конструктивно-механические расчеты
4.5.1 Номинальная
расчетная толщина стенки обечайки определяется по формуле
S1 = DВ*Р/2g* - P [17]
где: DВ -
внутренний диаметр аппарата, м;
Р - расчетное давление, Па; g -
допустимое напряжение на растяжение для материала обечайки, Па;
- коэффициент прочности сварных и
полных соединений, =1;
g = * Sg=1/1380=0,00072кгс/см2=72Па
- допустимое напряжение для стали ХТН13М3Т;
S1 =
21,55*0,65/2*1380 - 0,65=0,00308 м =3,1 мм.
Суммарная прибавка к расчетной
толщине:
С = СК + СЭ + СО + СД
где: СК - прибавка на коррозию, СК =
0;
СЭ - прибавка на эрозию, СЭ = 0;
СД - прибавка по технологическим и
монтажным соображениям, СД = 1;
СО - прибавка на округление размера,
СО = 1,7 мм.
С = 0 + 0 + 1 + 1,7 = 2,7мм
S = S1 + С = 1,31
+2,7 = 4,01 мм
4.5.2
Толщина стенки эллиптического днища
S1 = RВ*P/2g* - P [20 ]
где: RВ -
внутренний радиус кривизны в вершине днища, м;
S1 =
10,7*0,65/2*1380*0,95 - 0,65 =0,00265м =2,7 мм.
Толщина стенки днища с учетом
прибавок:
S = S1 + C = 3,1 + 2,7
= 5,8 мм.
Принимаю толщину днища 6 мм.
Подбираем днище эллиптическое
отбортованное стальное с внутренним диаметром
Минимально возможная толщина днища
, , : [ 8 ]
Толщину обечайки принимаем равной
толщине днища, т.е 6 мм
4.5.3
Крышка рассчитывается аналогично
Напряжение при гидроиспытании:
г = Рnг
[ D + ( S - C - C1 - C2)] / 2*( S - C - C1 - C2)*
Рnг - давление
при гидроиспытании, кг/см2
г = 0,8*т20 = 0,8
кг/см2
т20 - предел текучести материала при
200С, кг/см2
4.5.4
Расчет штуцера входа циклогексанола-ректификата
d = 0,0188G/ w
G = 5952,22 кг/ч;
n = 853
трубки;
G =
5952,22/853 = 6,9 кг/ч;
w= 0,051 м/с;
= 950 кг/м3
d = 0,01886,9/950*0,051*5
= 0,32 м.
Принимаем: [ 20 ]
GЦГ-ОЛ = GЦГ-ОН,
следовательно, штуцера входа и выхода одинаковые.
штуцер
|
Дн
|
Дб
|
Д1
|
Д0
|
dб
|
выхода
цг-ла
|
515
|
475
|
450
|
411
|
М20
|
входа
дымовых г.
|
515
|
475
|
450
|
411
|
М20
|
выхода
дымовых. г
|
515
|
475
|
450
|
411
|
М20
|
4.5.5 Расчет штуцера
входа дымовых газов, аналогичен расчету штуцеров входа и выхода циклогексанола
4.5.6
Расчёт опоры контактного аппарата
Крепление аппарата производится на
стальных подвесных лапах:
Принимаем отношение вылета лапы к
высоте ребра её , тогда
[ 8 ]
Рассчитаем толщину ребра лапы при
; ; [ 8 ]
Отношение , поэтому
уменьшаем значение до , при
котором Пересчитаем
Принимаем .
Методика расчёта взята из [11]
Принимаем лапу: [ 8 ]
-длина лапы
-высота лапы
Рис 4.10. Эскиз опоры
5. НОРМЫ ТЕХНОЛОГИЧЕСКОГО ПРОЦЕССА
Таблица 5.1
Контролируемый
параметр
|
Единица
измерения
|
Нормы
технологического режима
|
1
Объемная подача природного газа на агрегат
|
м3/час
|
60-250
|
2
Объемная подача воздуха на агрегат
|
м3/час
|
600-2500
|
3
Объемная подача анола на агрегат
|
м3/час
|
2-5
|
4
Объемная подача водорода на агрегат
|
м3/час
|
60-160
|
5
Температура анола после теплообменника
|
0С
|
40-90
|
6
Температура анола после испарителя
|
0С
|
160-180
|
7
Температура анола после перегревателя
|
0С
|
180-240
|
8
Температура анона-сырца после теплообменника
|
0С
|
100-150
|
9
Температура анона-сырца после холодильника
|
40-70
|
10
Температура в колонне дегидрирования (верх, середина, низ)
|
0С
|
180-295
|
11
Температура дымовых газов перед колонной дегидрирования
|
0С
|
210-360
|
12
Температура дымовых газов на выходе из колонны дегидрирования
|
0С
|
180-320
|
13
Давление в колонне дегидрирования
|
кПа
|
65,
не более
|
14
Кислород в дымовых газах
|
%
|
3-8
|
15
Кислород в дымовых газах при восстановлении катализатора
|
%
|
10
%, не более
|
16
Уровень в сепараторе
|
%
|
20-80
|
17
Температура подшипников газодувки
|
0С
|
70,
не более
|
Процесс
регенерации катализатора. Прожиг катализатора
|
1
Объемная подача природного газа в топку
|
м3/час
|
60-120
|
2
Объемная подача воздуха в топку
|
м3/час
|
600-1200
|
3
Объемная подача азотовоздушной смеси в агрегат дегидрирования
|
м3/час
|
50-80
|
4
Температура в колонне дегидрирования (верх, середина, низ)
|
0С
|
180-295
|
5
Объемная доля кислорода в азотовоздушной смеси при прожиге катализатора
|
%
|
3,
не более
|
Восстановление
катализатора
|
1
Объемная подача водорода на агрегат дегидрирования
|
м3/час
|
60-120
|
2
Температура в колонне дегидрирования
|
0С
|
240-260
|
6. АНАЛИТИЧЕСКИЙ КОНТРОЛЬ ТЕХНОЛОГИЧЕСКОГО
ПРОЦЕССА
Таблица 6.1 Аналитический контроль
Наименование
стадий процесса, места измерений параметров или отбора проб
|
Контролируемый
параметр
|
Частота
контроля
|
Нормы
и технические показатели
|
Методы
испытания и средства контроля
|
Кто
контролирует
|
1
Циклогексанон-сырец после агрегата дегидрирования
|
Анон
Циклогексен
|
1
раз в смену в лаборатории То же
|
Массовая
доля, % 30,0, не менее Массовая доля, % 0,8, не более
|
Сборник
методик. То же
|
лаборант
ЦОТК
|
2
Отходящие газы дегидрирования
|
Циклогексан
|
1
раз в сутки в лаборатории
|
Массовая
доля, % 0,05, не более
|
Сборник
методик.
|
лаборант
ЦОТК
|
3
Анализ воздушной среды на сварочные работы
|
Анон
Анол Циклогексан
|
По
требованию в лаборатории То же То же
|
10
мг/м3, не более То же То же
|
МВИ
массовых концентраций циклогексанона и циклогексанола хроматографическим
методом в промышленных выбросах производства капролактама. Утвержд.
16.06.98г., Св. об аттестации
|
лаборант
ЦОТК
|
|
|
|
|
№
2420/150-98 То же Сборник методик
|
|
4
Сточные воды
|
Анон
Анол
|
1
раз в смену в лаборатории То же
|
Отсутствие
То же
|
Сборник
методик. То же
|
лаборант
ЦОТК
|
|
|
|
|
|
|
|
|
. АВТОМАТИЧЕСКИЙ КОНТРОЛЬ ТЕХНОЛОГИЧЕСКИМ
ПРОЦЕССОМ
7.1 Описание
технологической схемы
Технологической схемой дегидрирования
циклогексанола предусматривается два отделения: дегидрирование и ректификация.
В отделение дегидрирования циклогексанол
поступает с температурой не менее 250С и с расходом 1,3 - 3,0 м3/ч, проходит
трубное пространство теплообменника поз. Т-1, где нагревается до температуры
160 - 2200С и трубное пространство перегревателя поз. П-1, где перегревается до
температуры 180 - 2400С.
Далее циклогексанол поступает в трубчатый
реактор дегидрирования поз. КД, где происходит реакция при температуре
180-2950С, давлении 0,065 МПа и в присутствии цинкхромового катализатора.
Полученный в результате реакции циклогексанон далее
охлаждается в межтрубном пространстве теплообменника поз. Т до температуры 100
- 1400С, нагревая исходную смесь.
Далее циклогексанон поступает в два параллельно
работающих холодильника-конденсатора поз. ХК-1 и ХК-2, где происходит его
охлаждение оборотной водой до температуры не более 700С и отделение
реакционного водорода.
Более глубокое охлаждение полученного
циклогексанона до температуры 3 - 50С происходит в аммиачном
холодильнике-конденсаторе за счет испарения жидкого аммиака, поступающего с
давление 1,0 - 1,4 МПа.
Поскольку реакция дегидрирования является
эндотермической, необходим подвод тепла в зону реакции, который осуществляется
горячими дымовыми газами. Природный газ в отделение поступает с давлением 50 -
70 кПа и с расходом 60 - 150 нм3/ч, воздух поступает с давлением 10 - 20 кПа и
с расходом 1100 - 2200 нм3/ч. Природный газ и воздух смешиваются и нагреваются
в камере сжигания до температуры 13000С.
Полученная в результате дегидрирования
реакционная смесь, содержащая примерно 50% циклогексанола и 50% циклогексанона
поступает в отделение ректификации.
Отделение ректификации состоит из колонн
тарельчатого и насадочного типа. В тарельчатой ректификационной колонне поз.
РК-1 происходит отделение циклогексанона от циклогексанола при температуре 100
- 1300С под вакуумом. В тарельчатой колонне РК-2 из циклогексанола выделяется
побочная спиртовая фракция при температуре 155 - 1700С при атмосферном
давлении. В насадочной колонне поз. РК-4 при температуре 100 - 1800С и под
вакуумом из циклогексанола выделяют побочные продукты - масла-Х, а
циклогексанол направляют в отделение ректификации. В насадочной колонне поз.
РК-3 получают высоко качественный - не менее 99,9% циклогексанон при
температуре 82 - 1300С и под вакуумом.
7.2 Описание схемы
автоматизации
Схема дегидрирования циклогексанола оснащена
контрольно-измерительными приборами, средствами автоматизации и сигнализации,
обеспечивающими безопасное ведение технологического процесса. Контроль
осуществляется из центрального пункта управления (ЦПУ).
Предусмотрены следующие основные узлы
автоматического регулирования.
Отделение дегидрирования:
расход циклогексанола в колонну дегидрирования
поз. КД (поз. 300-5);
уровень в сборнике циклогексанона поз. Е-1 (поз.
405-5);
давление природного газа на входе в отделение
поз. 205-5;
давление воздуха в камеру сжигания поз. КС (поз.
204-5);
уровень в аммиачном холодильнике-конденсаторе
поз. АХК (поз. 404-5).
Отделение ректификации.
Ректификационная колонна поз. РК-1:
расход циклогексанона в колонну поз. 303-5;
расход флегмы в колонну поз. 304-5;
расход циклогексанона в сборник промежуточного
склада поз. Сб-9 (поз. 305-5);
давление пара в испаритель поз. И-2 (поз.
207-5).
Ректификационная колонна поз. РК-2:
расход циклогексанона в колонну поз. 306-5;
расход флегмы в колонну поз. 307-5;
расход спиртовой фракции в сборник
промежуточного склада поз. Сб-12 (поз. 308-5);
давление пара в испаритель поз. И-3 (поз.
210-5).
Ректификационная колонна поз. РК-4:
расход циклогексанола в колонну поз. 311-5;
расход флегмы в колонну поз. 312-5;
расход циклогексанола в отделение дегидрирования
поз. 313-5;
давление пара в испаритель поз. И-5 (поз.
214-5).
Ректификационная колонна поз. РК-3:
расход циклогексанона в колонну поз. 309-5;
расход верхней флегмы в колонну поз. 310-5;
расход нижней флегмы в колонну поз. 311-5;
давление пара в испаритель поз. И-4 (поз.
212-5).
Вакуумсоздающая система:
уровень в сепараторе поз. С-4 (поз. 419-5).
Предусмотрен контроль.
В отделении дегидрировании за:
температурой циклогексанола до теплообменника
поз. Т-1 (поз. 100) и после поз. 101;
температурой циклогексанола после перегревателя
поз. П-1 (поз. 103);
температурой в колонне дегидрирования поз. КД
(поз.104);
температурой циклогексанона после колонны
дегидрирования поз. КД (105), после теплообменника поз. Т-1 (106), после
холодильников-конденсаторов поз. ХК-2 и ХК-2 (поз. 107) и после аммиачного
холодильника-конденсатора поз. АХК (поз. 108);
температурой дымовых газов в камере сжигания
поз. КС (поз. 109), перед колонной дегидрирования поз. КД (поз.110), после
(поз. 111), после перегревателя поз. П-1 (поз. 105).
анализ дымовых газов после перегревателя поз.
П-1 (поз. 500)
давлением в колонне дегидрирования поз. КД (поз.
201);
давлением в аммиачном холодильнике поз. АХК
(поз.202);
давлением жидкого аммиака на входе в отделение
поз. 203;
уровнем в дренажной емкости поз. ПЕ (поз. 405).
В отделении ректификации за:
температурой верха, середины и куба всех
ректификационных колонн поз. РК-1, РК-2, РК-3, РК-4 (поз. 112, 113, 114, 116);
давлением верха и куба колонн поз.206, 207, 208,
209,210, 211, 213,214 - уровнем в колоннах поз.405, 422, 408, 410 и
сборниках флегмы поз. Сб-5, Сб-6, Сб-7, Сб-8 (поз. 406, 407, 409, 411);
уровнем в емкостях промежуточного склада поз.
Сб-9 - Сб-15 (поз. 412-415)
В системе создания вакуума:
температурой газожидкостной смеси после
сепаратора поз. С-3 (поз. 118);
уровнем в емкости поз. Сб-16 (поз. 421).
В качестве датчиков для измерения температуры
применяются термопары хромель-алюмелевые ТХА, для измерения расхода - диафрагмы
камерные ДК по ГОСТ 14321-73.
В качестве первичных приборов:
для измерения давления - манометры пружинные с
пневматической дистанционной передачей типа МП-П;
для измерения расхода - измерительный
преобразователь разности давления пневматический типа 13ДДI.
В качестве вторичных пневматических приборов
применяются:
показывающие - типа ПИВI.I;
регистрирующие - типа РПВ4.2Э
регистрирующие со станцией управления - типа
ПВ10.1Э.
Для измерения температуры применяются
потенциометры с искробезопасными измерительными схемами:
показывающие - типа КВП1И;
регистрирующие - типа КСП4И;
регулирующие - типа КСП3И.
Для измерения концентрации дымовых газов
применяется комплект газоанализатора ТРГ-1120.
Приборы в ЦПУ размещаются на каркасных щитах по
ГОСТ 36.13-76.
7.3. Описание САР
соотношения расхода природного газа и воздуха в камеру сжигания
Регулирование соотношения природного газа и
воздуха осуществляется путем изменения подачи природного газа в камеру
сжигания. Для более стабильной работы регулятора соотношения расход природного
газа регулируется автономным контуром.
На трубопроводе подачи природного газа в
отделение дегидрирования устанавливается диафрагма камерная ДК 25-150-П-а/б-3
(поз. 303-1) с запорными вентилями и разделительными сосудами (измеряемая среда
- природный газ, Р=70 кПа, Т=5200С Q=150
нм3/ч). На диафрагме создается перепал давления пропорциональный расходу
природного газа, который подается на измерительный преобразователь разности
давления пневматический 13ДД11-720-001-0180-1,0 (поз. 303-2), установленный по
месту в утепленном шкафу. Преобразователь 13ДД11 преобразует перепад давления,
создаваемый на диафрагме, в стандартный пневматический сигнал , который в виде
давления сжатого воздуха поступает на вход вторичного пневматического
самопишущего прибора со станцией управления ПВ 10.1Э (поз. 303-3),
установленного в ЦПУ на щите контроля. Шкала прибора неравномерная 0 - 6,3
м3/ч. Сигнал преобразователя 13ДД11 (поз. 303-2) подается также на вторичный
прибор (поз. 303-1).
Для измерения текущего значения расхода воздуха
на трубопроводе подачи воздуха в камеру сжигания устанавливается диафрагма
камерная ДК 25-150-П-а/б-3 (поз. 301-1) в комплекте с запорными вентилями
(измеряемая среда - воздух Р=20 кПа, Q=2200м3/ч).
Перепад давления с диафрагмы подается на пневматический преобразователь
13ДД11-720-0,01-0180-1,0 (поз. 301-2), установленный по месту в утепленном
шкафу. С преобразователя (поз. 301-2) стандартный пневматический сигнал в виде
давления сжатого воздуха поступает на вход «переменная» вторичного
пневматического самопишущего прибора со станцией управления ПВ 10.1Э (поз.
301-3), установленного в ЦПУ на щите контроля. Шкала прибора квадратичная
0-3000 м3/ч.
На корпусе вторичного прибора (поз. 301-3)
монтируется пропорционально-интегральный регулятор соотношения ПРЗ.31 (поз.
301-4). Регулятор ПРЗ.31 вырабатывает регулирующее воздействие с целью
поддержания определенного соотношения природного газа и воздуха. Регулирующее
воздействие поступает на клапан 25с 50нж «НЗ» (поз. 302-5) (ДУ=100 мм, РУ=6,5
МПа) с мембранным исполнительным механизмом, установленный на трубопроводе
подачи воздуха в отделение дегидрирования (Р=20 кПа, Q=2200м3/ч).
Таблица 7.1.7.4. Спецификация на приборы и
средства автоматизации
№
позиции по технологической схеме
|
Наименование
и техническая характеристика приборов и арматуры
|
Тип
прибора, атматуры
|
Завод
- изготовитель
|
Ед.
изме рен ия
|
Кол
во
|
Измеряемая
или регулиру ющая среда
|
Предельные
значения параметров
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Т
|
Р
|
F
|
L
|
Q
|
|
1
|
2
|
3
|
4
|
5
|
6
|
7
|
8
|
9
|
10
|
11
|
12
|
|
ТЕ-100-1
TE-101-1 TE-102-1
тр-д 219х8
|
Термометр
термоэлектрический хромель-копелевый. Градуировка ХК. Длина монтажной части
160 мм. Материал защитной арматуры ст.08х13
|
ТХК-0515
|
Луцкий
приборо строитель ный завод
|
шт
|
11
|
циклогек
санол, циклогек санон
|
250С
700С 50С
|
|
|
|
|
|
TI-100-2
TI-101-2
TI-102-2
ЦПУ
|
Потенциометр
показывающий с искробезопасной измерительной схемой, одноточечный.
Градуировка ХК. Шкала 0-1000С
|
КВП1-502
|
Завод
«Мукаче - прибор» г. Мукачево
|
шт
|
11
|
|
|
|
|
|
|
|
TR-100-3
TR-101-3
TR-102-3
ЦПУ
|
Потенциометр
самопишущий с искробезопасной измерительной схемой на 6 точек измерения.
Градуировка ХА. Шкала 0-1000С. Скорость продвижения диаграммной ленты 60
мм/час
|
КСП-4И
|
Завод
«Манометр» г.Москва
|
шт
|
11
|
|
|
|
|
|
|
|
ТЕ-103-1
тр-д 219х8
|
Термометр
термоэлектрический хромель-копелевый. Градуировка ХК. Длина монтажной части
160 мм. Материал защитной арматуры ст.08х13
|
ТХК-0515
|
Луцкий
приборо строитель ный завод
|
шт
|
5
|
циклогек
санол, циклогек санон
|
2200С
1400С
|
|
|
|
|
|
TI-103-2
TI-103-3 ЦПУ
|
Потенциометр
показывающий с искробезопасной измерительной схемой, одноточечный.
Градуировка ХК. Шкала 0-3000С
|
КВП1-502
|
Завод
«Мукаче - прибор» г. Мукачево
|
шт
|
5
|
|
|
|
|
|
|
|
ТR-103-2
TI-103-3 ЦПУ
|
Потенциометр
самопишущий с искробезопасной измерительной схемой на 6 точек измерения.
Градуировка ХА. Шкала 0-3000С. Скорость продвижения диаграммной ленты 60
мм/час
|
КСП-4И
|
Завод
«Манометр» г.Москва
|
шт
|
5
|
|
|
|
|
|
|
|
ТЕ-104-1,2,3
ап-т ТЕ-104-1 тр-д 426х12
|
Термометр
термоэлектрический хромель-алюмелевый. Градуировка ХА. Длина монтажной части
200 мм. Материал защитной арматуры ст.08х13
|
ТХА-0515
|
Луцкий
приборо строитель ный завод
|
шт
|
11
|
циклогек
санол + циклогек санон
|
3500С
|
|
|
|
|
|
TI-104-4 TI-104-2 ЦПУ
|
Потенциометр
показывающий с искробезопасной измерительной схемой, одноточечный.
Градуировка ХК. Шкала 0-5000С
|
КВП1-502
|
Завод
«Мукаче - прибор» г. Мукачево
|
шт
|
11
|
|
|
|
|
|
|
|
TR-104-5
TR-104-3
ЦПУ
|
Потенциометр
самопишущий с искробезопасной измерительной схемой на 6 точек измерения.
Градуировка ХА. Шкала 0-5000С. Скорость продвижения диаграммной ленты 60
мм/час
|
КСП-4И
|
Завод
«Манометр» г.Москва
|
шт
|
11
|
|
|
|
|
|
|
|
ТЕ-105-1 тр-д
159х4,5
|
Термометр
термоэлектрический хромель-алюмелевый. Градуировка ХА. Длина монтажной части
160 мм. Материал защитной арматуры ст.08х13
|
ТХА-0515
|
Луцкий
приборо строитель ный завод
|
шт
|
5
|
циклогек
санол
|
240-3600С
|
|
|
|
|
|
TI-105-2 ЦПУ
|
Потенциометр
показывающий с искробезопасной измерительной схемой, одноточечный.
Градуировка ХК. Шкала 0-4000С
|
КВП1-502
|
Завод
«Мукаче - прибор» г. Мукачево
|
шт
|
5
|
|
|
|
|
|
|
|
TR-105-3 ЦПУ
|
Потенциометр
самопишущий с искробезопасной измерительной схемой на 6 точек измерения.
Градуировка ХА. Шкала 0-4000С. Скорость продвижения диаграммной ленты 60
мм/час
|
КСП-4И
|
Завод
«Манометр» г.Москва
|
шт
|
5
|
|
|
|
|
|
|
|
ТЕ-106-1 тр-д
159х4,5
|
Термометр
термоэлектрический хромель-алюмелевый. Градуировка ХА. Длина монтажной части
160 мм. Материал защитной арматуры ст.08х13
|
ТХА-0515
|
Луцкий
приборо строитель ный завод
|
шт
|
5
|
циклогек
санол
|
240-3600С
|
|
|
|
|
|
TI-106-2 ЦПУ
|
Потенциометр
показывающий с искробезопасной измерительной схемой, одноточечный.
Градуировка ХК. Шкала 0-4000С
|
КВП1-502
|
Завод
«Мукаче - прибор» г. Мукачево
|
шт
|
5
|
|
|
|
|
|
|
|
TR-106-3 ЦПУ
|
Потенциометр
самопишущий с искробезопасной измерительной схемой на 6 точек измерения.
Градуировка ХА. Шкала 0-4000С. Скорость продвижения диаграммной ленты 60
мм/час
|
КСП-4И
|
Завод
«Манометр» г.Москва
|
шт
|
5
|
|
|
|
|
|
|
|
ТЕ-107-1 тр-д
159х4,5
|
Термометр
термоэлектрический хромель-алюмелевый. Градуировка ХА. Длина монтажной части
160 мм. Материал защитной арматуры ст.08х13
|
ТХА-0515
|
Луцкий
приборо строитель ный завод
|
шт
|
5
|
циклогек
санол
|
240-3600С
|
|
|
|
|
|
TI-107-2 ЦПУ
|
Потенциометр
показывающий с искробезопасной измерительной схемой, одноточечный.
Градуировка ХК. Шкала 0-4000С
|
КВП1-502
|
Завод
«Мукаче - прибор» г. Мукачево
|
шт
|
5
|
|
|
|
|
|
|
|
TR-107-3 ЦПУ
|
Потенциометр
самопишущий с искробезопасной измерительной схемой на 6 точек измерения.
Градуировка ХА. Шкала 0-4000С. Скорость продвижения диаграммной ленты 60
мм/час
|
КСП-4И
|
Завод
«Манометр» г.Москва
|
шт
|
5
|
|
|
|
|
|
|
|
ТЕ-108-1
ап-т
|
Термометр
термоэлектрический хромель-алюмелевый. Градуировка ХА. Длина монтажной части
1250 мм. Материал защитной арматуры ст.08х20Н14С2
|
ТХА-0515
|
Луцкий
приборо строитель ный завод
|
шт
|
5
|
дымовые
газы
|
1300
0С
|
|
|
|
|
|
TI-108-2 ЦПУ
|
Потенциометр
показывающий с искробезопасной измерительной схемой, одноточечный.
Градуировка ХК. Шкала 0-15000С
|
КВП1-502
|
Завод
«Мукаче - прибор» г. Мукачево
|
шт
|
5
|
|
|
|
|
|
|
|
TR-108-3 ЦПУ
|
Потенциометр
самопишущий с искробезопасной измерительной схемой на 6 точек измерения.
Градуировка ХА. Шкала 0-15000С. Скорость продвижения диаграммной ленты 60
мм/час
|
КСП-4И
|
Завод
«Манометр» г.Москва
|
шт
|
5
|
|
|
|
|
|
|
|
ТЕ-109-1
тр-д 720х9
|
Термометр
термоэлектрический хромель-алюмелевый. Градуировка ХА. Длина монтажной части
320 мм. Материал защитной арматуры 12х18Н10Т
|
ТХА-0515
|
Луцкий
приборо строитель ный завод
|
шт
|
5
|
дымовые
газы
|
4400С
5200С
|
|
|
|
|
|
TI-109-2 ЦПУ
|
Потенциометр
показывающий с искробезопасной измерительной схемой, одноточечный.
Градуировка ХК. Шкала 0-6000С
|
КВП1-502
|
Завод
«Мукаче - прибор» г. Мукачево
|
шт
|
5
|
|
|
|
|
|
|
|
TR-109-3 ЦПУ
|
Потенциометр
самопишущий с искробезопасной измерительной схемой на 6 точек измерения.
Градуировка ХА. Шкала 0-6000С. Скорость продвижения диаграммной ленты 60
мм/час
|
КСП-4И
|
Завод
«Манометр» г.Москва
|
шт
|
5
|
|
|
|
|
|
|
|
ТЕ-110-1 тр-д
720х9
|
Термометр
термоэлектрический хромель-алюмелевый. Градуировка ХА. Длина монтажной части
320 мм. Материал защитной арматуры 12х18Н10Т
|
Луцкий
приборо строитель ный завод
|
шт
|
10
|
дымовые
газы
|
5200С
|
|
|
|
|
|
TI-110-2 ЦПУ
|
Потенциометр
показывающий с искробезопасной измерительной схемой, одноточечный.
Градуировка ХК. Шкала 0-6000С
|
КВП1-502
|
Завод
«Мукаче - прибор» г. Мукачево
|
шт
|
5
|
|
|
|
|
|
|
|
TR-110-3 ЦПУ
|
Потенциометр
автоматический с искробезопасной схемой, с трехпозиционным сигнализирующим
устройством. Градуировка ХА. Шкала 0-6000С. Скорость продвижения диаграммной
ленты 600 мм/ч
|
КСПЗ-ПИ
модель 1803Д
|
Завод
«Тепло прибор» г. Че лябинск
|
шт
|
5
|
|
|
|
|
|
|
|
ТЕ-111-1 тр-д
720х9
|
Термометр
термоэлектрический хромель-копелевый. Градуировка ХК. Длина монтажной части
160 мм. Материал защитной арматуры ст.08х13
|
ТХК-0515
|
Луцкий
приборо строитель ный завод
|
шт
|
11
|
циклогек
санол, циклогек санон
|
1300С
750С 1700С 1000С 1800С 720С 1300С
|
|
|
|
|
|
TI-111-2 ЦПУ
|
Потенциометр
показывающий с искробезопасной измерительной схемой, одноточечный.
Градуировка ХК. Шкала 0-2000С
|
КВП1-502
|
Завод
«Мукаче - прибор» г. Мукачево
|
шт
|
11
|
|
|
|
|
|
|
|
TR-111-3 ЦПУ
|
Потенциометр
самопишущий с искробезопасной измерительной схемой на 6 точек измерения.
Градуировка ХА. Шкала 0-6000С. Скорость продвижения диаграммной ленты 60
мм/час
|
КСП-4И
|
Завод
«Манометр» г.Москва
|
шт
|
11
|
|
|
|
|
|
|
|
ТЕ-112-1-3
ТЕ-113-1-3 ТЕ-114-1-3 ТЕ-115-1 ТЕ-116-1-3 ТЕ-117-1 ТЕ-118-1
|
Термометр
термоэлектрический хромель-копелевый. Градуировка ХК. Длина монтажной части
160 мм. Материал защитной арматуры ст.08х13
|
ТХК-0515
|
Луцкий
приборо строитель ный завод
|
шт
|
75
|
циклогек
санол, циклогек санон
|
1300С
750С 1700С 1000С 1800С 720С 1300С
|
|
|
|
|
|
TI-112-4 TI-113-2 TI-114-4
TI-115-2 TI-116-4 TI-117-2 TI-118-2 ЦПУ
|
Потенциометр
показывающий с искробезопасной измерительной схемой, одноточечный.
Градуировка ХК. Шкала 0-2000С
|
КВП1-502
|
Завод
«Мукаче - прибор» г. Мукачево
|
шт
|
35
|
|
|
|
|
|
|
|
TR-112-5 TR-113-3 TR-114-5
TR-115-3 TR-116-5 TR-117-3 TR-118-3 ЦПУ
|
Потенциометр
самопишущий с искробезопасной измерительной схемой на 6 точек измерения.
Градуировка ХА. Шкала 0-6000С. Скорость продвижения диаграммной ленты 60
мм/час
|
КСП-4И
|
Завод
«Манометр» г.Москва
|
шт
|
35
|
|
|
|
|
|
|
|
РЕ-200-1
по месту
|
Манометр
электроконтактный. Пределы измерения 0-100 кПа. Класс точности 1,5
|
ЭКМ-1У
|
Завод
«Манометр» г.Москва
|
шт
|
5
|
циклогексанол
|
|
65
кПа
|
|
|
|
|
PI-200-2 ЦПУ
|
Вторичный
пневматический показывающий прибор. Шкала равномерная: 0-65 кПа
|
ПП
В1.1
|
Саранский
приборостро ительный завод
|
шт
|
5
|
|
|
|
|
|
|
|
PRА-200-3 ЦПУ
|
Вторичный
пневматический самопишущий прибор с устройством аварийной сигнализации
УАС-20Б. Шкала диаграммная равномерная 0-65 кПа
|
ПВ10.1Э
|
Завод
«Тиз - прибор» г.Москва
|
шт
|
5
|
|
|
|
|
|
|
|
РЕ-201-1
по месту
|
Манометр
пружинный пневматический. Пределы измерения 0-2,0 МПа. Класс точности 1
|
МП-П2
модель 9112
|
Завод
«Манометр» г.Москва
|
шт
|
5
|
Циклогексанол
|
|
65
кПа
|
|
|
|
|
PI-201-2 ЦПУ
|
Вторичный
пневматический показывающий прибор. Шкала равномерная: 0-2 МПа
|
ПП
В1.1
|
Саранский
приборостро ительный завод
|
шт
|
5
|
|
|
|
|
|
|
|
PRА-201-3 ЦПУ
|
Вторичный
пневматический самопишущий прибор. Шкала диаграммная равномерная 0-2 МПа
|
ПВ10.1Э
|
Завод
«Тиз - прибор» г.Москва
|
шт
|
5
|
|
|
|
|
|
|
|
РЕ-202-1
по месту
|
Манометр
пружинный пневматический. Пределы измерения 0-2,0 МПа. Класс точности 1
|
МП-П2
модель 9112
|
Завод
«Манометр» г.Москва
|
шт
|
5
|
аммиак
|
|
1,4
МПа
|
|
|
|
|
PI-202-2 ЦПУ
|
Вторичный
пневматический показывающий прибор. Шкала равномерная: 0-2 МПа
|
ПП
В1.1
|
Саранский
приборостро ительный завод
|
шт
|
5
|
|
|
|
|
|
|
|
PRA-202-3 ЦПУ
|
Вторичный
пневматический показывающий прибор с устройством аварийной сигнализации
УАС-20Б. Шкала диаграммная равномерная 0-2 МПа
|
ПВ10.1Э
|
Завод
«Тиз - прибор» г.Москва
|
шт
|
5
|
|
|
|
|
|
|
|
РЕ-203-1
по месту
|
Манометр
электроконтактный. Пределы измерения 0-100 кПа. Класс точности 1,5
|
ЭКМ-1У
|
Завод
«Манометр» г.Москва
|
шт
|
5
|
аммиак
|
|
1,4
МПа
|
|
|
|
|
PI-203-2 ЦПУ
|
Вторичный
пневматический показывающий прибор. Шкала равномерная: 0-100 кПа
|
ПП
В1.1
|
Саранский
приборостроительный завод
|
шт
|
5
|
|
|
|
|
|
|
|
PIA-203-3 ЦПУ
|
Вторичный
пневматический показывающий прибор с устройством аварийной сигнализации
УАС-20Б. Шкала диаграммная равномерная 0-100 кПа
|
ПВ10.1Э
|
Завод
«Тиз - прибор» г.Москва
|
шт
|
5
|
|
|
|
|
|
|
|
РЕ-204-1
по месту
|
Манометр
электроконтактный. Пределы измерения 0-1 МПа. Класс точности 1,5
|
ЭКМ-1У
|
Завод
«Манометр» г.Москва
|
шт
|
10
|
воздух
|
|
10-
20 кПа
|
|
|
|
|
PI-204-2 ЦПУ
|
Вторичный
пневматический показывающий прибор. Шкала равномерная: 0-1 МПа
|
ПП
В1.1
|
Саранский
приборостроительный завод
|
шт
|
10
|
|
|
|
|
|
|
|
PISA-204-3 ЦПУ
|
Вторичный
пневматический показывающий прибор с устройством аварийной сигнализации
УАС-20Б. Шкала диаграммная равномерная 0-1 МПа
|
ПВ10.1Э
|
Завод
«Тиз - прибор» г.Москва
|
шт
|
10
|
|
|
|
|
|
|
|
РЕ-205-1
по месту
|
Манометр
электроконтактный. Пределы измерения 0-100 кПа. Класс точности 1,5
|
ЭКМ-1У
|
Завод
«Манометр» г.Москва
|
шт
|
10
|
Природный
газ
|
|
1,4
МПа
|
|
|
|
|
PI-205-2 ЦПУ
|
Вторичный
пневматический показывающий прибор. Шкала равномерная: 0-100 кПа
|
ПП
В1.1
|
Саранский
приборостроительный завод
|
шт
|
10
|
|
|
|
|
|
|
|
PISA-205-3 ЦПУ
|
Вторичный
пневматический показывающий прибор с устройством аварийной сигнализации
УАС-20Б. Шкала диаграммная равномерная 0-100 кПа
|
ПВ10.1Э
|
Завод
«Тиз - прибор» г.Москва
|
шт
|
10
|
|
|
|
|
|
|
|
РЕ-207-1 по
месту
|
Манометр
электроконтактный. Пределы измерения 0-100 кПа. Класс точности 1,5
|
ЭКМ-1У
|
Завод
«Манометр» г.Москва
|
шт
|
10
|
Природный
газ
|
|
1,4
МПа
|
|
|
|
|
PI-207-2 ЦПУ
|
Вторичный
пневматический показывающий прибор. Шкала равномерная: 0-100 кПа
|
ПП
В1.1
|
Саранский
приборостро ительный завод
|
шт
|
10
|
|
|
|
|
|
|
|
PISA-207-3 ЦПУ
|
Вторичный
пневматический показывающий прибор с устройством аварийной сигнализации
УАС-20Б. Шкала диаграммная равномерная 0-100 кПа
|
ПВ10.1Э
|
Завод
«Тиз - прибор» г.Москва
|
шт
|
10
|
|
|
|
|
|
|
|
НС-207-4 ЦПУ
|
Пропорциональный
регулятор. Подсоединение местное. Ход клапана прямой.
|
ПРЗ.31
|
Завод
«Тиз - прибор» г.Москва
|
шт
|
10
|
|
|
|
|
|
|
|
207-5 тр-д
219х8
|
Клапан
регулирующий с мембранным исполнительным механизмом. ДУ=100мм РУ=150 кПа
|
25с
52 нж
|
Котельников
ский арматур ный завод
|
шт
|
10
|
|
5200С
|
25
кПа
|
150
нм3/ч
|
|
|
|
РЕ-206-1
РЕ-208-1 РЕ-209-1 РЕ-211-1 по месту
|
Вакуумметр.
Пределы измерения -1-0 кПа. Класс точности 0,5.
|
ВС-П1
|
Завод
«Манометр» г.Москва
|
шт
|
12
|
циклогек
санол, циклогек санон
|
|
13,8
46,6 10,6 10,6 кПа
|
|
|
|
|
PI-206-2 PI-208-2 PI-209-2
PI-211-2 ЦПУ
|
Вторичный
пневматический показывающий прибор. Шкала равномерная: -1-0 кПа
|
ПП
В1.1
|
Саранский
приборостро ительный завод
|
шт
|
16
|
|
|
|
|
|
|
|
PI-206-2 PR-208-3 PR-209-3
PR-211-3 ЦПУ
|
Вторичный
пневматический самопишущий прибор. Шкала диаграммная равномерная -1-0 кПа
|
ПВ10.1Э
|
Завод
«Тиз - прибор» г.Москва
|
шт
|
16
|
|
|
|
|
|
|
|
РЕ-212-1
РЕ-213-1 по месту
|
Манометр
пружинный пневматический. Пределы измерения 0-100 кПа. Класс точности 1
|
МП-П2
модель 9112
|
Завод
«Манометр» г.Москва
|
шт
|
4
|
циклогек
санол, циклогек санон
|
|
10
кПа
|
|
|
|
|
PI-212-2
PI-213-2
ЦПУ
|
Вторичный
пневматический показывающий прибор. Шкала равномерная: 0-100 кПа
|
ПП
В1.1
|
Саранский
приборостро ительный завод
|
шт
|
4
|
|
|
|
|
|
|
|
PRC-212-3
PR-213-3
ЦПУ
|
Вторичный
пневматический самопишущий прибор. Шкала диаграммная равномерная 0-100 кПа
|
ПВ10.1Э
|
Завод
«Тиз - прибор» г.Москва
|
шт
|
4
|
|
|
|
|
|
|
|
НС-212-4 ЦПУ
|
Пропорциональный
регулятор. Подсоединение местное. Ход клапана прямой.
|
ПРЗ.31
|
Завод
«Тиз - прибор» г.Москва
|
шт
|
5
|
|
|
|
|
|
|
|
212-5 тр-д
219х8
|
Клапан
регулирующий с мембранным исполнительным механизмом. ДУ=100мм РУ=150 кПа
|
25с
52 нж
|
Котельников
ский арматур ный завод
|
шт
|
5
|
|
5200С
|
25
кПа
|
150
нм3/ч
|
|
|
|
РЕ-214-1 по
месту
|
Манометр
пружинный пневматический. Пределы измерения 0-100 кПа. Класс точности 1
|
МП-П2
модель 9112
|
Завод
«Манометр» г.Москва
|
шт
|
4
|
циклогек
санол, циклогек санон
|
|
10
кПа
|
|
|
|
|
PI-214-2 ЦПУ
|
Вторичный
пневматический показывающий прибор. Шкала равномерная: 0-2 МПа
|
ПП
В1.1
|
Саранский
приборостро ительный завод
|
шт
|
4
|
|
|
|
|
|
|
PRC-214-3
ЦПУ
|
Вторичный
пневматический самопишущий прибор. Шкала диаграммная равномерная 0-100 кПа
|
ПВ10.1Э
|
Завод
«Тиз - прибор» г.Москва
|
шт
|
4
|
|
|
|
|
|
|
НС-214-4 ЦПУ
|
Пропорциональный
регулятор. Подсоединение местное. Ход клапана прямой.
|
ПРЗ.31
|
Завод
«Тиз - прибор» г.Москва
|
шт
|
5
|
|
|
|
|
|
|
214-5 тр-д
219х8
|
Клапан
регулирующий с мембранным исполнительным механизмом. ДУ=100мм РУ=150 кПа
|
25с
52 нж
|
Котельников
ский арматур ный завод
|
шт
|
5
|
|
5200С
|
25
кПа
|
150
нм3/ч
|
|
|
PRC-212-3
PR-213-3
ЦПУ
|
Вторичный
пневматический самопишущий прибор. Шкала диаграммная равномерная 0-100 кПа
|
ПВ10.1Э
|
Завод
«Тиз - прибор» г.Москва
|
шт
|
4
|
|
|
|
|
|
|
НС-212-4 ЦПУ
|
Пропорциональный
регулятор. Подсоединение местное. Ход клапана прямой.
|
ПРЗ.31
|
Завод
«Тиз - прибор» г.Москва
|
шт
|
5
|
|
|
|
|
|
|
212-5 тр-д
219х8
|
Клапан
регулирующий с мембранным исполнительным механизмом. ДУ=100мм РУ=150 кПа
|
25с
52 нж
|
Котельников
ский арматур ный завод
|
шт
|
5
|
|
5200С
|
25
кПа
|
150
нм3/ч
|
|
|
РЕ-215-1
РЕ-216-1 по месту
|
Манометр
пружинный пневматический. Пределы измерения 0-2 МПа. Класс точности 1.
|
МП-П2
|
Завод
«Манометр» г.Москва
|
шт
|
4
|
пар
|
|
1,3
МПа
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
PI-215-2 PI-216-2 ЦПУ
|
Вторичный
пневматический показывающий прибор. Шкала равномерная: 0-2 МПа
|
ПП
В1.1
|
Саранский
приборостро ительный завод
|
шт
|
4
|
|
|
|
|
|
|
|
PR-215-3 PR-216-3 ЦПУ
|
Вторичный
пневматический самопишущий прибор со станцией управления. Шкала, диаграмма
равномерная 0-2 МПа
|
ПВ10.1Э
|
Завод
«Тиз - прибор» г.Москва
|
шт
|
4
|
|
|
|
|
|
|
|
FE-300-1 тр-д
159х4,5
|
Диафрагма
камерная в комплекте с запорными вентилями РУ= 2,5 МПа ДУ=150 мм
|
ДК25-150-П-а/б-3
ГОСТ 14321-73
|
Завод
«Тепло прибор» г.Рязань
|
шт
|
5
|
циклогек
санол
|
0,2
МПа
|
3
м3/ч
|
|
|
|
FI-300-2 по месту
|
Измерительный
преобразователь давления пневматический. Класс точности 1
|
13ДД11
|
Завод
«Тепло прибор» г.Рязань
|
шт
|
5
|
|
|
|
|
|
|
|
FRC-300-3 ЦПУ
|
Вторичный
пневматический самопишущий прибор со станцией управления. Шкала, диаграмма
расходная квадратичная 0-6,3 м3/ч
|
ПВ10.1Э
|
Завод
«Тиз - прибор» г.Москва
|
шт
|
5
|
|
|
|
|
|
|
|
НС-300-4
ЦПУ
|
Пропорционально-интегральный
регулятор. Подсоединение местное. Ход клапана обратный.
|
ПР3.31
|
Завод
«Тиз - прибор» г.Москва
|
шт
|
5
|
|
|
|
|
|
|
|
300-5
тр-д 159х4,5
|
Клапан
регулирующий с мембранным исполнительным механизмом. ДУ=100 мм РУ=6,5 МПа
|
25с
50нж «НЗ»
|
Котельников
ский арматур ный завод
|
шт
|
5
|
циклогек
санол
|
250С
|
0,2
МПа
|
3
м3/ч
|
|
|
|
FE-301-1 тр-д
159х4,5
|
Диафрагма
камерная в комплекте с запорными вентилями РУ= 2,5 МПа ДУ=150 мм
|
ДК25-150-П-а/б-3
ГОСТ
|
Завод
«Тепло прибор» г.Рязань
|
шт
|
5
|
воздух
|
|
20
кПа
|
2200
м3/ч
|
|
|
|
FI-301-2 по месту
|
Измерительный
преобразователь давления пневматический. Класс точности 1
|
13ДД11
|
Завод
«Тепло прибор» г.Рязань
|
шт
|
5
|
|
|
|
|
|
|
|
FFIR-301-3 ЦПУ
|
Вторичный
пневматический самопишущий прибор со станцией управления. Шкала, диаграмма
расходная квадратичная 0-6,3 м3/ч
|
ПВ10.1Э
|
Завод
«Тиз - прибор» г.Москва
|
шт
|
5
|
|
|
|
|
|
|
|
FFC-301-4 ЦПУ
|
Пропорционально-интегральный
регулятор соотношения расхода. Подсоединение местное. Ход клапана обратный.
|
ПР3.31
|
Завод
«Тиз - прибор» г.Москва
|
шт
|
5
|
|
|
|
|
|
|
|
301-5
тр-д 159х4,5
|
Клапан
регулирующий с мембранным исполнительным механизмом. ДУ=100 мм РУ=6,5 МПа
|
25с
50нж «НЗ»
|
Котельников
ский арматур ный завод
|
шт
|
5
|
|
|
|
|
|
|
|
FE-302-1 тр-д
159х4,5
|
Диафрагма
камерная в комплекте с запорными вентилями РУ= 2,5 МПа ДУ=150 мм
|
ДК25-150-П-а/б-3
ГОСТ 14321-73
|
Завод
«Тепло прибор» г.Рязань
|
шт
|
5
|
природ
ный газ
|
5200С
|
70
кПа
|
150
нм3/ч
|
|
|
|
FI-302-2 по месту
|
Измерительный
преобразователь давления пневматический. Класс точности 1
|
13ДД11
|
Завод
«Тепло прибор» г.Рязань
|
шт
|
5
|
|
|
|
|
|
|
|
FIR-302-3 ЦПУ
|
Вторичный
пневматический самопишущий прибор со станцией управления. Шкала, диаграмма
расходная квадратичная 0-3000 м3/ч
|
ПВ10.1Э
|
Завод
«Тиз - прибор» г.Москва
|
шт
|
5
|
|
|
|
|
|
|
|
FС-302-4 ЦПУ
|
Пропорционально-интегральный
регулятор. Подсоединение местное. Ход клапана обратный.
|
ПР3.31
|
Завод
«Тиз - прибор» г.Москва
|
шт
|
5
|
|
|
|
|
|
|
|
302-5
тр-д 159х4,5
|
Клапан
регулирующий с мембранным исполнительным механизмом. ДУ=100 мм РУ=6,5 МПа
|
25с
50нж «НЗ»
|
Котельников
ский арматур ный завод
|
шт
|
5
|
природ
ный газ
|
5200С
|
70
кПа
|
150
нм3/ч
|
|
|
|
FE-303-1 тр-д
159х4,5
|
Диафрагма
камерная в комплекте с запорными вентилями РУ= 2,5 МПа ДУ=150 мм
|
ДК25-150-П-а/б-3
ГОСТ 14321-73
|
Завод
«Тепло прибор» г.Рязань
|
шт
|
1
|
циклогек
санон
|
|
|
20
м3/ч
|
|
|
|
FI-303-2 по месту
|
Измерительный
преобразователь давления пневматический. Класс точности 1
|
13ДД11
|
Завод
«Тепло прибор» г.Рязань
|
шт
|
1
|
|
|
|
|
|
|
|
FRC-303-3 ЦПУ
|
Вторичный
пневматический самопишущий прибор со станцией управления. Шкала, диаграмма
расходная квадратичная 0-6,3 м3/ч
|
ПВ10.1Э
|
Завод
«Тиз - прибор» г.Москва
|
шт
|
1
|
|
|
|
|
|
|
|
НС-303-4
ЦПУ
|
Пропорционально-интегральный
регулятор. Подсоединение местное. Ход клапана обратный.
|
ПР3.31
|
Завод
«Тиз - прибор» г.Москва
|
шт
|
1
|
циклогек
санон
|
|
|
20
м3/ч
|
|
|
|
303-5
тр-д 159х4,5
|
Клапан
регулирующий с мембранным исполнительным механизмом. ДУ=100 мм РУ=6,5 МПа
|
25с
50нж «НЗ»
|
Котельников
ский арматур ный завод
|
шт
|
1
|
|
|
|
|
|
|
|
FE-304-1 тр-д
159х4,5
|
Диафрагма
камерная в комплекте с запорными вентилями РУ= 2,5 МПа ДУ=150 мм
|
ДК25-150-П-а/б-3
ГОСТ 14321-73
|
Завод
«Тепло прибор» г.Рязань
|
шт
|
1
|
циклогек
санон
|
|
|
18
м3/ч
|
|
|
|
FI-304-2 по месту
|
Измерительный
преобразователь давления пневматический. Класс точности 1
|
13ДД11
|
Завод
«Тепло прибор» г.Рязань
|
шт
|
1
|
|
|
|
|
|
|
|
FRC-304-3 ЦПУ
|
Вторичный
пневматический самопишущий прибор со станцией управления. Шкала, диаграмма
расходная квадратичная 0-6,3 м3/ч
|
ПВ10.1Э
|
Завод
«Тиз - прибор» г.Москва
|
шт
|
1
|
|
|
|
|
|
|
|
НС-304-4
ЦПУ
|
Пропорционально-интегральный
регулятор. Подсоединение местное. Ход клапана обратный.
|
ПР3.31
|
Завод
«Тиз - прибор» г.Москва
|
шт
|
1
|
|
|
|
|
|
|
304-5
тр-д 159х4,5
|
Клапан
регулирующий с мембранным исполнительным механизмом. ДУ=100 мм РУ=6,5 МПа
|
25с
50нж «НЗ»
|
Котельников
ский арматур ный завод
|
шт
|
1
|
циклогек
санон
|
|
|
18
м3/ч
|
|
|
FE-305-1 тр-д
159х4,5
|
Диафрагма
камерная в комплекте с запорными вентилями РУ= 2,5 МПа ДУ=150 мм
|
ДК25-150-П-а/б-3
ГОСТ 14321-73
|
Завод
«Тепло прибор» г.Рязань
|
шт
|
1
|
циклогек
санон
|
|
|
10
м3/ч
|
|
|
FI-305-2 по месту
|
Измерительный
преобразователь давления пневматический. Класс точности 1
|
13ДД11
|
Завод
«Тепло прибор» г.Рязань
|
шт
|
1
|
|
|
|
|
|
|
FRC-305-3 ЦПУ
|
Вторичный
пневматический самопишущий прибор со станцией управления. Шкала, диаграмма
расходная квадратичная 0-6,3 м3/ч
|
ПВ10.1Э
|
Завод
«Тиз - прибор» г.Москва
|
шт
|
1
|
|
|
|
|
|
|
НС-305-4
ЦПУ
|
Пропорционально-интегральный
регулятор. Подсоединение местное. Ход клапана обратный.
|
ПР3.31
|
Завод
«Тиз - прибор» г.Москва
|
шт
|
1
|
|
|
|
|
|
|
305-5
тр-д 159х4,5
|
Клапан
регулирующий с мембранным исполнительным механизмом. ДУ=100 мм РУ=6,5 МПа
|
25с
50нж «НЗ»
|
Котельников
ский арматур ный завод
|
шт
|
1
|
циклогек
санон
|
|
|
10
м3/ч
|
|
|
FE-306-1 тр-д
159х4,5
|
Диафрагма
камерная в комплекте с запорными вентилями РУ= 2,5 МПа ДУ=150 мм
|
ДК25-150-П-а/б-3
ГОСТ 14321-73
|
Завод
«Тепло прибор» г.Рязань
|
шт
|
1
|
циклогек
санон
|
|
|
10
м3/ч
|
|
|
FI-306-2 по месту
|
Измерительный
преобразователь давления пневматический. Класс точности 1
|
13ДД11
|
Завод
«Тепло прибор»
|
шт
|
1
|
|
|
|
|
|
|
FRC-306-3 ЦПУ
|
Вторичный
пневматический самопишущий прибор со станцией управления. Шкала, диаграмма
расходная квадратичная 0-6,3 м3/ч
|
ПВ10.1Э
|
Завод
«Тиз - прибор» г.Москва
|
шт
|
1
|
|
|
|
|
|
|
НС-306-4
ЦПУ
|
Пропорционально-интегральный
регулятор. Подсоединение местное. Ход клапана обратный.
|
ПР3.31
|
Завод
«Тиз - прибор» г.Москва
|
шт
|
1
|
|
|
|
|
|
|
306-5
тр-д 159х4,5
|
Клапан
регулирующий с мембранным исполнительным механизмом. ДУ=100 мм РУ=6,5 МПа
|
25с
50нж «НЗ»
|
Котельников
ский арматур ный завод
|
шт
|
1
|
циклогек
санон
|
|
|
10
м3/ч
|
|
|
FE-307-1 тр-д
159х4,5
|
Диафрагма
камерная в комплекте с запорными вентилями РУ= 2,5 МПа ДУ=150 мм
|
ДК25-150-П-а/б-3
ГОСТ 14321-73
|
Завод
«Тепло прибор» г.Рязань
|
шт
|
|
спирты
|
|
|
3
м3/ч
|
|
|
FI-307-2 по месту
|
Измерительный
преобразователь давления пневматический. Класс точности 1
|
13ДД11
|
Завод
«Тепло прибор» г.Рязань
|
шт
|
1
|
|
|
|
|
|
|
FRC-307-3 ЦПУ
|
Вторичный
пневматический самопишущий прибор со станцией управления. Шкала, диаграмма
расходная квадратичная 0-6,3 м3/ч
|
ПВ10.1Э
|
Завод
«Тиз - прибор» г.Москва
|
шт
|
1
|
|
|
|
|
|
|
НС-307-4
ЦПУ
|
Пропорционально-интегральный
регулятор. Подсоединение местное. Ход клапана обратный.
|
ПР3.31
|
Завод
«Тиз - прибор» г.Москва
|
шт
|
1
|
|
|
|
|
|
|
307-5
тр-д 159х4,5
|
Клапан
регулирующий с мембранным исполнительным механизмом. ДУ=100 мм РУ=6,5 МПа
|
25с
50нж «НЗ»
|
Котельников
ский арматур ный завод
|
шт
|
1
|
спирты
|
|
|
3
м3/ч
|
|
|
FE-308-1 тр-д
159х4,5
|
Диафрагма
камерная в комплекте с запорными вентилями РУ= 2,5 МПа ДУ=150 мм
|
ДК25-150-П-а/б-3
ГОСТ 14321-73
|
Завод
«Тепло прибор» г.Рязань
|
шт
|
1
|
спирты
|
|
|
3
м3/ч
|
|
|
FI-308-2 по месту
|
Измерительный
преобразователь давления пневматический. Класс точности 1
|
13ДД11
|
Завод
«Тепло прибор» г.Рязань
|
шт
|
1
|
|
|
|
|
|
|
FRC-308-3 ЦПУ
|
Вторичный
пневматический самопишущий прибор со станцией управления. Шкала, диаграмма
расходная квадратичная 0-6,3 м3/ч
|
ПВ10.1Э
|
Завод
«Тиз - прибор» г.Москва
|
шт
|
1
|
|
|
|
|
|
|
НС-308-4
ЦПУ
|
Пропорционально-интегральный
регулятор. Подсоединение местное. Ход клапана обратный.
|
ПР3.31
|
Завод
«Тиз - прибор» г.Москва
|
шт
|
1
|
|
|
|
|
|
|
308-5
тр-д 159х4,5
|
Клапан
регулирующий с мембранным исполнительным механизмом. ДУ=100 мм РУ=6,5 МПа
|
25с
50нж «НЗ»
|
Котельников
ский арматур ный завод
|
шт
|
1
|
спирты
|
|
|
3
м3/ч
|
|
|
FE-309-1 тр-д
159х4,5
|
Диафрагма
камерная в комплекте с запорными вентилями РУ= 2,5 МПа ДУ=150 мм
|
ДК25-150-П-а/б-3
ГОСТ 14321-73
|
Завод
«Тепло прибор» г.Рязань
|
шт
|
1
|
циклогек
санон
|
|
|
15
м3/ч
|
|
|
FI-309-2 по месту
|
Измерительный
преобразователь давления пневматический. Класс точности 1
|
13ДД11
|
Завод
«Тепло прибор» г.Рязань
|
шт
|
1
|
|
|
|
|
|
|
FRC-309-3 ЦПУ
|
Вторичный
пневматический самопишущий прибор со станцией управления. Шкала, диаграмма
расходная квадратичная 0-6,3 м3/ч
|
ПВ10.1Э
|
Завод
«Тиз - прибор» г.Москва
|
шт
|
1
|
|
|
|
|
|
|
НС-309-4
ЦПУ
|
Пропорционально-интегральный
регулятор. Подсоединение местное. Ход клапана обратный.
|
ПР3.31
|
Завод
«Тиз - прибор» г.Москва
|
шт
|
1
|
|
|
|
|
|
|
309-5
тр-д 159х4,5
|
Клапан
регулирующий с мембранным исполнительным механизмом. ДУ=100 мм РУ=6,5 МПа
|
25с
50нж «НЗ»
|
Котельников
ский арматур ный завод
|
шт
|
1
|
циклогек
санон
|
|
|
15
м3/ч
|
|
|
FE-310-1 тр-д
159х4,5
|
Диафрагма
камерная в комплекте с запорными вентилями РУ= 2,5 МПа ДУ=150 мм
|
ДК25-150-П-а/б-3
ГОСТ 14321-73
|
Завод
«Тепло прибор» г.Рязань
|
|
1
|
циклогек
санон
|
|
|
25
м3/ч
|
|
|
FI-310-2 по месту
|
Измерительный
преобразователь давления пневматический. Класс точности 1
|
13ДД11
|
Завод
«Тепло прибор» г.Рязань
|
|
1
|
Вторичный
пневматический самопишущий прибор со станцией управления. Шкала, диаграмма
расходная квадратичная 0-6,3 м3/ч
|
ПВ10.1Э
|
Завод
«Тиз - прибор» г.Москва
|
|
1
|
|
|
|
|
|
|
НС-310-4
ЦПУ
|
Пропорционально-интегральный
регулятор. Подсоединение местное. Ход клапана обратный.
|
ПР3.31
|
Завод
«Тиз - прибор» г.Москва
|
шт
|
1
|
|
|
|
|
|
|
310-5
тр-д 159х4,5
|
Клапан
регулирующий с мембранным исполнительным механизмом. ДУ=100 мм РУ=6,5 МПа
|
25с
50нж «НЗ»
|
Котельников
ский арматур ный завод
|
шт
|
1
|
циклогек
санол
|
|
|
25
м3/ч
|
|
|
FE-311-1 тр-д
159х4,5
|
Диафрагма
камерная в комплекте с запорными вентилями РУ= 2,5 МПа ДУ=150 мм
|
ДК25-150-П-а/б-3
ГОСТ 14321-73
|
Завод
«Тепло прибор» г.Рязань
|
шт
|
1
|
циклогек
санол
|
|
|
12
м3/ч
|
|
|
FI-311-2 по месту
|
Измерительный
преобразователь давления пневматический. Класс точности 1
|
13ДД11
|
Завод
«Тепло прибор»
|
шт
|
1
|
|
|
|
|
|
|
FRC-311-3 ЦПУ
|
Вторичный
пневматический самопишущий прибор со станцией управления. Шкала, диаграмма
расходная квадратичная 0-6,3 м3/ч
|
ПВ10.1Э
|
Завод
«Тиз - прибор» г.Москва
|
шт
|
1
|
|
|
|
|
|
|
НС-311-4
ЦПУ
|
Пропорционально-интегральный
регулятор. Подсоединение местное. Ход клапана обратный.
|
ПР3.31
|
Завод
«Тиз - прибор» г.Москва
|
шт
|
1
|
|
|
|
|
|
|
311-5
тр-д 159х4,5
|
Клапан
регулирующий с мембранным исполнительным механизмом. ДУ=100 мм РУ=6,5 МПа
|
25с
50нж «НЗ»
|
Котельников
ский арматур ный завод
|
шт
|
1
|
циклогек
санол
|
|
|
12
м3/ч
|
|
|
FE-312-1 тр-д
159х4,5
|
Диафрагма
камерная в комплекте с запорными вентилями РУ= 2,5 МПа ДУ=150 мм
|
ДК25-150-П-а/б-3
ГОСТ 14321-73
|
Завод
«Тепло прибор» г.Рязань
|
шт
|
1
|
циклогек
санол
|
|
|
15
м3/ч
|
|
|
FI-312-2 по месту
|
Измерительный
преобразователь давления пневматический. Класс точности 1
|
13ДД11
|
Завод
«Тепло прибор» г.Рязань
|
шт
|
1
|
|
|
|
|
|
|
FRC-312-3 ЦПУ
|
Вторичный
пневматический самопишущий прибор со станцией управления. Шкала, диаграмма
расходная квадратичная 0-6,3 м3/ч
|
ПВ10.1Э
|
Завод
«Тиз - прибор» г.Москва
|
шт
|
1
|
|
|
|
|
|
|
НС-312-4
ЦПУ
|
Пропорционально-интегральный
регулятор. Подсоединение местное. Ход клапана обратный.
|
ПР3.31
|
Завод
«Тиз - прибор» г.Москва
|
шт
|
1
|
|
|
|
|
|
|
312-5
тр-д 159х4,5
|
Клапан
регулирующий с мембранным исполнительным механизмом. ДУ=100 мм РУ=6,5 МПа
|
25с
50нж «НЗ»
|
Котельников
ский арматур ный завод
|
шт
|
1
|
циклогек
санол
|
|
|
15
м3/ч
|
|
|
FE-313-1 тр-д
159х4,5
|
Диафрагма
камерная в комплекте с запорными вентилями РУ= 2,5 МПа ДУ=150 мм
|
ДК25-150-П-а/б-3
ГОСТ 14321-73
|
Завод
«Тепло прибор» г.Рязань
|
шт
|
1
|
циклогек
санол
|
|
|
44,5
м3/ч
|
|
|
FI-313-2 по месту
|
Измерительный
преобразователь давления пневматический. Класс точности 1
|
13ДД11
|
Завод
«Тепло прибор» г.Рязань
|
шт
|
1
|
|
|
|
|
|
|
FRC-313-3 ЦПУ
|
Вторичный
пневматический самопишущий прибор со станцией управления. Шкала, диаграмма
расходная квадратичная 0-6,3 м3/ч
|
ПВ10.1Э
|
Завод
«Тиз - прибор» г.Москва
|
шт
|
1
|
|
|
|
|
|
|
НС-313-4
ЦПУ
|
Пропорционально-интегральный
регулятор. Подсоединение местное. Ход клапана обратный.
|
ПР3.31
|
Завод
«Тиз - прибор» г.Москва
|
шт
|
1
|
|
|
|
|
|
|
313-5
тр-д 159х4,5
|
Клапан
регулирующий с мембранным исполнительным механизмом. ДУ=100 мм РУ=6,5 МПа
|
25с
50нж «НЗ»
|
Котельников
ский арматур ный завод
|
шт
|
1
|
циклогек
санол
|
|
|
44,5
м3/ч
|
|
|
LЕ-400-1 по месту
|
Уравнемер
буйково-поплавковый
|
УБ-П
|
Завод
«Манометр» г.Москва
|
шт
|
1
|
циклогек
санол
|
250С
|
|
|
20-80%
|
|
LT-400-2 ЦПУ
|
Измерительный
преобразователь уровня. Класс точности 1.
|
ПВ4.2Э
|
Завод
«Манометр» г.Москва
|
шт
|
1
|
|
|
|
|
|
|
LIA-400-3 ЦПУ
|
Вторичный
пневматический показывающий прибор с сигнализирующим устройством. Шкала
0-100%.
|
УАС-20Б
|
Саранский
приборостро ительный завод
|
шт
|
1
|
|
|
|
|
|
|
LЕ-401-1 по месту
|
Уравнемер
буйково-поплавковый
|
РУБ-З
|
Завод
«Манометр» г.Москва
|
шт
|
1
|
циклогек
санол
|
700С
|
|
|
20-80%
|
|
LT-401-2 ЦПУ
|
Измерительный
преобразователь уровня. Класс точности 1.
|
ПВ4.2Э
|
Завод
«Манометр» г.Москва
|
шт
|
1
|
|
|
|
|
|
|
|
LICSA-401-3 ЦПУ
|
Вторичный
показывающий прибор с сигнализирующим устройством и станцией управления.
Шкала 0-100%.
|
УАС-20Б
|
Завод
«Тиз - прибор» г.Москва
|
шт
|
1
|
|
|
|
|
|
|
|
НС-401-4
ЦПУ
|
Пропорционально-интегральный
регулятор уровня. Подсоединение местное. Ход клапана прямой
|
ПРЗ.33
|
Завод
«Тиз - прибор» г.Москва
|
шт
|
1
|
|
|
|
|
|
|
|
401-5
тр-д 219х8
|
Клапан
регулирующий с мембранным исполнительным механизмом. ДУ=150 мм
|
25с
48нж «НО»
|
Котельников
ский арматур ный завод
|
шт
|
1
|
циклогек
санол
|
700С
|
|
|
20-80%
|
|
|
LE-402-1
|
Уравнемер
буйково-поплавковый
|
УБ-П
|
Завод
«Манометр» г.Москва
|
шт
|
5
|
аммиак
|
50С
|
|
|
20-80%
|
|
|
LT-402-2 ЦПУ
|
Измерительный
преобразователь уровня. Класс точности 1.
|
ПВ4.2Э
|
Завод
«Манометр» г.Москва
|
шт
|
5
|
|
|
|
|
|
|
|
LICA-402-3 ЦПУ
|
Вторичный
регистрирующий прибор с сигнализирующим устройством и станцией управления.
Шкала 0-100%.
|
УАС-20Б
|
Завод
«Тиз - прибор» г.Москва
|
шт
|
5
|
|
|
|
|
|
|
|
HС-402-4 ЦПУ
|
Пропорционально-интегральный
регулятор уровня. Подсоединение местное. Ход клапана прямой
|
ПРЗ.33
|
Завод
«Тиз - прибор» г.Москва
|
шт
|
5
|
|
|
|
|
|
|
|
402-5 тр-д
219х8
|
Клапан
регулирующий с мембранным исполнительным механизмом. ДУ=150 мм
|
25с
48нж «НО»
|
Котельников
ский арматур ный завод
|
шт
|
5
|
аммиак
|
50С
|
|
|
20-80%
|
|
|
LЕ-403-1 по месту
|
Уравнемер
пьезометрический
|
ДМПК-100А
|
Завод
«Манометр» г.Москва
|
шт
|
1
|
циклогек
санол, циклогек санон
|
300С
|
|
|
20-80%
|
|
|
LT-403-2 ЦПУ
|
Измерительный
преобразователь уровня. Класс точности 1.
|
ПВ4.2Э
|
Завод
«Манометр» г.Москва
|
шт
|
1
|
|
|
|
|
|
|
|
LIA-403-3 ЦПУ
|
Вторичный
пневматический показывающий прибор с сигнализирующим устройством. Шкала
0-100%.
|
УАС-20Б
|
Саранский
приборостро ительный завод
|
шт
|
1
|
|
|
|
|
|
|
|
LC 403-4
|
Пропорционально-интегральный
регулятор уровня. Подсоединение местное. Ход клапана прямой
|
ПРЗ.33
|
Завод
«Тиз - прибор» г.Москва
|
шт
|
1
|
|
|
|
|
|
|
|
LE-404-1
|
Уравнемер
буйково-поплавковый
|
УБ-П
|
Завод
«Манометр» г.Москва
|
шт
|
1
|
циклогек
санон
|
1300С
|
|
18
м3/ч
|
20-90%
|
|
|
LT-404-2
|
Измерительный
преобразователь уровня. Класс точности 1.
|
ППЭД-3М
|
Завод
«Манометр» г.Москва
|
шт
|
1
|
|
|
|
|
|
|
|
LISA-404-3
|
Вторичный
показывающий прибор с сигнализирующим устройством и станцией управления.
Шкала 0-100%.
|
ППВ1.1
|
Завод
«Тиз - прибор» г.Москва
|
шт
|
1
|
|
|
|
|
|
|
|
LE-405-1
|
Уравнемер
буйково-поплавковый
|
УБ-П
|
Завод
«Манометр» г.Москва
|
шт
|
1
|
циклогек
санон
|
750С
|
|
10
м3/ч
|
20-80%
|
|
|
LT-405-2
|
Измерительный
преобразователь уровня. Класс точности 1.
|
ППЭД-3М
|
Завод
«Манометр» г.Москва
|
шт
|
1
|
|
|
|
|
|
|
|
LISA-405-3
|
Вторичный
показывающий прибор с сигнализирующим устройством и станцией управления.
Шкала 0-100%.
|
ППВ1.1
|
Завод
«Тиз - прибор» г.Москва
|
шт
|
1
|
|
|
|
|
|
|
|
LE-406-1
|
Уравнемер
буйково-поплавковый
|
УБ-П
|
Завод
«Манометр» г.Москва
|
шт
|
1
|
циклогек
санон
|
1700С
|
|
12,5
м3/ч
|
20-90%
|
|
|
LT-406-2
|
Измерительный
преобразователь уровня. Класс точности 1.
|
ППЭД-3М
|
Завод
«Манометр» г.Москва
|
шт
|
1
|
|
|
|
|
|
|
|
LISA-406-3
|
Вторичный
показывающий прибор с сигнализирующим устройством и станцией управления.
Шкала 0-100%.
|
ППВ1.1
|
Завод
«Тиз - прибор» г.Москва
|
шт
|
2
|
|
|
|
|
|
|
|
LE-407-1
|
Уравнемер
буйково-поплавковый
|
УБ-П
|
Завод
«Манометр» г.Москва
|
шт
|
2
|
спитры
|
1000С
|
|
3
м3/ч
|
20-80%
|
|
|
LT-407-2
|
Измерительный
преобразователь уровня. Класс точности 1.
|
ППЭД-3М
|
Завод
«Манометр» г.Москва
|
шт
|
2
|
|
|
|
|
|
|
|
LISA-407-3
|
Вторичный
показывающий прибор с сигнализирующим устройством и станцией управления.
Шкала 0-100%.
|
ППВ1.1
|
Завод
«Тиз - прибор» г.Москва
|
шт
|
2
|
|
|
|
|
|
|
|
LE-408-1
|
Уравнемер
буйково-поплавковый
|
УБ-П
|
Завод
«Манометр» г.Москва
|
шт
|
2
|
циклогек
санол
|
1300С
|
|
25
м3/ч
|
20-90%
|
|
|
LT-408-2
|
Измерительный
преобразователь уровня. Класс точности 1.
|
ППЭД-3М
|
Завод
«Манометр» г.Москва
|
шт
|
2
|
|
|
|
|
|
|
|
LISA-408-3
|
Вторичный
показывающий прибор с сигнализирующим устройством и станцией управления.
Шкала 0-100%.
|
ППВ1.1
|
Завод
«Тиз - прибор» г.Москва
|
шт
|
2
|
Уравнемер
буйково-поплавковый
|
УБ-П
|
Завод
«Манометр» г.Москва
|
шт
|
2
|
циклогек
санол
|
1300С
|
|
25
м3/ч
|
20-90%
|
|
|
LT-409-2
|
Измерительный
преобразователь уровня. Класс точности 1.
|
ППЭД-3М
|
Завод
«Манометр» г.Москва
|
шт
|
2
|
|
|
|
|
|
|
|
LISA-409-3
|
Вторичный
показывающий прибор с сигнализирующим устройством и станцией управления.
Шкала 0-100%.
|
ППВ1.1
|
Завод
«Тиз - прибор» г.Москва
|
шт
|
1
|
|
|
|
|
|
|
|
HC-409-4
|
Пропорционально-интегральный
регулятор уровня. Подсоединение местное. Ход клапана прямой
|
ПРЗ.33
|
Завод
«Тиз - прибор» г.Москва
|
шт
|
1
|
|
|
|
|
|
|
|
409-5
|
Клапан
регулирующий с мембранным исполнительным механизмом. ДУ=150 мм
|
25с
48нж «НО»
|
Котельников
ский арматур ный завод
|
шт
|
1
|
аммиак
|
50С
|
|
|
20-80%
|
|
|
LE-410-1
|
Уравнемер
буйково-поплавковый
|
УБ-П
|
Завод
«Манометр» г.Москва
|
шт
|
1
|
циклогек
санол
|
650С
|
|
12
м3/ч
|
20-80%
|
|
|
LT-410-2
|
Измерительный
преобразователь уровня. Класс точности 1.
|
ППЭД-3М
|
Завод
«Манометр» г.Москва
|
шт
|
1
|
|
|
|
|
|
|
|
LISA-410-3
|
Вторичный
показывающий прибор с сигнализирующим устройством и станцией управления.
Шкала 0-100%.
|
ППВ1.1
|
Завод
«Тиз - прибор» г.Москва
|
шт
|
1
|
|
|
|
|
|
|
|
LE-411-1
|
Уравнемер
буйково-поплавковый
|
УБ-П
|
Завод
«Манометр» г.Москва
|
шт
|
2
|
циклогек
санол
|
700С
|
|
44,5
м3/ч
|
40-60%
|
|
|
LT-411-2
|
Измерительный
преобразователь уровня. Класс точности 1.
|
ППЭД-3М
|
Завод
«Манометр» г.Москва
|
шт
|
2
|
|
|
|
|
|
|
|
LISA-411-3
|
Вторичный
показывающий прибор с сигнализирующим устройством и станцией управления.
Шкала 0-100%.
|
ППВ1.1
|
Завод
«Тиз - прибор» г.Москва
|
шт
|
1
|
|
|
|
|
|
|
|
LЕ-412-1 по месту
|
Уравнемер
буйково-поплавковый
|
РУБ-З
|
Завод
«Манометр» г.Москва
|
шт
|
1
|
циклогек
санон, циклогек санол
|
700С
|
|
|
1200
мм рт ст
|
|
|
LT-412-2 ЦПУ
|
Измерительный
преобразователь уровня. Класс точности 1.
|
ПВ4.2Э
|
Завод
«Манометр» г.Москва
|
шт
|
1
|
|
|
|
|
|
|
|
LISA-412-3 ЦПУ
|
Вторичный
показывающий прибор с сигнализирующим устройством и станцией управления.
Шкала 0-100%.
|
УАС-20Б
|
Завод
«Тиз - прибор» г.Москва
|
шт
|
1
|
|
|
|
|
|
|
|
LЕ-413-1 по месту
|
Уравнемер
буйково-поплавковый
|
УБ-П
|
Завод
«Манометр» г.Москва
|
шт
|
1
|
циклогек
санол, циклогек санон
|
850С
|
|
|
1300
мм рт ст
|
|
|
LT-413-2 ЦПУ
|
Измерительный
преобразователь уровня. Класс точности 1.
|
ПВ4.2Э
|
Завод
«Манометр» г.Москва
|
шт
|
1
|
|
|
|
|
|
|
|
LISA-413-3 ЦПУ
|
Вторичный
пневматический показывающий прибор с сигнализирующим устройством. Шкала
0-100%.
|
УАС-20Б
|
Саранский
приборостро ительный завод
|
шт
|
1
|
|
|
|
|
|
|
|
LE-414-1
|
Уравнемер
буйково-поплавковый
|
УБ-П
|
Завод
«Манометр» г.Москва
|
шт
|
1
|
циклогек
санон, циклогек санон
|
600С
|
|
|
1200
мм рт ст
|
|
|
LT-414-2
|
Измерительный
преобразователь уровня. Класс точности 1.
|
ППЭД-3М
|
Завод
«Манометр» г.Москва
|
шт
|
1
|
|
|
|
|
|
|
|
LISA-414-3
|
Вторичный
показывающий прибор с сигнализирующим устройством и станцией управления.
Шкала 0-100%.
|
ППВ1.1
|
Завод
«Тиз - прибор» г.Москва
|
шт
|
1
|
|
|
|
|
|
|
|
LE-415-1
|
Уравнемер
буйково-поплавковый
|
УБ-П
|
Завод
«Манометр» г.Москва
|
шт
|
1
|
спитровая
фракция
|
600С
|
|
|
|
|
|
LT-415-2
|
Измерительный
преобразователь уровня. Класс точности 1.
|
ППЭД-3М
|
Завод
«Манометр» г.Москва
|
шт
|
1
|
|
|
|
|
|
|
|
LISA-415-3
|
Вторичный
показывающий прибор с сигнализирующим устройством и станцией управления.
Шкала 0-100%.
|
ППВ1.1
|
Завод
«Тиз - прибор» г.Москва
|
шт
|
1
|
|
|
|
|
|
|
|
LE-416-1
|
Уравнемер
буйково-поплавковый
|
УБ-П
|
Завод
«Манометр» г.Москва
|
шт
|
1
|
Х-масло
|
300С
|
|
|
1200
мм рт ст
|
|
|
LT-416-2
|
Измерительный
преобразователь уровня. Класс точности 1.
|
ППЭД-3М
|
Завод
«Манометр» г.Москва
|
шт
|
1
|
|
|
|
|
|
|
|
LISA-416-3
|
Вторичный
показывающий прибор с сигнализирующим устройством и станцией управления.
Шкала 0-100%.
|
ППВ1.1
|
Завод
«Тиз - прибор» г.Москва
|
шт
|
1
|
|
|
|
|
|
|
|
LE-417-1
|
Уравнемер
буйково-поплавковый
|
УБ-П
|
Завод
«Манометр» г.Москва
|
шт
|
1
|
|
300С
|
|
|
1200
мм рт ст
|
|
|
LT-417-2
|
Измерительный
преобразователь уровня. Класс точности 1.
|
ППЭД-3М
|
Завод
«Манометр» г.Москва
|
шт
|
1
|
|
|
|
|
|
|
|
LISA-417-3
|
Вторичный
показывающий прибор с сигнализирующим устройством и станцией управления.
Шкала 0-100%.
|
ППВ1.1
|
Завод
«Тиз - прибор» г.Москва
|
шт
|
1
|
|
|
|
|
|
|
|
LE-418-1
|
Уравнемер
буйково-поплавковый
|
УБ-П
|
Завод
«Манометр» г.Москва
|
шт
|
1
|
|
300С
|
|
|
1200
мм рт ст
|
|
|
LT-418-2
|
Измерительный
преобразователь уровня. Класс точности 1.
|
ППЭД-3М
|
Завод
«Манометр» г.Москва
|
шт
|
1
|
|
|
|
|
|
|
|
LISA-418-3
|
Вторичный
показывающий прибор с сигнализирующим устройством и станцией управления.
Шкала 0-100%.
|
ППВ1.1
|
Завод
«Тиз - прибор» г.Москва
|
шт
|
1
|
|
|
|
|
|
|
|
LE-419-1
|
Уравнемер
буйково-поплавковый
|
УБ-П
|
Завод
«Манометр» г.Москва
|
шт
|
1
|
|
300С
|
|
|
1200
мм рт ст
|
|
|
LT-419-2
|
Измерительный
преобразователь уровня. Класс точности 1.
|
ППЭД-3М
|
Завод
«Манометр» г.Москва
|
шт
|
1
|
|
|
|
|
|
|
|
LISA-419-3
|
Вторичный
показывающий прибор с сигнализирующим устройством и станцией управления.
Шкала 0-100%.
|
ППВ1.1
|
Завод
«Тиз - прибор» г.Москва
|
шт
|
1
|
|
|
|
|
|
|
|
LE-420-1
|
Измерительный
преобразователь уровня. Класс точности 1.
|
ПВ4.2Э
|
Завод
«Манометр» г.Москва
|
шт
|
7
|
|
|
|
|
|
|
|
LT-420-2
|
Измерительный
преобразователь уровня. Класс точности 1.
|
ППЭД-3М
|
Завод
«Манометр» г.Москва
|
шт
|
1
|
|
|
|
|
|
|
|
LIСSA-420-3
|
Вторичный
показывающий прибор с сигнализирующим устройством и станцией управления.
Шкала 0-100%.
|
ППВ1.1
|
Завод
«Тиз - прибор» г.Москва
|
шт
|
1
|
|
|
|
|
|
|
|
HC-420-4
ЦПУ
|
Вторичный
пневматический показывающий прибор с сигнализирующим устройством. Шкала
0-100%.
|
УАС-20Б
|
Саранский
приборостро ительный завод
|
шт
|
1
|
|
|
|
|
|
|
|
420-5
|
Клапан
регулирующий с мембранным исполнительным механизмом. ДУ=150 мм
|
25с
48нж «НО»
|
Котельников
ский арматур ный завод
|
шт
|
1
|
|
|
|
|
|
|
|
LE-421-1
|
Уравнемер
буйково-поплавковый
|
УБ-П
|
Завод
«Манометр» г.Москва
|
шт
|
1
|
|
300С
|
|
|
1200
мм рт ст
|
|
|
LT-421-2
|
Измерительный
преобразователь уровня. Класс точности 1.
|
ППЭД-3М
|
Завод
«Манометр» г.Москва
|
шт
|
1
|
|
|
|
|
|
|
|
LISA-421-3
|
Вторичный
показывающий прибор с сигнализирующим устройством и станцией управления.
Шкала 0-100%.
|
ППВ1.1
|
Завод
«Тиз - прибор» г.Москва
|
шт
|
1
|
|
|
|
|
|
|
|
LE-422-1
|
Уравнемер
буйково-поплавковый
|
УБ-П
|
Завод
«Манометр» г.Москва
|
шт
|
1
|
|
300С
|
|
|
1200
мм рт ст
|
|
|
LT-422-2
|
Измерительный
преобразователь уровня. Класс точности 1.
|
ППЭД-3М
|
Завод
«Манометр» г.Москва
|
шт
|
1
|
|
|
|
|
|
|
|
LISA-422-3
|
Вторичный
показывающий прибор с сигнализирующим устройством и станцией управления.
Шкала 0-100%.
|
ППВ1.1
|
Завод
«Тиз - прибор» г.Москва
|
шт
|
1
|
|
|
|
|
|
|
|
QE-500-1
|
Автоматический
газоанализатор на метан. Пределы измерения 0-100 % об. СН4 В комплекте:
|
ТП1120
|
Вырусский
завод газоан.
|
шт
|
5
|
метан
|
|
|
|
8%
об
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
. БЕЗОПАСНОСТЬ ЖИЗНЕДЕЯТЕЛЬНОСТИ
8.1 Характеристика
потенциальных опасностей и вредностей
Основными опасностями в цехе в случае нарушения
требований правил и норм техники безопасности и технологического регламента
могут быть:
а). отравление вредными веществами, такие как
метан
б). термические ожоги при возможном загорании
горючих веществ: циклогексанона, циклогексанола, метана и водорода
в). искрение, электрические разряды из-за
неисправности электрооборудования, заземления или в результате накопления
зарядов статического электричества. Применение взрывоопасных газов: водород и
природный газ, а также взрывоопасные и токсичные продукты .могут привести к
взрыву и как следствие к пожару.
г). работа на неисправном оборудовании и
некачественное проведение ремонта оборудования и КИПиА служит источником
образования взрывоопасных смесей, что в свою очередь может привести к взрыву и
возгоранию
д). повышение давления в системе агрегатов в
результате попадания в циклогексанол циклогексана и воды может вызвать
разгерметизацию с выбросом парогазовой смеси.
е). возможность взрыва при розжиге топки
агрегатов. Обязательно перед розжигом делать анализ воздушной среды из топки.
8.2 Токсические и
взрывоопасные характеристики используемых веществ и материалов
Таблица 8.1 Характеристики используемых веществ
и материалов
Наименование
вещества
|
Циклогексанол
|
Циклогексанон
|
Метан
|
Водород
|
Агрегатное
состояние
|
ж
|
ж
|
г
|
г
|
ПДКв
воздухе рабочей зоны, мг/м3 ГН 2.2.5.1313-03
|
10
|
10
|
300
в пересчете на углерод
|
-
|
Класс
опасности ГОСТ-12.1.005-88
|
3
|
4
|
-
|
Температура
вспышки, 0С, ГОСТ 12.1.044-89
|
61
|
40
|
-
|
-
|
Температура
самовоспламенения, 0С, ГОСТ 12.1.044-89
|
440
|
495
|
537
|
510
|
Концентрац.пределы
Распространения пламени, % нижний верхний, ГОСТ 12.1.044-89
|
1,5 11,1
|
0,95 9,5
|
5 15
|
4 75
|
|
|
|
|
|
|
|
Данные вещества оказывают вредное воздействие на
организм человека:
циклогексанол - отрицательно влияет на нервную
систему, при попадании в глаза вызывает омертвление роговицы;
циклогексанон - вызывает отравление через
дыхательные пути и кожу, раздражает оболочку глаз, носа, горла;
метан - вызывает удушье, в больших концентрациях
смертелен;
водород - вызывает удушье;
катализатор - пыль вызывает силикоз легких.
8.3 Классификация и
категорийность проектируемого производства
Таблица 8.2
Категорийность производства по пожароопасности и
токсичности
Наименование
производственных зданий, помещений, наружных установок
|
Категория
взрывопожарной и пожарной опасности помещений и зданий по НПБ 105-03
|
Классификация
взрывоопасных зон внутри и вне помещений для выбора установки
электрооборудования по ПУЭ
|
|
|
Зона
взрывоопасности
|
Категория
и группа взрывоопасных смесей ГОСТ 12.1.0-11-78
|
Наименование
веществ, определяющих категорию и группу взрывоопасных смесей
|
Отделение
дегидрирования
|
А
|
В-Iа
|
IIА-Т2
|
циклогексанон
|
|
|
|
|
|
Цеховая
лаборатория
|
В
|
-
|
-
|
-
|
Бытовой
блок
|
Д
|
-
|
-
|
-
|
|
|
|
|
|
|
|
Определение категории по молниезащите согласно
РД 34.21.122-87:
Проектируемые здания и сооружения или их части, помещения
которые согласно ПУЭ относятся к зонам классов В-Iа
относятся к категории молниезащиты - II.
При ожидаемом количестве поражений молнией в год здания или сооружения N
>1-зона А, N <1-зона Б.
Ширина санитарно-защитной зоны:
Для предприятия данного профиля согласно Сан ПиН
2.2.1/2.1.1.1200-03 ширина санитарно-защитной зоны 1000 м. Определение
санитарно-защитной зоны необходимо для обеспечения снижения уровня воздействия
до требуемых гигиенических нормативов по всем факторам воздействия за ее пределами;
создания санитарно-защитного барьера между территорией предприятия и
территорией жилой застройки; организации дополнительных озелененных площадей,
обеспечивающих фильтрацию загрязнителей атмосферы воздуха и повышения
комфортности микроклимата.
Степень огнестойкости зданий определяется
огнестойкостью его конструкций по СНиП 21.01-9.
Таблица 8.3 Огнестойкость строительных
конструкций
Максимальные
пределы огнестойкости строительных конструкций
|
степень
огнестойкости зданий
|
несущие
элементы здания
|
наружные
стены
|
Перекрытия
междуэтажные
|
Покрытия
бесчердачные
|
лестничные
клетки
|
|
|
|
|
|
внутренние
площадки стены
|
марши
лестниц
|
II
|
R-45
|
RE-15
|
REJ- 45
|
RE -15
|
REJ -90
|
R-45
|
8.4
Санитарно-гигиенические характеристики производства
а) Микроклимат (Сан ПиН 2.24.548-96)
Таблица 8.4 Допустимые показатели микроклимата
на рабочих местах производственных помещений
Период
года
|
Категория
работ по уровню энергозатрат
|
Температура
воздуха, 0С
|
Температура
поверхностей, 0С
|
Относительная
влажность, %
|
Скорость
движения воздуха, м/с
|
|
|
t возд.<
t оптим.
|
t возд.>
t оптим.
|
|
|
t возд.<
t оптим.
|
t возд.>
t оптим.
|
холодный
|
2а
(175-232)
|
1-18,9
|
21,1-23
|
16-24
|
15-75
|
0,1
|
0,3
|
теплый
|
2а
(175-232)
|
18-19,9
|
22,1-27
|
17-28
|
15-75
|
0,1
|
0,4
|
б) Шум (СН 2.2.4/2.18.562-96).
Предельно-допустимый уровень звукового давления,
уровень звука и эквивалентный уровень звука для основных наиболее типичных
видов трудовой деятельности и рабочих мест составляет не более 80 дБА.
в) Вибрация (ГОСТ 12.1.012. - 90).
Таблица 8.5 Гигиенические нормы вибрации,
воздействующей на человека в производственных условиях
Вид
вибрации
|
Допустимый
уровень виброскорости, дБ, в октавных полосах со среднегеометрическими
частотами, Гц.
|
|
1
|
2
|
4
|
8
|
16
|
31,5
|
63
|
Технологическая
|
-
|
108
|
99
|
93
|
92
|
92
|
92
|
г) Освещение (СНиП 23.05.95).
Наблюдение за ходом производственного процесса
постоянное. При искусственном освещении освещенность должна быть 200 лк.
Необходимо дополнительное естественное боковое освещение. КЕО, еп, % = 1,0
газоразрядными лампами по ГОСТ 6825-91 или лампами накаливания по ГОСТ 2239-79.
Также предусматриваем аварийное освещение в случае отключения рабочего, в
случае пожара и эвакуационное освещение в местах, опасных для прохода людей, на
лестницах, в производственных помещениях без естественного света, оно
автоматически включается при внезапном прекращении подачи электроэнергии.
Работы относятся к VIII
разряду зрительных работ.
д) Отопление, вентиляция (СНиП 41-03-2003).
Предусматривается приточно-вытяжная вентиляция и
отопление горячим конденсатом, полученным в ходе производственного процесса.
В качестве средств индивидуальной защиты
предусматривается: спецодежда, спецобувь согласно утвержденным отраслевым
нормам, защитные очки, каски, резиновые перчатки, хлопчатобумажные рукавицы,
противогазы-фильтрующие (для выхода из загазованной зоны), аварийный запас
фильтрующих противогазов, шланговые-ПШ-1, ПШ-2 (для выполнения газоопасных
работ.
8.5 Средства защиты
Для предупреждения персонала о завышении ПДК
вредных веществ в цехе установлены газоанализаторы СВК-3М-1 со звуковой и
световой сигнализацией сбалансированные с аварийной вентиляцией. Для
предотвращения и профилактики профзаболеваний рабочие должны проходить
медосмотр не реже 2 раза в год.
8.6 Безопасность
техпроцесса и оборудования
В целях обеспечения безопасной работы при
эксплуатации оборудования и ведения технологического процесса необходимо
выполнять следующие правила:
к эксплуатации оборудования цеха и ведению
технологического режима могут быть допущены лица не моложе 18 лет только после
стажировки на рабочем месте и проверки знаний в квалификационной комиссии;
технологический процесс должен вестись в строгом
соответствии с технологическим регламентом цеха;
не допускать отклонений любых параметров от норм
технологического режима и незамедлительно принимать все необходимые меры для
устранения этих отклонений, вплоть до остановки отдельного оборудования,
агрегата или всего цеха.
не допускать разуплотнения в арматуре и
коммуникациях, вызывающих пропуск газов, паров и жидкостей. Немедленно
принимать меры для устранения разгерметизации;
не допускать вибрации трубопроводов, так как это
может привести к разуплотнению фланцевых соединений;
для предотвращения возможности создания в
аппаратах взрывоопасных концентраций, смесей паров легковоспламеняющихся
жидкостей с воздухом все сборники и емкости с этими продуктами работают под
давлением азота (азотное дыхание);
следить за работой приточной и вытяжной
вентсистем, чистотой решеток всасывающих патрубков, следить за состоянием
местных отсосов от сальниковых насосов;
следить за исправностью аварийной вентсистемы,
периодически проверять исправность системы автоматического включения аварийной
вентсистемы;
следить за тем, чтобы все аппараты и
трубопроводы были надежно заземлены, защитные заземления по защите от вторичных
проявлений молний и защитные заземления по защите от статического электричества
были исправны ГОСТ ССБТ 12.1.030-81
ремонт любого электрического оборудования,
приборов производится только при разобранной схеме питания;
следить за тем, чтобы все вращающиеся и
движущиеся части машин и механизмов были надежно ограждены;
- все проливы немедленно убирать методом сухой
уборки с использованием песка и неискрящих инструментов;
следить за состоянием теплоизоляции аппаратов и
трубопроводов;
исключается применение открытого огня.
Разрешается только при наличии «наряда-допуска»;
исключается применение открытого огня.
Разрешается только при наличии «наряда-допуска на проведение огневых работ» в
соответствии с инструкцией;
не допускать работу оборудования с отключенными
блокировками;
следить за отсутствием органических веществ в
отработанном паре, конденсате и оборотной воде, при их обнаружении немедленно
принимать меры по устранению негерметичности аппаратов с органическими
продуктами;
соблюдать правила подготовки, сдачи и приема в
ремонт оборудования. Выполнять ремонтные работы искробезопасным инструментом;
эксплуатацию оборудования, на которое
распространяются «Правила устройства и безопасной эксплуатации сосудов,
работающих под давлением», производить согласно этих правил;
соблюдать инструкции по изготовлению, установке
и снятию заглушек;
отгорев трубопроводов паром или горячей водой
производить только с наружи, с обязательным отключением работающего участка;
исключать переполнения емкостей с ЛВЖ, разлива
их;
Все производственные и бытовые помещения
оснащаются первичными средствами согласно действующих норм;
8.7 Пожарная
безопасность
По категории взрывопожарной и пожарной опасности
цех относится к категории А. Все элементы выполнены из несгораемых материалов,
а несущие конструкции обладают повышенным сопротивлением к воздействию огня.
Для предупреждения возгорания от статического
электричества предусмотрено заземление. Его сопротивление не должно превышать 4
Ом. Предусмотрены меры по предупреждению образования взрывопожароопасных
смесей; применяется герметичное оборудование.
Весь процесс автоматизирован и оптимизирован.
Все газоопасные работы в цехе регламентированы. Максимальная температура
процесса строго регламентирована.
При возникновении пожара в цехе предусмотрены:
пожарные краны, пожарные щиты, огнетушители: ОВПС-250А и ОУ-80.
8.8 Предупреждение
чрезвычайных ситуаций
Для предупреждения чрезвычайных ситуаций перед
пуском агрегата дегидрирования необходимо в отделении иметь в наличии воду,
природный газ, электроэнергию, анол-ректификат, азот, водород. Пуск агрегата
состоит из ряда последовательных операций:
а) остановка отделения дегидрирования:
прекратить подачу природного газа в агрегат,
закрыть отсекатель на линии природного газа.
закрыть регулирующий клапан на линиях природного
газа и воздуха и перекрыть на этих линиях запорную арматуру.
прекратить подачу анола-ректификата в
теплообменник путем закрытия регулирующего клапана, перекрыть на этой линии
арматуру.
сдренировать из систем органику в сборник
анона-сырца, продуть систему азотом.
прекратить подачу водорода в агрегат и закрыть
запорную арматуру.
остановить газодувку
б) основные правила приемки и пуска оборудования
в эксплуатацию после его остановки на ремонт.
При приемке оборудования, вышедшего из ремонта и
при пуске оборудования в эксплуатацию необходимо соблюдать следующие правила:
путем внешнего осмотра тщательно проверить
состояние оборудования, коммуникаций, запорной арматуры, наличие трещин,
поломок, непроваров, неплотностей;
произвести опрессовку отремонтированного
оборудования под руководством ремонтной службы, силами ремонтного персонала в
присутствии мастера смены, в соответствии с рабочими инструкциями цеха.
Опрессовка оборудования производится водой.
произвести продувку оборудования и трубопроводов
инертным газом (азотом) с тем, чтобы в продувочном газе объемная доля кислорода
была 3 %, не более.
снять и установить все заглушки согласно схемы
заглушек и сделать соответствующие записи в журнале заглушек.
перед пуском оборудования проверить исправность
контрольно-измерительных приборов и обратных клапанов, смотровых фонарей,
указателей уровня и мерных стекол.
проверить исправность заземления
электродвигателей, пускателей и другого оборудования, относящегося к пускаемому
в работу оборудованию, заземления аппаратов.
Защита окружающей среды
Для охраны окружающей среды в цехе получения
циклогексанона предусмотрены следующие мероприятия и сооружения:
Газообразные выбросы всех атмосферных
ректификационных колонн после конденсаторов проходят гидрозатворы, заполненные
водой. Высота столба 400 мм.
Для всех емкостей и сборников, заполненных
органическими продуктами, предусмотрено азотное дыхание.
Дренируемая жидкость с большим содержанием
органики собирается в дренажные емкости и возвращается в цикл.
Дренируемая жидкость с небольшим содержанием
органики, сливы с полов, промывные воды, воды после торцевых уплотнений
собираются в дренажные емкости и направляются на печи сжигания.
Реакционный водород с агрегатов дегидрирования
направляется на цеховую свечу.
Катализатор, металлолом в хозцех на временное
хранение
«Х-масла», сторонним потребителям и на
термическое обезвреживание
промасленная ветошь, в специальные контейнеры,
далее в шлаконакопитель твердых отходов.
Расчётно-аналитическая часть
а) Расчет освещения цеховой лаборатории
Согласно СНиП 23.05.-95 освещенность должна быть
не менее 200 лк (разряд зрительных работ 4-а).
Необходимое число светильников определяется по
формуле:
=(Е*S*Кз*Z) / (Ф*U*m)
Где Е - нормируемая освещённость, лк;площадь
помещения, м2;- коэффициент неравномерности освещения, принимаем Z=1,15;
Кз - коэффициент запаса, учитывающий
прозрачность воздуха, Кз=1,4;
Ф - номинальный световой поток лампы. Для лампы
ЛБ-40 световой поток Ф=2600 лм;- коэффициент использования светового потока,
зависящий от площади помещения, расчётной высоты, коэффициентов отражения
потолка, стен, пола, помещения, индекса поглощения i.
Индекс поглощения
= S / (h*(А+В)),
где А,В - длина и ширина помещения, равные А =
10м, В = 4м.- площадь помещения, S = А*В = 10*4 =40 м2;- расчётная высота
подвеса светильника над освещаемой поверхностью. Определяется как:
=Н-hС-hР;
где Н - высота помещения, м. Н=4 м.;С -
расстояние светильников от перекрытия, м. hС=0,2м.Р - высота рабочей
поверхности над полом, м. hР=0,8м.
тогда= 4-0,2-0,8 = 3;= 40 / (3*(4+10)) = 0,95
Для индекса поглощения i = 0,95 коэффициент
использования светового потока U = 33,5% = 0,335.- число ламп в светильнике,
принимаем m = 2.
Необходимое число светильников:=
(200*40*1,4*1,15) / (2600*0,335*2) = 7,39 ≈ 8 штук.
В каждом светильнике две лампы. Светильники
расположены в 2 ряда, по 4 в каждом. Расстояние между рядами светильников
рассчитывается:
α = h*λ,
где λ - отношение
расстояния между светильниками α к
расчётной высоте h. λ=1,4.
α= 3*1,4 = 4,2м.
Расстояние кратных рядов светильников от стены
составит:= (А-α) / 2 = (10-4,2) / 2 = 2,9 м.
При длине одного светильника 1,22м. их общая
длина составит 4*1,22 = 4,88м.
Расстояние между светильниками и расстояние
кратных светильников до стены:
(10-1,22*4) / 5 = 1,024м.
б) Расчет вентиляции цеховой лаборатории.
В лаборатории естественная вентиляция не
обеспечивает необходимый приток воздуха, поэтому там необходимо установить
приточную вентиляцию для обеспечения нормальных метеоусловий.
В помещениях без выделения вредных веществ
необходимое количество воздуха определяется из объёма помещения и числа
работающих в нем людей. Согласно СНиП 2.04.05-91 кратность воздухообмена
вентиляции для лаборатории составляет 200-250 час-1.
Необходимый объём воздуха, удаляемого из
помещения, определяется:
Q=K*V
где К-кратность воздухообмена
V - объём шкафа V
=1,2*0,7*1,6=1,344м3
.Q=
250х 1,344=336 м3/ч = 0,09м3/с
. Определяем полезную мощность вентилятора
ΔР=580кПа
. Определяем мощность на валу
где η1-потери на
трение=0,93
η2- потери в подшипниках = 0,96
η3- потери в редукторе = 0,9
К-коэфф-т запаса мощности = 1,15
. Выбираем тип двигателя по
расчетной мощности Nв=0,07
Берем с запасом и выбираем тип
двигателя А02-11-6.
в) Определение необходимого
количества первичных средств пожаротушения
Лаборатория относится к категории В
по пожароопасности. В цеховой лаборатории проводят работу с ГЖ .
К первичным средствам пожаротушения
относятся грубошерстное полотно, песок и огнетушитель. Выбираем 1
грубошерстного полотно размером не менее 1х1,5м (из расчета одно на каждые
200м2 площади), предназначенное для тушения небольших очагов горения в
начальной стадии. Емкость для песка должна быть вместимостью не менее 0,1м2.
Конструкция ящика должна обеспечивать удобство извлечения песка и исключать
попадание осадков.
При выборе огнетушителя необходимо
руководствоваться их назначением. Для тушения жидких горючих веществ (класс
пожара В), горение которых не может происходить без доступа воздуха,
электроустановок, находящихся под напряжением до 10кВ. Для данной лаборатории
подходят два типа огнетушителя: углекислотный и порошковый. Для защищаемой
площади менее 200м2 необходим 1 порошковый огнетушитель или углекислотный. Так
как перезарядка порошкового огнетушителя проводится в другом городе, а на
данном предприятии расположен цех углекислоты, который может перезарядить огнетушители,
то из-за стоимостных соображений целесообразнее выбрать углекислотный
огнетушитель
9. ГРАЖДАНСКАЯ ОБОРОНА
В войнах, при авариях, стихийных
бедствиях и других чрезвычайных ситуациях основным ущербом для государства
является гибель граждан.
Защита населения от поражающих
факторов стихийных бедствий и антропогенных катастроф достигается следующими
способами:
укрытия населения в защитных
сооружениях;
рассредоточение, эвакуация населения
из зон возможных катаклизмов;
применение всеми группами населения
средств индивидуальной защиты, в том числе и медицинской.
Аварии в цехе могут сопровождаться
выбросами в атмосферу ОХВ. Следствием этого является поражение органов дыхания,
зрения и кожных покровов у рабочих и населения.
В зависимости от масштабов аварии в
цехе разработаны и утверждены вышестоящими органами планы ликвидации аварийных
ситуаций РД.52.04.253-90.
В случае возникновения аварийной
ситуации производится оповещение всех работающих. После чего начальники отделов
в срочном порядке собирают персонал и дают чёткие распоряжения и планы действия
каждому сотруднику.
При пожаре наибольшую опасность
представляют высокая температура воздуха, задымлённость, высокая концентрация
окиси углерода, возможное разрушение зданий и сооружений.
Для безопасного выполнения всех
спасательных работ в очагах поражения необходимо использовать средства
индивидуальной защиты.
В цехе предусматривается система
оповещения об аварийной ситуации или непосредственной угрозе нападения
противника.
Сигнал можно получить по нескольким
каналам связи:
от дежурного диспетчера завода по
прямой телефонной связи;
по электросиренам;
по местной громкоговорящей связи.
На территории ОАО «Щекиноазот» есть
убежища, рассчитанные на 800 мест. В случае возникновения ЧС в зависимости от
характера масштабов, места и времени её начала органы руководства должны
осуществить следующие мероприятия:
внимательно выслушать оповещение
дежурного диспетчера о ЧС и последующие указания, зафиксировать время;
оповестить работающий персонал,
привести в готовность закрепленные формирования ГО;
в случае попадания в зону
химического заражения отдать распоряжение о применении СИЗ;
при наличии пострадавших, принять
меры по их спасению (по возможности);
обеспечить организованный вывод
-экстренную эвакуацию персонала в чистую зону;
в случае попадания в зону
химического заражения организовать безаварийную разгрузку или остановку
производства.
При возникновении и ликвидации
последствий ЧС обязательно должна быть задействована газоспасательная служба,
пожарная часть и медицинская служба, санитарная лаборатория, лаборатория
анализа воздушной среды, охрана.
10. СТРОИТЕЛЬНАЯ ЧАСТЬ И КОМПОНОВКА
ОБОРУДОВАНИЯ
Компоновка оборудования и решение
строительной части являются одной из ответственных и трудных работ по
проектированию.
Следует соблюдать строительные
нормы, требования к естественной освещенности, правила и нормы по технике
безопасности и охране труда, санитарные и противопожарные нормы. Оборудованию
химических производств в зависимости от применяемых машин и аппаратов, особенностей
технологического процесса и климатических условий может быть расположено в
закрытых производственных помещениях и на открытых площадках.
10.1
Расположение оборудования на открытых площадках
Компоновка оборудования на открытых
площадках сокращает капитальные затраты на строительство, уменьшает
загазованность. Установка аппаратов на открытых площадках создает также
предпосылки для укрупнения агрегатов, позволяет во многих случаях отказаться от
членения на части аппаратуры и, кроме того, улучшает условия монтажа
оборудования. Производство дегидрирования циклогексанола взрыво - и
пожароопасное. Сырье для него - продукты, обладающие токсическими свойствами.
Следовательно для эксплуатации требуется сложная безотказная принудительная
система вентиляции с многократным в течение часа обменом воздуха. К
производству циклогексанона, как правило, предъявляют особые требования и к
решению строительной части зданий. На открытых площадках химическая аппаратура
устанавливается на этажерках - железобетонных и металлических, или
самостоятельно - на индивидуальных и групповых фундаментах.
При установке оборудования вне
здания рекомендуется:
1) все тяжелое и громоздкое оборудование по
возможности располагаем на отметке земли с таким расчетом, чтобы не утяжелять
конструкции этажерок, на которых устанавливается оборудование;
2) опорные устройства применяем типовые из
сборного железобетона;
) максимально используем несущую
способность стенок крупногабаритных емкостных аппаратов - устройство лестниц и
площадок для обслуживания крышек, люков, штуцеров для загрузки и выгрузки
насадки, арматуры, приборов, закрепленных на самих аппаратах. В свою очередь
эти площадки могут быть использованы для размещения на них вспомогательного
оборудования, теплообменного, емкостного и др. Аппаратуру колонного и башенного
типов используем в качестве несущих конструкций для крепления обслуживающих
площадок, лестниц, а также в случае необходимости небольших грузоподъемных
приспособлений.
Расположение аппаратов непосредственно на других
сооружениях над технологическим оборудованием значительно сокращаем площадь
застройки. Такое расположение особенно целесообразно для установок, работающих
при низких давлениях, так как сокращается протяженность трубопроводов, резко
снижаются гидравлические потери и повышается герметичность установки.
10.2 Расположение
оборудования в здании
Насосное оборудование, бытовые помещения, а
также ЦПУ располагаем в зданиях из железобетона прямоугольной формы в плане с
использованием унифицированных типовых пролетов и по возможности одинаковой
высоты.
Размеры пролетов, расположение разбивочных осей
(шагов колонн) и высоты зданий принимаются по СНиП П-М.2-92. Размеры пролетов и
шагов колонн одноэтажных зданий следует принимать кратным 6м.
. ЭЛЕКТРОТЕХНИЧЕСКАЯ ЧАСТЬ
11.1 Основные исходные
данные
Производство циклогексанона является
производством с непрерывным технологическим процессом при трехсменном режиме
работы. Нагрузка по сменам равномерная.
Так как производство циклогексанона является
пожаро- и взрывоопасным, то электрооборудование должно применяться во
взрывозащищенном исполнении.
По степени надежности и бесперебойности
электроснабжения основное оборудование относиться к первой категории, так как
перерыв в электроснабжении этого оборудования может привести к опасности для
жизни людей и значительному иатериальному ущербу, связанному с повреждением
оборудования и длительному расстройству сложного технологического процесса.
Часть электрооборудования входит в особую группу
по надежности электроснабжения. Это электроприводы задвижек, аварийное
освещение. Это оборудование необходимо для безаварийной остановки производства
в случае выхода из строя как основного, так и резервного источников питания.
Проектом предусмотрено рабочее, ремонтное и
аварийное освещение. По надежности электроснабжения осветительные установки
относятся к первой категории.
11.2 Определение
потребителей электроэнергии и их мощности
Основными потребителями электроэнергии являются
насосы и вентиляторы. Единичная мощность потребителей определялась по каталогам
и справочникам, согласно которым выбиралось технологическое оборудование.
Перечень основного оборудования с указанием его
особенностей приведен в таблице
Таблица 11.1 Основные данные оборудования
№
п/п
|
Наименование
исполнительного механизма или приемника электроэнергии
|
Кол-во
|
Единичная
мощ-ть, кВт
|
Характер
пуска
|
Регулир.
скорости
|
Режим
работы
|
1
|
2
|
3
|
4
|
5
|
6
|
7
|
1
|
Центробежный
насос 1ЦГ-12,5/50-К-4-3
|
4
|
4
|
с
полной нагрузкой
|
не
регулир.
|
продолжительн.
|
2
|
Центробежный
насос типа «Сигма» 32НСУ-200-0,3
|
4
|
6,6
|
с
полной нагрузкой
|
не
регулир.
|
продолжительн.
|
3
|
Центробежный
насос 1ЦГ-25/50К-5,5-3
|
4
|
5,5
|
с
полной нагрузкой
|
не
регулир.
|
продолжительн.
|
4
|
Насос
ЦНГ-69
|
4
|
16
|
с
полной нагрузкой
|
не
регулир.
|
продолжительн.
|
5
|
Центробежный
насос фирмы «Клаус унион»
|
4
|
5,5
|
с
полной нагрузкой
|
не
регулир.
|
продолжительн.
|
6
|
Центробежный
насос 1ЦГ-100/80К-45-5
|
4
|
45
|
с
полной нагрузкой
|
не
регулир.
|
продолжительн.
|
7
|
Центробежный
насос типа «Сигма»
|
4
|
1,9
|
с
полной нагрузкой
|
не
регулир.
|
продолжительн.
|
8
|
Центробежный
насос фирмы «Клаус унион»
|
4
|
11
|
с
полной нагрузкой
|
не
регулир.
|
продолжительн.
|
9
|
22
|
2,8
|
с
полной нагрузкой
|
не
регулир.
|
продолжительн.
|
10
|
Воздуходувка
ТР-80-1,2
|
2
|
40
|
с
полной нагрузкой
|
не
регулир.
|
продолжительн.
|
11
|
Газодувка
типа «Шиле»
|
2
|
30
|
с
полной нагрузкой
|
не
регулир.
|
продолжительн.
|
12
|
Вакуум-насос
|
2
|
15
|
с
полной нагрузкой
|
не
регулир.
|
продолжительн.
|
13
|
Вентилятор
Ц9-55, № 10
|
1
|
25
|
с
полной нагрузкой
|
не
регулир.
|
продолжительн.
|
14
|
Вентилятор
Ц9-57, № 10
|
1
|
25
|
с
полной нагрузкой
|
не
регулир.
|
продолжительн.
|
15
|
Вентилятор
Ц9-55, № 6
|
3
|
10
|
с
полной нагрузкой
|
не
регулир.
|
продолжительн.
|
16
|
Вентилятор
ЭВР, № 5
|
5
|
4,5
|
с
полной нагрузкой
|
не
регулир.
|
продолжительн.
|
17
|
Вентилятор
Ц9-57, № 3
|
2
|
0,6
|
с
полной нагрузкой
|
не
регулир.
|
продолжительн.
|
18
|
Вентилятор
Ц13-50, № 3
|
2
|
1,0
|
с
полной нагрузкой
|
не
регулир.
|
продолжительн.
|
19
|
Вентилятор
Ц14-46, № 6,3
|
4
|
5,5
|
с
полной нагрузкой
|
не
регулир.
|
продолжительн.
|
20
|
Вентилятор
Ц9-57, № 6
|
1
|
10
|
с
полной нагрузкой
|
не
регулир.
|
продолжительн.
|
21
|
Вентилятор
ЭВР, № 4
|
1
|
1,7
|
с
полной нагрузкой
|
не
регулир.
|
продолжительн.
|
22
|
Вентилятор
ЭВР, № 3
|
3
|
1,7
|
с
полной нагрузкой
|
не
регулир.
|
продолжительн.
|
23
|
Вентилятор
Ц14-46, № 4
|
1
|
5,5
|
с
полной нагрузкой
|
не
регулир.
|
продолжительн.
|
24
|
Вентилятор
Ц13-50, № 5
|
1
|
4,5
|
с
полной нагрузкой
|
не
регулир.
|
продолжительн.
|
25
|
Вентилятор
ЦИ-75, № 6,3
|
2
|
7,5
|
с
полной нагрузкой
|
не
регулир.
|
продолжительн.
|
26
|
Вентилятор
Ц9-57, № 6
|
2
|
7,0
|
с
полной нагрузкой
|
не
регулир.
|
продолжительн.
|
27
|
Вентилятор
Ц4-75, № 3,15
|
1
|
0,25
|
с
полной нагрузкой
|
не
регулир.
|
продолжительн.
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
.3 Выбор рода тока и
напряжения питания
Все электроустановки в производстве
циклогексанона питаются переменным трехфазным током, частотой 50 Гц и
напряжением 380 В. Для осветительных приборов используется переменный ток,
напряжением 220 В.
11.4 Выбор типа электродвигателей
и других силовых потребителей
Так как производство циклогексанона является
пожаро- и взрывоопасным, то электрооборудование выбираем во взрывозащищенном
исполнении.
Поскольку машины и механизмы не требуют
регулирования скорости, то можно применять асинхронные двигатели.
Электрическую нагрузку на питающую сеть от
силового электрооборудования рассчитываем следующим образом. Зная номинальную
мощность каждого приемника электроэнергии РН и количество однотипных приемников
n, определяем
установленную мощность группы однородных приемников РУСТ.
РУСТ = РН · n
Затем определяются расчетные значения активной
РР, реактивной QР и полной SР
мощностей:
РР = КС · РУСТ
QР = РР · tg
SР =
где: КС - коэффициент спроса,
определяемый по отраслевым каталогам.
Расчетное значение tg определяется
с помощью следующего выражения:
tg =
где: cos -
паспортное значение коэффициента мощности.
Результаты всех расчетов сводом в
таблицу 11.2
Таблица 11.2 Основные технические данные силовых
потребителей
Наименование приемника
электроэнергии Количество Тип электродвигателя Номинальные
показатели РУСТ, кВт КС tg РР,
кВтQР, кВАрSР,
кВА
|
|
|
|
|
|
|
|
Мощность,
РН,кВт
|
Частота
вращ, мин-1
|
cos Напряжение
В
|
|
|
|
|
|
|
|
1
|
2
|
3
|
4
|
5
|
6
|
7
|
8
|
9
|
10
|
11
|
12
|
13
|
1.Центробежный
насос 1ЦГ-12,5/50-К-4-3
|
4
|
ВАО-32-2
|
4
|
3000
|
0,88
|
380
|
16
|
0,8
|
0,53
|
12,8
|
6,8
|
14,5
|
2.Центробежный
насос типа «Сигма»
|
4
|
ВАО-42-2
|
7,5
|
3000
|
0,88
|
380
|
30
|
0,8
|
0,53
|
24
|
12,7
|
27,2
|
3.Центробежный
насос 1ЦГ-25/50К-5,5-3
|
4
|
ВАО-41-2
|
5,5
|
3000
|
0,89
|
380
|
22
|
0,8
|
0,51
|
17,6
|
9,0
|
19,8
|
4.Насос
ЦНГ-69
|
4
|
ВАО-62-2
|
17,0
|
3000
|
0,90
|
380
|
68
|
0,8
|
0,48
|
54,4
|
26,1
|
60,3
|
5.Центробежный
насос фирмы «Клаус унион»
|
4
|
ВАО-41-2
|
5,5
|
3000
|
0,89
|
380
|
22
|
0,8
|
0,51
|
17,6
|
9,0
|
19,8
|
6.Центробежный
насос1ЦГ-100/80К-45-5
|
4
|
В200S-2
|
45,0
|
3000
|
0,87
|
380
|
180
|
0,8
|
0,55
|
144
|
79,2
|
164,3
|
7.Центробежный
насос типа «Сигма»
|
4
|
ВАО-31-4
|
2,2
|
1500
|
0,83
|
380
|
8,8
|
0,8
|
0,69
|
7,0
|
4,9
|
8,5
|
8.центробежный
насос фирмы «Клаус унион»
|
4
|
В132М-2
|
11,0
|
3000
|
0,87
|
380
|
44
|
0,8
|
0,55
|
35,2
|
19,4
|
40,2
|
9.Центробежный
насос ЦНГ-70М3
|
22
|
ВАО-31-2
|
3,0
|
3000
|
0,88
|
380
|
78
|
0,8
|
0,53
|
62,4
|
33,0
|
70,6
|
10.Воздуходувка
ТР-80-1,2
|
2
|
ВАО-81-2
|
40,0
|
3000
|
0,90
|
380
|
80
|
0,8
|
0,48
|
64
|
30,7
|
70,9
|
11.Газодувка
типа «Шиле»
|
2
|
ВАО-72-2
|
30,0
|
3000
|
0,90
|
380
|
60
|
0,8
|
0,48
|
48
|
23,0
|
53,2
|
12.Вакуум
- насос
|
2
|
В16ОМ-6
|
15,0
|
1000
|
0,86
|
380
|
15
|
0,8
|
0,57
|
12
|
6,8
|
13,8
|
|
13.Вентилятор
Ц9-55, № 10
|
1
|
КО32-6
|
25
|
980
|
0,85
|
380
|
25
|
0,8
|
0,60
|
20
|
12
|
23,3
|
|
14.Вентилятор
Ц9-57, № 10
|
1
|
КО32-6
|
25
|
980
|
0,85
|
380
|
25
|
0,8
|
0,60
|
20
|
12
|
23,3
|
|
15.Вентилятор
Ц9-55, № 6
|
А62
|
10
|
950
|
0,86
|
380
|
30
|
0,8
|
0,57
|
24
|
13,7
|
27,6
|
|
16.Вентилятор
ЭВР, № 5
|
5
|
А52-6
|
4,5
|
950
|
0,85
|
380
|
22,5
|
0,8
|
0,60
|
18
|
10,8
|
21,0
|
|
17.Вентилятор
Ц9-57, № 3
|
2
|
АО-31-4
|
0,6
|
1410
|
0,77
|
380
|
1,2
|
0,8
|
0,83
|
1,0
|
0,8
|
1,3
|
|
18.Вентилятор
Ц13-50, № 3
|
2
|
АО-41-6
|
1,0
|
930
|
0,78
|
380
|
2,0
|
0,8
|
0,81
|
1,6
|
1,3
|
2,1
|
|
19.Вентилятор
Ц14-46, № 6,3
|
4
|
ВАО52-892
|
5,5
|
725
|
0,72
|
380
|
22
|
0,8
|
0,96
|
17,6
|
16,9
|
24,4
|
|
20.Вентилятор
Ц9-57, № 6
|
1
|
ВАО61-692
|
10
|
980
|
0,77
|
380
|
10
|
0,8
|
0,83
|
8
|
6,6
|
10,3
|
|
21.Вентилятор
ЭВР, № 4
|
1
|
КОМ22-6
|
1,7
|
930
|
0,74
|
380
|
1,7
|
0,8
|
0,91
|
1,4
|
1,2
|
1,8
|
|
22.Вентилятор
ЭВР, № 3
|
3
|
КОМ21-4
|
1,7
|
1420
|
0,83
|
380
|
5,1
|
0,8
|
0,69
|
4,1
|
2,8
|
5,0
|
|
23.Вентилятор
Ц14-46, № 4
|
1
|
ВАО42-492
|
5,5
|
1440
|
0,83
|
380
|
5,5
|
0,8
|
0,69
|
4,4
|
3,0
|
5,3
|
|
24.Вентилятор
Ц13-50, № 5
|
1
|
КОМ32-6
|
4,5
|
950
|
0,81
|
380
|
4,5
|
0,8
|
0,75
|
3,6
|
2,7
|
4,5
|
|
25.Вентилятор
ЦИ-75, № 6,3
|
2
|
АИММ
132В4 92
|
7,5
|
1450
|
0,83
|
380
|
15
|
0,8
|
0,69
|
12
|
8,3
|
14,6
|
|
26.Вентилятор
Ц9-57, № 6
|
2
|
А621-6
|
7,0
|
970
|
0,83
|
380
|
14
|
0,8
|
0,69
|
11,2
|
7,7
|
13,6
|
|
27.Вентилятор
Ц4-75, № 3,15
|
1
|
4АА63
А443
|
0,25
|
1370
|
0,74
|
380
|
0,25
|
0,8
|
0,91
|
0,2
|
0,18
|
0,27
|
|
ВСЕГО:
|
93
|
|
|
|
|
|
807,5
|
|
|
|
|
741,5
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
11.5 Расчет
установленной мощности освещения
Для освещения используются лампы DPL
- 250 мощностью 250 Вт и ЛБ - 40 мощностью 40 Вт. Электрическую нагрузку от
осветительных приборов рассчитываем по формулам предыдущего раздела. Результаты
расчетов сводим в таблицу 311.3
Таблица 11.3 Основные технические данные
электроосвещения
Наименование
помещения РН, кВт Число ламп РУСТ, кВт КС tg РР,
кВтQР, кВАрSР, кВАКате
гор.
|
|
|
|
|
|
1.
Цех
|
0,25
|
120
|
30
|
0,9
|
1,33
|
27
|
35,9
|
44,9
|
1
|
2.
ЦПУ
|
0,04
|
56
|
2,24
|
0,9
|
1,33
|
2,0
|
2,66
|
3,0
|
1
|
ВСЕГО:
|
|
176
|
32,24
|
|
|
|
|
47,9
|
|
11.6 Определение
электрической нагрузки
Электрическую нагрузку на питающую сеть от всего
электрооборудования определяем на основании данных разделов 13.4. и 13.5.
Результаты расчетов сводим в таблицу 11.4
Таблица 11.4 Сводные данные по токоприемникам
Наименование
|
Ед-цы
измерения
|
Силовые
потребители
|
Освещение
|
Всего
|
1.Количество
приемников электроэнергии
|
шт
|
93
|
176
|
269
|
2.Установленная
мощность приемников
|
кВт
|
807,5
|
32,24
|
839,74
|
3.Расчетная
полная мощность
|
кВА
|
741,5
|
47,9
|
789,4
|
4.Мощность
наибольшего приёмника
|
кВт
|
45
|
0,25
|
|
11.7 Выбор схемы
передачи и распределения электроэнергии
Все электрооборудование получает питание от цеховой
трансформаторной подстанции ТП, которая в свою очередь запитывается от главной
понизительной подстанции предприятия ГПП. На цеховой ТП электроэнергия
напряжением 10 кВ преобразуется в электроэнергию, напряжением 380/220 В. От
сборных шин низкого напряжения цеховой ТП получают питание приемники
электроэнергии мощностью свыше 80 кВт. Приемники мощностью менее 80 кВт
запитываются от силовых распределительных щитов, питание на которые подается от
сборных шин низкого напряжения ТП.
Так как приемники электроэнергии цеха относятся
к первой категории, то для обеспечения требуемой надежности электроснабжения на
цеховой ТП устанавливаются два трансформатора, каждый из которых запитывается
от своего независимого источника. В качестве независимых источников являются
два трансформатора ГПП. При этом каждый из трансформаторов ГПП в свою очередь
запитывается от одной из двух независимых линий электропередачи энергосистемы.
Мощность каждого трансформатора цеховой ТП
должна составлять не менее 70% от полной расчетной мощности всех приемников,
запитываемых от шин низкого напряжения этих двух трансформаторов.
SТР0,7SP = 0,7 ·
789,4 = 552,58 кВА
Выбираем ближайший по мощности
трансформатор ТМ-630/6-10 мощностью 630 кВА.
В связи с наличием приемников первой
категории предусмотрена система автоматического ввода резерва АВР для того,
чтобы в случае выхода из строя одной из линии электропередачи, или одного из
двух трансформаторов на ТП или на ГПП была возможность автоматического
переключения на питание всех приемников от исправной линии электропередачи и
исправного трансформатора.
Электрическая схема цеховой
трансформаторной подстанции представлена на рисунке 1.
Ввод
|
|
Трансформатор
|
|
Автомат
ввода
|
|
Секционный
выключатель
|
|
Сборные
шины
|
|
Автомат
отходящей линии
|
|
Номер
линии
|
1
|
2
|
3
|
4
|
5
|
6
|
7
|
8
|
Наименование
присоединения
|
Освещение
|
Силовой
щит 11 секция
|
Силовой
щит 21 секция
|
Силовой
щит 31 секция
|
Освещение
|
Силовой
щит 12 секция
|
Силовой
щит 22 секция
|
Силовой
щит 32 секция
|
Рис. 11.1 Электрическая схема цеховой
трансформаторной подстанции ТП.
12. ЭКОНОМИЧЕСКА,
ОРГАНИЗАЦИЯ ПРОИЗВОДСТВА
.1 Расчёт
производственной мощности
Мощность - это максимально возможный выпуск
продукции за год при оптимальном использовании оборудования и производственных
площадей.
Мощность цеха определяется по мощности ведущего
оборудования, то есть того оборудования, в котором происходит непосредственно
воздействие на предметы труда на данной стадии производства.
Так как режим работы цеха непрерывный без
остановок в выходные и праздничные дни, то производственная мощность
рассчитывается по формуле:
где А - количество ведущих
агрегатов.
Из расчета материального баланса
количество реакторов 5 шт.
П - производительность 1 реактора. П
= 1,19 т/час;
ТЭФ - эффективное время работы
оборудования. ТЭФ = Ткал - Тпростои.
Ткал = 365*24 = 8760 час.
Тпр.тех.-время простоя оборудования
по технологическим причинам.
Тпр.тех=72часа.
Тпр.рем- время простоя оборудования
в ремонте
Тпр.рем=288часа
Тпростои = 360 час на
технологические нужды и на ремонт;
12.2.
Расчёт капитальных затрат по проектируемому цеху
.2.1
Стоимость строительства цеха
Для определения сметной стоимости
строительства цеха, рассчитываем объём зданий цеха, используя укрупнённые
показатели стоимости 1 м3, а также удельные капитальные вложения аналогичного
производства на базе которого предполагается строительство цеха завода г.Щекино
ОАО "Щекиноазот".
Сметная стоимость строительства цеха
составляет 48090тыс.руб. С учётом санитарно-технических и электротехнических
работ сметная стоимость строительства цеха равна
48090тыс.руб.х1,25=60112тыс.руб.
12.2.2
Определение стоимости оборудования
Рассчитав в технологической части
дипломного проекта спецификацию оборудования и его количество, определяем
затраты на приобретения и установку оборудования.
Таблица 12.1 Оборудование
№
|
Виды
оборудования
|
количество
|
1
|
Реактор
дегидрирования
|
5
|
2
|
Перегреватель
|
5
|
3
|
Испаритель
|
5
|
4
|
Сепаратор
|
5
|
5
|
Теплообменник
|
5
|
6
|
Топка
|
5
|
7
|
Газодувка
|
2
|
8
|
Воздуходувка
|
2
|
9
|
Холодильник-конденсатор
|
5
|
10
|
Аммиачный-конденсатор
|
5
|
11
|
Гидрозатвор
|
4
|
12
|
Емкость
|
17
|
13
|
Ловушка
|
2
|
14
|
Насос
|
20
|
15
|
Ректификационная
колонна
|
20
|
16
|
Сборник
флегмы
|
1
|
Для определений затрат используем инвентарные
документы на аналогичное оборудование завода ОАО "Щекиноазот"
используя восстановительную стоимость на 2007г.
Стоимость основного оборудования 200452тыс.руб.
Стоимость электрооборудования 15% от стоимости основного оборудования, неучтённое
оборудование 10%.
Затраты на приобретения и установку оборудования
250565тыс.руб. Средняя норма амортизации по цеху 9,6%.
12.3 Вопросы труда и
заработной платы
.3.1 Определение
численности рабочих
Расчёт необходимого количества рабочих
определяется по нормам обслуживания и штатным нормативам. Квалификация рабочих
определяется по ТКС (тарифно-квалификационный справочник).
Явочное количество рабочих в сутки определяется
по формуле:
Чяв = Н*А*С
где Чяв - явочная численность рабочих в смену;
Н - штатный норматив (количество человек на один
аппарат в смену);
А - количество работающих аппаратов;
С - количество смен в сутки.
Численность рабочих с учётом подмены называется
списочной численностью и определяется по формуле:
где Кпер - коэффициент перехода от явочной
численности к списочной.
Коэффициент перехода определяется по формуле:
Кпер = Т/Д,
где Т - время (дней) работы производства;
Д - время (дней) работы одного рабочего по
балансу.
Составим таблицу баланса времени одного
рабочего, чтобы впоследствии определить коэффициент перехода.
Таблица 12.2 Баланс времени работы одного
рабочего в днях
Наименование
фондов времени
|
Прерывное
производство, продолжительность смены 8 часов
|
Непрерывное
производство, продолжительность смены 8 часов
|
Календарный
фонд времени
|
365
|
365
|
Выходные
дни
|
104
|
91
|
Праздничные
дни
|
12
|
-
|
Номинальный
фонд
|
249
|
274
|
Невыходы:
|
|
|
Отпуск
|
42
|
42
|
По
болезни
|
7
|
7
|
Выполнение
гос.обязанностей
|
1
|
1
|
Декретный
отпуск
|
2
|
2
|
Итого
невыходов
|
52
|
52
|
Эффективный
фонд
|
197
|
222
|
Списочная численность рабочих:
Для непрерывного производства:
Чспис. = Чяв. в сутки×kпер.
где kпер.
- коэффициент перехода от явочной численности к списочной;
Тэф. - эффективный фонд времени одного рабочего;
Где, Тнам. - номинальный фонд
времени одного рабочего;
Пример расчета численности машиниста
насосных установок:
Норма обслуживания - 20 насосов.
Чяв.в смену = А/Нобс=20/20=1чел.
Чяв.в смену =1чел;
Чяв.в сутки. =1·3=3 чел.
Чспис. = 3 × 1,64 = 5
чел.
Количество аппаратчиков
дегидрирования и перегонки берем согласно штатно - нормативным документам.
Расчёт численности рабочих сводим в
таблицу 12.3
Таблица 12.3 Расчёт численности
рабочих
Наименование
работы
|
Количество
рабочих
|
Коэффициент
подмены
|
Списочная
численность рабочих. Чел.
|
Тарифный
разряд
|
|
В
смену
|
Смен
в сутки
|
Рабочих
в сутки
|
|
|
|
|
Основные
рабочие
|
1.аппаратчик
дегидрирования
|
2
|
3
|
6
|
1,64
|
10
|
5
|
2.аппаратчик
перегонки
|
2
|
3
|
6
|
1,64
|
10
|
4
|
2.1аппаратчик
перегонки
|
1
|
3
|
3
|
1,64
|
5
|
5
|
2.2.аппаратчик
перегонки
|
1
|
3
|
3
|
1,64
|
5
|
6
|
3.машинист
насосных установок
|
1
|
3
|
3
|
1,64
|
5
|
4
|
4.
лаборант
|
1
|
1
|
1
|
1,26
|
1
|
5
|
4.1.
лаборант
|
1
|
3
|
3
|
1,64
|
5
|
4
|
ИТОГО
|
|
|
|
|
41
|
|
|
Вспомогательные
рабочие
|
1.слесарь
- ремонтник
|
1
|
1
|
1
|
1,26
|
1
|
5
|
1.1.слесарь-ремонтник
|
4
|
1
|
4
|
1,26
|
5
|
4
|
2.дежурный
электрик
|
1
|
3
|
3
|
1,64
|
5
|
5
|
3.дежурный
слесарь
|
1
|
3
|
3
|
1,64
|
5
|
5
|
4.слесарь
КИПиА
|
1
|
3
|
3
|
1,64
|
5
|
5
|
5.подсобный
рабочий
|
1
|
3
|
3
|
1,64
|
5
|
3
|
6.электрогазосварщик
|
1
|
1
|
1
|
1,26
|
1
|
6
|
ИТОГО
|
|
|
|
|
27
|
|
ВСЕГО
|
|
|
|
|
68
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
12.4 Расчёт фонда
оплаты труда рабочих
Фонд оплаты труда (ФОТ) рабочих рассчитывается
исходя из условий труда, режима работы, системы оплаты труда. Система оплаты
труда в цехе повременно-премиальная. Условия труда вредные. Режим работы
непрерывный, поэтому предусмотрены доплаты компенсирующего характера и доплаты
стимулирующего характера.
За работу в ночь - 13,34%;
За работу в вечерние смены - 6,67%;
За работу в праздники - 3%;
Доплата за вредные условия - 10%. Эта доплата
включена в тарифную ставку рабочего.
Пример расчёта ФОТ:
Аппаратчик дегидрирования-5 разряд. Списочная
численность 5 человек. Из баланса рабочего времени отработанное время 222 смен
Определяем человек-смен:
* 5 = 1110 чел/смен;
ТСчас.=20,69 руб.
,69 * 8 = 165,5- сменная тарифная ставка.
Определяем ФОТ по тарифу:
,3 * 1110 = 183727 руб.
Доплаты:
* 0,1334 = 24510руб.
* 0,067 = 12310 руб.
* 0,03 = 5512руб.
* 0,25 = 45932руб.
ФТО = Фтар. + Д = 271990руб.
Фн.вр=ФОТ./Тэф.*То = (271990/222)*43=52683руб
ФОТгод=ФОТтар+Фн.вр.+ФТО=508400
Среднегодовая заработная плата одного рабочего:
ЗПср.год=ФОТгод/Чспис=508400/5=101680руб.
Среднемесячная зарплата 1 рабочего:
ЗПср.мес= 101680 / 12= 8473руб.
Аналогично считаем ФОТ для других рабочих.
Результаты сводим в таблицу 12.4
Таблица 12.4
|
Тарифный
разряд
|
Списочное
число рабочих
|
Отработанное
время
|
Система
оплаты труда
|
сменная
тарифная ставка,руб
|
Фонд
оплаты труда по тар. ставкам, руб.
|
Доплаты
|
Премия,
руб.
|
Основной
фонд оплаты труда
|
Дополнительная
оплата за отпуск и дни вып. гособяз.
|
Годовой
фонд оплаты труда, руб.
|
Среднегодовая
зарплата одного рабочего, руб.
|
Наименование
профессии
|
|
|
Одного
рабочего, дн.
|
Всех
рабочих, чел. смен
|
|
|
|
В
ночное время
|
В
вечернее время
|
праздничные
дни
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
1.аппаратчик
дегидрирования
|
5
|
10
|
222
|
2220
|
Повременно-
премиальная
|
165,5
|
367410
|
49012,5
|
24616,5
|
11022,3
|
91852,5
|
543914
|
105353
|
1016676
|
203335
|
2.аппаратчик
перегонки
|
4
|
10
|
222
|
2220
|
|
139,36
|
309379,2
|
41271,19
|
20728,4
|
9281,376
|
77344,8
|
458005
|
88712,6
|
856096,8
|
85609,6
|
2.1.аппаратчик
перегонки
|
5
|
5
|
222
|
1110
|
|
165,52
|
183727
|
24509,2
|
12309,7
|
5511,82
|
45931,8
|
271990
|
52682,7
|
508400
|
101680
|
2.2
аппаратчик перегонки
|
6
|
5
|
222
|
1110
|
|
193,6
|
214896
|
28667
|
14398
|
6446,9
|
53724
|
318132
|
61620
|
594648
|
118930
|
2.3.машинист
насосных установок
|
4
|
5
|
222
|
1110
|
|
139,36
|
154690
|
20635,6
|
10364,2
|
4640,69
|
38672,4
|
229002
|
44356,3
|
428048
|
85609,7
|
Итого:
|
|
35
|
|
7770
|
|
|
1230102
|
164095,6
|
82416,83
|
36903,06
|
307525,5
|
1821043
|
352724,5
|
3403870
|
595164,2
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
1.слесарь-ремонтник
|
5
|
1
|
198
|
198
|
|
124,4
|
24631,2
|
3285,8
|
1650,29
|
738,936
|
9852,48
|
40158,7
|
7778,49
|
72568,4
|
72568,4
|
2.слесарь
ремонтник
|
4
|
5
|
198
|
990
|
|
117,68
|
116503
|
15542
|
7805,7
|
3495,1
|
46601
|
189947
|
36792
|
343242
|
68648
|
3.дежурный
электрик
|
5
|
5
|
222
|
1110
|
|
139,36
|
154690
|
20636
|
10364
|
4640,7
|
38672
|
229002
|
44356
|
428048
|
4.дежурный
слесарь
|
5
|
5
|
222
|
1110
|
|
137,04
|
152114
|
20292
|
10192
|
4563,4
|
38029
|
225190
|
43618
|
420922
|
84184
|
5.слесарь
КИПиА
|
5
|
5
|
222
|
1110
|
|
156,96
|
174226
|
23241,7
|
11673,1
|
5226,77
|
43556,4
|
257924
|
49958,2
|
482107
|
96421,5
|
6.подсобный
рабочий
|
3
|
5
|
222
|
1110
|
|
90,4
|
100344
|
13385,9
|
6723,05
|
3010,32
|
25086
|
148549
|
28773,1
|
277666
|
55533,3
|
7.электрогазосварщик
|
6
|
1
|
198
|
198
|
|
127,04
|
25153,9
|
3355,53
|
1685,31
|
754,618
|
10061,6
|
41011
|
7943,56
|
74108,4
|
74108,4
|
8.лаборант
|
5
|
1
|
198
|
198
|
|
98,76
|
19554,5
|
2608,57
|
1310,15
|
586,634
|
7821,79
|
31881,6
|
6175,27
|
57611,4
|
57611,4
|
8.1.лаборант
|
4
|
5
|
222
|
1110
|
|
117,68
|
130625
|
17425,3
|
8751,86
|
3918,74
|
32656,2
|
193377
|
37455,9
|
361458
|
72291,5
|
Итого:
|
|
33
|
|
7134
|
|
|
897841,2
|
119772,01
|
60155,36
|
26935,236
|
252336,72
|
1357040,5
|
262850,19
|
2517731,9
|
537074,0
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Всего:
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
3178083,5
|
615574,7
|
5921601,4
|
|
Таблица 12.5 Расчёт штата и ФОТ цехового персонала
Должность
|
Количество
человек
|
Оклад
в месяц. руб.
|
ФОТ
руб.
|
Премия.
%
|
ФОТ
с доплатами. руб.
|
1.начальник
цеха
|
1
|
14600
|
175200
|
25
|
219000
|
2.технолог
цеха
|
1
|
10600
|
127200
|
25
|
159000
|
3.механик
|
1
|
7100
|
85200
|
25
|
106500
|
4.мастер
смены
|
5
|
5210
|
312600
|
25
|
463617
|
5.энергетик
|
1
|
6400
|
76800
|
25
|
96000
|
6.табельщик
|
1
|
2100
|
25200
|
40
|
35280
|
7.кладовщик
|
1
|
2500
|
30000
|
40
|
42000
|
8.уборщик
|
2
|
1400
|
33600
|
40
|
47040
|
итого
|
13
|
|
|
|
1168437
|
Фонд оплаты по тарифу:
ТФ = Оклад × Ч ∙ 12 =
14600 ×
1×
12 = 175200 (руб)
где Оклад - месячный должностной оклад, руб
Ч - количество человек
Годовой фонд з/п с учетом доплат:
Фгод = ТФ + П = 175200 + 175200 ×
0,25 = 219000 (руб)
Доплаты за работу для мастеров смен:
в ночное время - Дн = ТФ ×
0,1334 = 312600× 0,1334 = 41700,84(руб)
в вечернее время - Дв = ТФ×
0,0667 = 312600× 0,0667 = 20850,42 (руб)
в праздничные дни - Дп = ТФ ×
0,033 = 312600× 0,033 = 10315,8(руб)
Премия: П = ТФ ×
0,4 = 312600 × 0,25 = 78150 (руб)
Годовой фонд оплаты труда с учетом доплат:
Фгод = ТФ + Дн + Дв + Дп + П = 463617,06(руб)
12.5 Расчёт
себестоимости продукции
Для расчёта калькуляции себестоимости продукции
выполняем следующие расчёты.
12.5.1 Определение
затрат на сырьё, материалы, энергозатраты
В технологической части дипломного проекта
рассчитаны нормы расхода сырья, материалов и т.д. Используя эти расчёты
определяем затраты на их приобретение.
Цены на все виды сырья и материалов взяты с
аналогичного производства, где предполагается построить данный цех.
Годовой выпуск: 50000 тонн
Данные расчётов сведены в таблицу 12.6
Таблица12.6
Наименование
ресурса
|
Единица
измерения
|
Норма
расхода на единицу продукции
|
Потребность
на весь выпуск продукции
|
Цена,
руб.
|
Сумма,
руб.
|
|
|
|
|
|
|
1
|
2
|
3
|
4
|
5
|
6
|
1.Основное
сырье
|
|
|
|
|
|
анол-ректификат
|
тн
|
1,346
|
67300
|
37147
|
2499993100,00
|
2.Полуфабрикаты
|
|
|
|
|
|
Водород
|
тм3
|
1,325
|
66250
|
2362,88
|
156540800,00
|
азот
г/г
|
тм3
|
0,093
|
4650
|
121,31
|
564091,50
|
Азот
н/д
|
тм3
|
0,96
|
48000
|
173,15
|
8311200,00
|
Азот
буферный
|
тм3
|
0,054
|
2700
|
460,53
|
1243431,00
|
3.Катализатор
|
кг
|
0,0577
|
2885
|
0,1
|
288,50
|
4.Топливо
и энергоресурсы
|
|
|
|
|
|
Природный
газ
|
тм3
|
0,325
|
16250
|
1275,27
|
20723137,50
|
Электроэнергия
|
тКВтч
|
1,1
|
49500
|
1024,04
|
50689980,00
|
Пар
|
Гкал
|
10
|
500000
|
259,83
|
129915000,00
|
|
Конденсат
|
тн
|
1,722
|
86100
|
15,14
|
1303554,00
|
|
Вода
оборотная
|
тм3
|
2,282
|
114100
|
324,05
|
36974105,00
|
|
Вода
х/о
|
тн
|
6,221
|
311050
|
15,14
|
4709297,00
|
|
Итого
|
|
|
|
|
2910967984,50
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
12.6 Расчёт
амортизационных отчислений
Таблица 12.7 Расчёт амортизационных отчислений
Основные
производственные фонды
|
Стоимость,
тыс. руб.
|
Норма
амортизации, %
|
Амортизационные
отчисления, тыс. руб.
|
|
|
|
|
Здания
и сооружения
|
60112
|
1,7
|
1021,90
|
Оборудование
|
250565
|
8,9
|
22300,29
|
ВСЕГО
|
310677
|
|
23322,19
|
12.7 Смета расходов по
содержанию и эксплуатации оборудования
Эта смета составляется по укрупнённым элементам
затрат.
Таблица 12.8
Смета расходов по содержанию и эксплуатации
оборудования
Элементы
затрат
|
Сумма.
тыс.руб.
|
Пояснение
к расчёту
|
Содержание
расходов
|
1.ФОТ
вспомогательных рабочих
|
2517,73
|
В
соотв. с расчетом табл.13.4
|
2.ЕСН
и страхование жизни
|
672,23
|
26+0,7=26,7%
от статьи 1
|
3.смазочный
и обтирочный материал
|
2140,07
|
85%
от пункта 1
|
4.текущий
ремонт оборудования
|
15033,90
|
6%
от стоимости оборудования
|
5.капитальный
ремонт оборудования
|
12528,25
|
5%
от стоимости оборудования
|
6.амортизационные
отчисления
|
22300,29
|
Таблица
13.7
|
Итого
по пунктам 1-6
|
55192,47
|
|
7.прочие
расходы
|
2759,62
|
5%
от пунктов 1-6
|
Всего
по смете
|
57952,09
|
|
|
|
|
|
Расходы на 1т.продукции
57952,09тыс.руб/50тыс.руб = 1159,04 руб./т
12.7.1 Смета цеховых
расходов
Расходы по обслуживанию и управлению цехом
определяются по смете цеховых расходов. Используя укрупнённые нормативы.
Таблица 12.9 Смета цеховых расходов
Элементы
затрат
|
Сумма.
тыс.руб.
|
Пояснение
к расчёту
|
1.зарплата
цехового персонала
|
1168,44
|
Таблица
13.5
|
2.ЕСН
и страхование жизни
|
311,97
|
26,7%
от пункта 1
|
3.Содержание
производственных зданий и сооружений
|
3005,6
|
5%
от их стоимости
|
4.текущий
ремонт зданий
|
1202,2
|
2
% от их стоимости
|
5.капитальный
ремонт зданий и сооружений цеха
|
601,1
|
1
% от их стоимости
|
6.амортизационные
отчисления
|
1021,9
|
Таблица
13.7
|
7.расходы
по охране труда
|
9%
от ФОТ всех работающих
|
Итого
по пунктам 1-7
|
7642,97
|
|
8.прочие
расходы
|
611,44
|
8%
от пунктов 1-7
|
Всего
по смете
|
8254,41
|
|
Расходы на 1т.продукции 8254,41тыс.руб./50тыс.т.
= 165,09руб./т
12.8 Проектная
калькуляция себестоимости продукции
Выпуск 50тыс.т.
Табл.12.10
|
Статьи
калькуляции
|
ед.изм
|
Цена
за
|
На
единицу продукции
|
На
годовой выпуск
|
|
|
|
ед.,руб
|
норма
расхода
|
сумма,
|
кол-во,
натур.
|
сумма,
|
|
|
|
|
нат.един
|
руб
|
единицы
|
тыс.руб
|
1
|
2
|
3
|
4
|
5
|
6
|
7
|
8
|
1
|
Основное
сырье
|
|
|
|
|
|
|
|
анол-ректификат
|
тн
|
37147
|
0,12
|
4458
|
67300
|
222900
|
2
|
Полуфабрикаты
|
|
|
|
|
|
|
|
Водород
|
тм3
|
2362,88
|
1,325
|
3130,81
|
66250
|
156540,80
|
|
азот
г/г
|
тм3
|
121,31
|
0,093
|
11,28
|
4650
|
564,09
|
|
Азот
н/д
|
тм3
|
173,15
|
0,96
|
166,22
|
48000
|
8311,20
|
|
Азот
буферный
|
тм3
|
460,53
|
0,054
|
24,87
|
2700
|
1243,43
|
|
ИТОГО
|
|
40264,97
|
|
7791,18
|
|
389559,52
|
4
|
Топливо
и энергорес.
|
|
|
|
|
|
|
|
Природный
газ
|
тм3
|
1275,27
|
0,325
|
414,46
|
16250
|
20723,14
|
|
Электроэнергия
|
тКВтч
|
1024,04
|
1,1
|
1126,44
|
55000
|
56322,20
|
|
Пар
|
Гкал
|
259,83
|
10
|
2598,3
|
500000
|
129915,00
|
|
Конденсат
|
тн
|
15,14
|
1,722
|
26,07
|
86100
|
1303,55
|
|
Вода
оборотная
|
тм3
|
324,05
|
2,282
|
739,48
|
114100
|
36974,11
|
|
Вода
х/о
|
тн
|
15,14
|
6,221
|
94,19
|
311050
|
4709,30
|
|
ИТОГО
|
|
|
|
4998,95
|
|
249947,29
|
5
|
ЗП
основных производственных рабочих
|
руб.
|
|
|
68,0774
|
|
3403,87
|
|
ЕСН
и СЖ
|
руб.
|
|
|
18,17
|
|
908,83
|
6
|
Расходы
на содержание и эксплуатцию оборудования
|
руб.
|
|
|
1159,04
|
|
57952,09
|
|
Цеховые
расходы
|
|
|
|
166
|
|
8300
|
|
ИТОГО:
цеховая себестоимость
|
руб.
|
|
|
14201,41
|
|
710070,5
|
Общезаводские
расходы
|
руб.
|
|
|
320
|
|
16000,00
|
ИТОГО:
общезавоская себестоимость
|
руб.
|
|
|
14521,41
|
|
726070,5
|
Внепроизводственные
расходы
|
руб.
|
|
|
405
|
|
20250,00
|
ИТОГО:
полная стоимость
|
руб.
|
|
|
14926,41
|
|
746320,5
|
12.9 Расчёт показателей
экономической эффективности
. Выручка (доход) от реализации продукции:
ВП = Вгод* Ц
где Ц - договорная цена предприятия;
ВП = 50тыс.т*16,5тыс.=825тыс.руб.
. Прибыль от реализации продукции:
П = (Ц - СБ) * ВП
П = (16500руб. - 14926,41руб. )* 50000руб =
78680 тыс.руб
. Определяем уровень рентабельности продаж:
. Для расчета срока окупаемости
капитальных вложений определяем полные капитальные затраты с учетом сопряженных
затрат: 310677тыс.руб*1,2=372812,4тыс.руб.
≈5 лет
Где К- общий объём капитальных
вложений,тыс.руб
. Определяем выработку на 1 работающего,
используя натуральный метод:
ПТ = ВП / Чппп = 50тыс.т./81 =
617,28т/чел.
Показатель фондоотдачи, характеризующий какое
количество выпускаемой продукции приходится на 1 рубль основных
производственных фондов
Фо = ВП / ОПФ = 825тыс / 372,812тыс = 2,2
руб/руб
На основе расчетов, произведенных как в
технологической, так и в экономической частях проекта, определяем основные
технико-экономические показатели и сводим их в таблицу
Таблица 12.11 Основные технико-экономические
показатели проекта
Показатели
|
Единица
измерения
|
Значение
показателя
|
Годовой
выпуск продукции в натуральном выражении в стоимостном выражении
|
т
тыс. руб.
|
50000
825000
|
2.
Численность работающих
|
чел.
|
81
|
3.
Численность рабочих
|
чел
|
68
|
4.
Среднегодовая выработка одного рабочего
|
тыс.руб.
|
617
|
5.
Капитальные затраты
|
тыс.
руб.
|
310677
|
6.
Себестоимость годового выпуска
|
тыс.
руб.
|
746321
|
7.
Себестоимость единицы продукции
|
руб.
|
14926
|
8.
Прибыль от реализации продукции
|
тыс.
руб.
|
78680
|
9.
Рентабельность продаж
|
%
|
9,5
|
10.
Срок окупаемости капитальных вложений
|
лет
|
5
|
11.Фондоотдача
|
руб/руб
|
2,2
|
ЛИТЕРАТУРА
1.
Лебедев Н.Н. Химия и технология основного органического и нефтехимического
синтеза.М.: Химия, 1981.-608с.
.
Павлов Б.А., Терентьев А.П. Курс органической химии. М: Химия, 1967.- 688с.
.
Арест-Якубович И.Л. и др. Производство капролактама для рабочих профессий.М.:
НИИ ТЭХИМ. 1986.-100с.
.
Патент 510599, Швейцария. С 35/08 С 07 С 39/40. Непрерывный способ получения
смеси циклогексанона с циклогексаноном из циклогексана. Buck
Alfred, Forrer
Hans, Фабричный Б.П.
Заявл. 26.07.67, опубл. 15.09.71. // РЖХ. 1985,- 6Н.122П.
.
Патент 11296, Япония. Кл. 16 с 841. Способ получения циклогексанона и
циклогексанола окислением циклогексана. Исимото Сукэо, Тогаво Харую, Хонда
Юити, Сумми Масааки. Заявл. 14.02.67, опубл. 23.04.70. // РЖХ, 1972.5Н.139П.
.
Патент 173885, Польша. МКИ С 07 С 49/403. Способ получения циклогексанона с
высокой степенью чистоты и низким содержанием альдегидов из продуктов окисления
и/или продуктов дегидрирования циклогексанола., Zimowski
Andrzej, Balcerzak
Kazimiers. Заявл. 23.03.94,
опубл. 29.05.98. // РЖХ, 1999, -2Н.84П.
.
Патент 0890565, ЕПВ. МПК С 07 С 45/00. Способ получения циклогексанонов
гидрированием соответствующих фенолов в присутствии воды., Kielw,
A.G.Bayer.
Заявл. 17.06.98, опубл.
13.01.99. // РЖХ, 1999.-14Н.60П.
.
Zhuang Li, Li Hexing, Dai Weilin, Qiao Minghua. Жидкофазное
гидрирование фенола в циклогексанон в присутствии аморфного Pd-La-B-катализатора.//
Chem. Left.,
2003. Т.32. № 11. С. 1072-1073. // РЖХ, 2005.- 19Б4.181.
.
Патент 56587, Украина. МПК7 С 07 С 27/12. Способ получения циклогексанона и
циклогексанола. Мельник Ю.Р., Реутський В.В. Заявл. 26.07.2002, опубл.
15.05.2003. // РЖХ, 2004.- 19Н.69П.
10.
Berndt Т., Boge О., Stratmann F.
Исследование процесса озонолиза -пинена.//Atmos. Environ. 2003.
Т.37. № 28. С.3933-3945. // РЖХ, 2004.-19И.546.
.
Патент 6700022, США7 С 07 С 49/105Е. Способ разложения
циклогексилгидропероксида. I. du Pont de Nemours, Fodor Ludovik. Заявл.
10.06.2002, опубл. 02.03.2004. // РЖХ, 2005.-19Н.52П.
.
Красных Е.Л., Леванова С.В., Соколов А.Б., Гладков И.Л. Получение ароматических
углеводородов из отходов производства капролактама. В сб. хим. пром-сть
сегодня. 2004. № 1. С.27-31. // РЖХ, 2004.- 12-19Н.1.
.
Заявка 1468986 ЕПВ, Япония. МПК7 С 07 С 294/04. Способ получения
циклогексаноноксима. Oikawa Miyuki, Fukao Masami. Заявл.
07.04.20004 № 2003104900, опубл. 20.10.2004. // РЖХ, 2005, 19Н.53П.
.
Заявка 10308891, Германия. МПК7 С 07 D 301/12 С 07
С 409/16. Способ получения тримерных циклических перекисей циклогексанона. Hagel Eberhfrd, Appel Hans. Заявл.
28.02.2003, опубл. 09.09.2004. // РЖХ 2005.- 19Н.70П.
.
Zhang Shi-gang, Jiang Heng, Gjlg Hong, Sun Zhao-lin.
Экологически чистое каталитическое окисление циклогексанона до адипиновой
кислоты.// В
Petrol. Sci. and Technol. 2003. Т.21. № 1-2. С.
275-282. // РЖХ,
2004.- 19Н.12.
. Патент
203562, Россия.
Кл.
260-586. Катализаторы и процессы дегидрирования углеводородов., Васильев А.Н.,
Галич П.Н.. Заявл. 20.02.94, опубл. 13.05.97. // РЖХ, 1998.- 16Н.136.
17.Основные
процессы и аппараты химической технологии: Пособие по проектированию/ Г.С.
Борисов, В.П. Брыков, Ю.И. Дытнерский и др. Под редакцией Ю.И. Дытнерского, 2-е
изд., перераб и доп. М.: Химия, 1991-496с.
18.
Кувшинский М.Н., Соболева А.П. Курсовое проектирование по предмету «Процессы и
аппараты химической промышленности». М.: Высшая шк., 1968.-263с.
.
Краткий справочник физико-химических величин/ Под ред. К.П. Мищенко, А.А.
Равделя.- Л.: Химия, 1967.-184с.
20.
Лащинский А.А., Толчинский А.Р. Основы конструктирования и расчета химической
аппаратуры : справочник.- Л.: Химия, 1970.-752с.