Режим работы кранаnQ
|
|
Легкий
|
1.2
|
Средний
|
1.3
|
Тяжелый
|
1.4
|
Для нашего случая получаем:
Р1 = =
=
= =
=
260.4 (кН),
Р2 = =
=
= =
=
193.2 (кН).
Расчетная схема на действие
вертикальных подвижных нагрузок представлена на рисунке 5.
Горизонтальные
инерционные нагрузки
Равномерно-распределенная
горизонтальная инерционная нагрузка от силы тяжести половины моста
Нагрузка возникает при наличии
равноускоренного или равнозамедленного движения при пуске или торможении
механизмов передвижения тележки и моста:
г = nj * q,
где nj = 0.1 -
коэффициент инерционности при двух ведущих колесах.
Тогда qг = 0.1 * 20 = 2
(кН).
Сосредоточенная горизонтальная
инерционная нагрузка от механизма передвижения и кабины крановщика
Данные нагрузки определяются по
выражениям:
Ргмп = nj * Рмп;
Ргкк = nj * Ркк.
В нашем случае получаем:
Ргмп = 0.1 * 17.28 =
1.728 (кН),
Ргкк = 0.1 * 28.80 =
2.880 (кН).
Горизонтальные подвижные инерционные
нагрузки от давления ходовых колес тележки на главную балку
Данные нагрузки определяются по
выражениям:
Рг1 = nj * Р1;
Рг2 = nj * Р2;
В нашем случае получаем:
Рг1 = 0.1 * 260.4 = 26.04
(кН),
Рг2 = 0.1 * 193.2 = 19.32
(кН).
Нагрузки от
перекоса моста
Данный вид нагрузки возникает при
форсмажерных обстоятельствах, которая может быть учтена при расчете
конструкции.
Учитывая, что мост крана является
равной горизонтальной конструкцией, при перекосе этой конструкции в ней
появляются дополнительные силы.
Сила перекоса Рпер будет
максимальна при положении тележки в крайне левом (при х = 0).
Сила перекоса Рпер
относится к горизонтальным инерционным нагрузкам.
Сила перекоса Рпер
определяется по выражению:
Рпер = .
Для нашего случая имеем:
Рпер = 0.1 * =
= 0.1 * =
0.1 * =
31 (кН).
Закручивающие
усилия
Закручивающие усилия возникают от
несовпадения центров тяжести главной балки моста на опоре и в пролете от
действия горизонтальных инерционных нагрузок.
На главную балку в этом случае будут
действовать три закручивающих момента.
1. Крутящий момент от
равномерно-распределенной горизонтальной инерционной нагрузки определяется
выражением:
Мкр1 = ;
Мкр1 = =
11.2 (кН*м).
2. Крутящий момент от сосредоточенных
горизонтальных подвижных инерционных нагрузок давления колес тележки
определяется выражением:
Мкр2 = ;
Мкр2 = =
45.36 * 0.6 = 27.216 (кН*м).
3. Крутящий момент от
сосредоточенных горизонтальных инерционных постоянных нагрузок определяется
выражением:
Мкр3 = ;
Мкр3 = =
2.765 (кН*м).
Безусловно, все
горизонтальные инерционные нагрузки могут действовать в различных направлениях,
но в запас прочности будем принимать, что они действуют в неблагоприятных
направлениях, то есть суммируются:
Мкр = Мкр1
+ Мкр2 + Мкр3;
Мкр = 11.2 +
27.216 + 2.765 = 41.181 (кН*м).
Расчетная схема
приложения закручивающих моментов представлена на рисунке 9.
Расчетные сочетания
нагрузок
На мостовой кран
действуют различные виды нагрузок: постоянные, длительные и кратковременные.
Проектирование
конструкций производят на неблагоприятные сочетания воздействия этих нагрузок.
Расчетное
сочетание А
Здесь вертикальные расчетные и
горизонтальные расчетные нагрузки действуют на главную балку моста. Тележка
крана перемещается с левой опоры до середины моста.
Расчетное
сочетание Б
В это сочетание входят вертикальные
расчетные нагрузки при х = 0 и сила перекоса.
Таким образом, получены численные
значения расчетных нагрузок, действующих в вертикальной и горизонтальной
плоскостях, получена величина силы перекоса и закручивающих моментов.
Для определения размеров сечения
балки выполним статический расчет этой балки на расчетные сочетания А и Б.
Принятые сечения проверим по прочности и жесткости на все величины расчетных
усилий.
3. Определение усилий в
элементах металлических конструкций мостового крана
Мост крана принято рассчитывать как
горизонтальную плоскую раму. Конструкция этой рамы - статически неопределимая
система. Нормами проектирования разрешается производить упрощенные расчетные
схемы с введением поправочных коэффициентов, учитывающих неточность полученных
результатов.
В настоящей работе плоская рама
расчленяется на отдельные балки. Коэффициент неточности (погрешности) при
расчете главных балок m∆,ГБ = 0.8, для торцевых - m∆,ТБ
= 0.5. Эти коэффициенты отображают погрешность неучета пространственной работы
конструкции.
Учитывая главную особенность
подъемно-транспортных машин и механизмов, в строительной механике разработан
универсальный метод, который позволяет для любых систем определять наиболее
невыгодное загружение подвижными нагрузками. Этот метод называется методом построения
линий влияния.
Расчетное сочетание нагрузок А
Линии влияния изгибающего момента М
от нагрузок вертикальной плоскости.
В данной курсовой работе построим
три эпюры изгибающих моментов для точек 1, 6 и 14 см. рисунок 12.
Расчетные значения изгибающего
момента в любой точке главной балки определим по формуле:
Мi =
- равномерно
распределенная нагрузка по всей длине балке;
Рк -
постоянные, подвижные сосредоточенные нагрузки;
ω - площади
линий влияния М для соответствующей точки;к - ординаты линий влияния
М под постоянными подвижными нагрузками.
Для точки 1 (х=1 (м))
значение изгибающего момента определяется:
М1 = q *
ω1 + Ркк * y1кк + Р1 * y11
+ Р2 * y12 + РМП * y1МП.
Значение ординаты y11
определяется:
11
= = =
=
0.96 .
Значение ординаты y12
определяется:
12
= = =
=
=
0.86 .
Значение ординаты y1кк
определяется:
1кк
= = =
=
=
0.92 .
Значение ординаты y1МП
определяется:
1МП
= = =
=
=
0.50 .
Значение площади ω1
определяется:
ω1
= = =
=
13.50 .
Тогда получаем значение
изгибающего момента М1:
М1 = 20 *
13.5 + 28.8 * 0.92 + 260.4 * 0.96 + 193.2 * 0.86 + 17.28 * 0.5 =
= 270 + 26.496 + 249.984
+ 166.152 + 8.64 = 721.272 (кН*м).
Для точки 6 (х=6 (м))
значение изгибающего момента определяется:
М6 = q *
ω6 + Ркк * y6кк + Р1 * y61
+ Р2 * y62 + РМП * y6МП.
Значение ординаты y61
определяется:
61
= = =
=
4.71 .
Значение ординаты y62
определяется:
62
= = =
=
=
4.11 .
Значение ординаты y1кк
определяется:
y6кк
= = =
=
1.57 .
Значение ординаты y6МП
определяется:
6МП
= = =
=
=
2.99 .
Значение площади ω6
определяется:
ω6
= = =
=
66 .
Тогда получаем значение
изгибающего момента М6:
М6 = 20 * 66
+ 28.8 * 1.57 + 260.4 * 4.71 + 193.2 * 4.11 + 17.28 * 2.99 =
= 1320 + 45.216 +
1226.484 + 794.052 + 51.667 = 3437.419 (кН*м).
Для точки 14 (х=14 (м))
значение изгибающего момента определяется:
М14 = q *
ω14 + Ркк * y14кк + Р1 *
y141 + Р2 * y142 + РМП
* y14МП.
Значение ординаты y141
определяется:
141
= = =
=
7 .
Значение ординаты y142
определяется:
142
= = =
=
=
5.6 .
Значение ординаты y14кк
определяется:
14кк
= = =
=
1 .
Значение ординаты y14МП
определяется:14МП = y141 = 7 .
Значение площади ω14
определяется:
ω14
= = =
=
98 .
Тогда получаем значение
изгибающего момента М14:
М14 = 20 * 98
+ 28.8 * 1 + 260.4 * 7 + 193.2 * 5.6 + 17.28 * 7 =
= 1960 + 28.8 + 1822.8 +
1081.92 + 120.96 = 5014.48 (кН*м).
Линии влияния поперечной силы Q от
нагрузок вертикальной плоскости
В данной курсовой работе построим
три эпюры поперечной силы для точек 1, 6 и 14 см. рисунок 13.
Расчетные значения изгибающего
момента в любой точке главной балки определим по формуле:
Qi = ,
где
- равномерно
распределенная нагрузка по всей длине балке;
Рк -
постоянные, подвижные сосредоточенные нагрузки;
ω - площади
линий влияния Q для соответствующей точки;к - ординаты линий влияния
Q под постоянными подвижными нагрузками.
Для точки 0 (х=0 (м))
значение поперечной силы определяется:
0
= q * ω0
+ Ркк * y0кк + Р1 * y01
+ Р2 * y02 + РМП * y0МП.
Значение ординаты y01
равно: y01 = 1 .
Значение ординаты y02
определяется:
02
= = =
0,9 .
Значение ординаты y0кк
определяется:
0кк
= = =
0,93 .
Значение ординаты y0МП
определяется:
0МП
= = =
=
0,5 .
Значение площади ω0
определяется:
ω0
= = =
=
14 .
Тогда получаем значение
поперечной силы Q0:0 = 20 * 14 + 28.8 * 0.93 + 260.4 * 1
+ 193.2 * 0.9 + 17.28 * 0.5 =
= 280 + 26.784 + 260.4 +
173.88 + 8.64 = 749.704 (кН).
Для точки 6 (х=6 (м))
значение поперечной силы определяется:
Q6 = q * ω6+
+ q * ω6-
+ Ркк * y6кк + Р1 * y61
+ Р2 * y62 + РМП * y6МП.
Значение ординаты y61+
определяется:
61+
= =
=
=
0.79 .
Значение ординаты y61
- определяется:
61-
= 1 - y61+ = 1 - 0.79 = - 0.21 ,
здесь знак (-) - знак координаты.
Значение ординаты y62
определяется:
62
= = =
=
=
0,69 .
Значение ординаты y6кк
определяется:
6кк
= = =
- 0.07 .
Значение ординаты y6МП
определяется:
6МП
= = =
=
0,5 .
Значение площади ω6+
определяется:
ω6+
= = =
=
8,64 .
Значение площади ω6
- определяется:
ω6-
= = =
=
- 0,64 .
Тогда получаем значение
поперечной силы Q6:6 = 20 * 8,64 + 20 * (- 0,64) + 28.8 *
(- 0.07) + 260.4 * 0,79 + 193.2 * 0.69 + 17.28 * 0.5 = 172,8 - 12,8 - 2,016 +
205,716 + 133,308 + 8,64 = 505.648 (кН).
Для точки 14 (х=14 (м))
значение поперечной силы определяется:
14
= q * ω14+
+ q * ω14-
+ Ркк * y14кк + Р1 * y141
+ Р2 * y142 + РМП * y14МП.
Значение ординаты y141+
определяется:
141+
= =
=
=
0.5 .
Значение ординаты y141
- определяется:141- = 1 - y141+
= 1 - 0.5 = - 0.5 ,
здесь знак (-) - знак координаты.
Значение ординаты y142
определяется:
142
= = =
=
=
0,4 .
Значение ординаты y6кк
определяется:
y14кк
= = =
- 0.07 .
Значение ординаты y14МП+
определяется:14МП+ = y141+ = 0,5 .
Значение ординаты y14МП
- определяется:14МП- = y141-
= - 0.5 .
Значение площади ω14+
определяется:
ω14+
= = =
=
3,5 .
Значение площади ω14
- определяется:
ω14-
= = =
=
- 3,5 .
Тогда получаем значение
поперечной силы Q14:14 = 20 * 3,5 + 20 * (- 3,5) + 28.8 *
(- 0.07) + 260.4 * 0,5 + 193.2 * 0.4 +
+ 17.28 * 0.5 = 70 - 70
- 2,016 + 130,2 + 77,28 + 8,64 = 214.104 (кН).
Значения изгибающего
момента М и поперечной силы Q от нагрузок вертикальной плоскости для сочетания
А занесены в таблицу 1 расчета выполненного на ЭВМ по программе ПТМ-у.
Линии влияния изгибающего момента М
и поперечной силы Q от нагрузок горизонтальной плоскости.
Учитывая, что горизонтальные
нагрузки являются сопутствующими вертикальным, эпюры линий влияния изгибающего
момента М и поперечной силы Q от горизонтальных нагрузок будут полностью
идентичны эпюрам от вертикальных нагрузок.
Значения изгибающего момента М и
поперечной силы Q от нагрузок горизонтальной плоскости для сочетания А занесены
в таблицу 1 расчета выполненного на ЭВМ по программе ПТМ-у.
Закручивающие моменты Мкр
от нагрузок горизонтальной плоскости
Расчетное сочетание нагрузок Б
Линии влияния изгибающего момента М
от нагрузок вертикальной плоскости
Для данного сочетания эпюры
изгибающего момента М от нагрузок вертикальной плоскости будут отличаться от
сочетания А тем, что силы Р1 и Р2 действуют всегда слева (тележка в крайне
левом положении).
Для точки 1 (х=1 (м)) значение
изгибающего момента определяется:
М1 = q * ω1 + Ркк * y1кк + Р1 * y11
+ Р2 * y12 + РМП * y1МП.
Значение ординаты y11
равно:
y11
= 0 .
Значение ординаты y11
определяется:
1
= = =
=
0.96 .
Значение ординаты y12
определяется:
12
= = =
=
=
0.9 .
Значение ординаты y1кк
определяется:
1кк
= = =
=
=
0.92 .
Значение ординаты y1МП
определяется:
1МП
= = =
=
=
0.50 .
Значение площади ω1
определяется:
ω1
= = =
=
13.50 .
Тогда получаем значение
изгибающего момента М1:
М1 = 20 *
13.5 + 28.8 * 0.92 + 260.4 * 0 + 193.2 * 0.9 + 17.28 * 0.5 =
= 270 + 26.496 + 173.88
+ 8.64 = 479.016 (кН*м).
Для точки 6 (х=6 (м))
значение изгибающего момента определяется:
М6 = q *
ω6 + Ркк * y6кк + Р1 * y61
+ Р2 * y62 + РМП * y6МП.
Значение ординаты y61
равно:61 = 0 .
y6 = = =
=
4.71 .
Значение ординаты y62
определяется:
62
= = =
=
2.20 .
Значение ординаты y1кк
определяется:
6кк
= = =
=
1.57 .
Значение ординаты y6МП
определяется:
6МП
= = =
=
=
2.99 .
Значение площади ω6
определяется:
ω6
= = =
=
66 .
Тогда получаем значение
изгибающего момента М6:
М6 = 20 * 66
+ 28.8 * 1.57 + 260.4 * 0 + 193.2 * 2.20 + 17.28 * 2.99 =
= 1320 + 45.216 + 425.04
+ 51.667 = 1841.943 (кН*м).
Для точки 14 (х=14 (м))
значение изгибающего момента определяется:
М14 = q *
ω14 + Ркк * y14кк + Р1 *
y141 + Р2 * y142 + РМП
* y14МП.
Значение ординаты y141
равно:141 = 0 .
Значение ординаты y14
определяется:
14
= = =
=
7 .
Значение ординаты y142
определяется:
142
= = =
=
1.4 .
Значение ординаты y14кк
определяется:
14кк
= = =
=
1 .
Значение ординаты y14МП
определяется:14МП = y141 = 7 .
Значение площади ω14
определяется:
ω14
= = =
=
98 .
М14 = 20 * 98
+ 28.8 * 1 + 260.4 * 0 + 193.2 * 1.4 + 17.28 * 7 =
= 1960 + 28.8 + 270.48 +
120.96 = 2380.24 (кН*м).
Линии влияния поперечной силы Q от
нагрузок вертикальной плоскости
Для точки 0 (х=0 (м)) значение
поперечной силы определяется:
Q0 = q * ω0 + Ркк * y0кк + Р1 * y01
+ Р2 * y02 + РМП * y0МП.
Значение ординаты y01
равно:
y01
= 1 .
Значение ординаты y02
определяется:
02
= = =
0,9 .
Значение ординаты y0кк
определяется:
0кк
= = =
0,93 .
Значение ординаты y0МП
определяется:
0МП
= = =
=
0,5 .
Значение площади ω0
определяется:
ω0
= = =
=
14 .
Тогда получаем значение
поперечной силы Q0:0 = 20 * 14 + 28.8 * 0.93 + 260.4 * 1
+ 193.2 * 0.9 + 17.28 * 0.5 = 280 + 26.784 + 260.4 + 173.88 + 8.64 = 749.704
(кН).
Для точки 6 (х=6 (м))
значение поперечной силы определяется:
Q6 = q *
ω6+ + q * ω6-
+ Ркк * y6кк + Р1 * y61
+ Р2 * y62 + РМП * y6МП.
Значение ординаты y61
равно:61 = 0 .
Значение ординаты y61+
определяется:
61+
= =
=
=
0.79 .
Значение ординаты y61
- определяется:61- = 1 - y61+
= 1 - 0.79 = - 0.21 ,
здесь знак (-) - знак координаты.
Значение ординаты y62
определяется:
62
= = =
=
- 0,10 .
Значение ординаты y6кк
определяется:
6кк
= = =
- 0.07 .
Значение ординаты y6МП
определяется:
6МП
= = =
=
0,5 .
Значение площади ω6+
определяется:
ω6+
= = =
=
8,64 .
Значение площади ω6
- определяется:
ω6-
= = =
=
- 0,64 .
Тогда получаем значение
поперечной силы Q6:6 = 20 * 8,64 + 20 * (- 0,64) + 28.8 *
(- 0.07) + 260.4 * 0 + 193.2 * (- 0,10) + 17.28 * 0.5 = 172,8 - 12,8 - 2,016 -
19,32 + 8,64 = 147.304 (кН).
Для точки 14 (х=14 (м))
значение поперечной силы определяется:
14
= q * ω14+
+ q * ω14-
+ Ркк * y14кк + Р1 * y141
+ Р2 * y142 + РМП * y14МП.
Значение ординаты y61
равно:141 = 0 .
Значение ординаты y141+
равно:
141+
= =
=
=
0.5 .
Значение ординаты y141
- равно:141- = 1 - y141+ = 1
- 0.5 = - 0.5 ,
здесь знак (-) - знак координаты.
Значение ординаты y142
определяется:
142
= = =
=
- 0,10 .
Значение ординаты y6кк
определяется:
14кк
= = =
- 0.07 .
Значение ординаты y14МП+
определяется:14МП+ = y141+ = 0,5 .
Значение ординаты y14МП
- определяется:14МП- = y141-
= - 0.5 .
Значение площади ω14+
определяется:
ω14+
= = =
=
3,5 .
Значение площади ω14
- определяется:
ω14-
= = =
=
- 3,5 .
Тогда получаем значение
поперечной силы Q14:14 = 20 * 3,5 + 20 * (- 3,5) + 28.8 *
(- 0.07) + 260.4 * 0 + 193.2 * (- 0,10) + 17.28 * 0.5 = 70 - 70 - 2,016 - 19,32
+ 8,64 = 11.296 (кН).
Значения изгибающего
момента М и поперечной силы Q от нагрузок вертикальной плоскости для сочетания
Б занесены в таблицу 1 расчета выполненного на ЭВМ по программе ПТМ-у.
Усилия от перекоса крана
М0 = Рпер * Lк
= 31 * 28 = 868 (кН*м).
М6 = Рпер * (Lк
- х6) = 31 *(28-6) = 682 (кН*м).
М14 = Рпер * Lк/2
= 31 * 28/2 = 434 (кН*м).
мост кран нагрузка
балка
Определение усилий
в главной балке моста крана.
Результаты приведены в таблице и
нарисованы на эпюрах.
4. Конструирование главной балки двухбалочного моста
4.1
Подбор сечения главной балки
Наиболее рациональное сечение для
элементов, испытывающих силовые загружения в двух взаимно перпендикулярных
плоскостях, является коробчатое сечение, составленное из тонких стальных
листов.
Коробчатое сечение балки имеет
наибольшую высоту в середине пролете в сечении с максимальным изгибающим
моментом. На приопорных участках изгибающие моменты равны нулю, но значения
поперечных сил максимальны.
При подборе сечений элементов
руководствуемся следующим:
1. Основную часть пары сил от
действия изгибающего момента воспринимают пояса полки с размерами bf,
tf.
2. Поперечная сила
воспринимается стенками. Толщина стенки по длине всей главной балки постоянна.
= b’ + 2 * tw,б
= Hw + 2 * tf.
Балка сварная. Учитывая, что верхняя
часть сечения балки - сжатая, соединение полки со стенкой выполняем
двухсторонним сварным швом.
С учетом действия изгибающих
моментов в двух взаимно перпендикулярных плоскостях (вертикальной и
горизонтальной), требуемый момент сопротивления относительно оси х
определяется:
Wх,тр = ,
где
Мх,max; Мy,max
- значения моментов действующих в горизонтальной и вертикальной плоскости;
γс
* Ry - предельное расчетное значение напряжения, напряжение предела
текучести;
γс
= 1 - коэффициент условия работы;∆,ГБ = 0,8.
Примем в расчете, что ≈
Тогда получаем:х,тр
= =
=
=
33,58 * 10-3 .
Требуемая площадь пояса
определяется:
Аf,тр = =
=
12,59 * 10-3 .
Учитывая, что сечение
является сварным и все швы наружные, требуемая ширина листа полки будет
определяться:f,тр = b + 40…50 ,f,тр = 700 +
50 = 750 .
При проектировании
необходимо одновременно решать вопросы обеспечения прочности и устойчивости с
вопросами рациональных расходов на изготовление конструкции.
Принимаем по ГОСТ 82-89
ширину листа равной: bf = 800 .
Требуемая толщина листа
определяется:
f,тр
= =
=
15,75 * 10-3 =
15,75 .
Принимаем по ГОСТ 82-89
толщину листа равной: tf = 16 .
Проверим достаточность
принятой толщины из условия обеспечения местной устойчивости от действия
нагрузки с конструкцией кранового рельса по выражению:
=>
’ ≥ 300 -
из условия технологии производства (технологии наложения сварных швов).
Предварительно задаемся tw = 8 .
Определим минимальную
толщину листов стенки из условия ее прочности на срез в местах приопорных
участков.
w,min
= ,
w,min
= =
=
3,366 * 10-3 =
3,4 .
Минимальная толщина
листов стенки по конструктивным соображениям: tw,кон,min = 6 .
С учетом того, что балка
образует замкнутое коробчатое сечение с неконтролируемым внутренним
пространством, необходимо заложить некоторые резервы на вялотекущие
коррозионные процессы.
Учитывая, что срок
службы конструкции 20 лет, а скорость течения коррозионного износа 1 мм/год при
агрессивной среде эксплуатации, толщина листов назначается не менее:w,а
= 8 .
w
= max
С учетом требования
сортамента.’ = b - 2* tw = 700 - 16 = 684 .
Из условия обеспечения
местной устойчивости стенки ее толщина назначается:
w
≥
w
= Hб - 2*tf = 2 - 2 * 0,016 = 2 - 0,032 = 1,968
Условие выполняется tw
= 8 ,
местная устойчивость стенки на действие поперечной силы обеспечена.
5. Проверка прочности главной балки моста
Скомпоновав сечение балки, определим
ее фактические геометрические характеристики.
1. Момент инерции сечения
относительно оси х (вертикальной плоскости) определяется:
Јх,i = ,
Н0 = Нб
- tf.
2. Момент инерции сечения
относительно оси y в (горизонтальной плоскости) определяется:
Јy,i = ,
В0 = b - tw.
3. Момент сопротивления
относительно оси х в вертикальной плоскости в расчетных сечениях определяется:
Wх,i = ,
.
4. Момент сопротивления
относительно оси y в горизонтальной плоскости в расчетных сечениях
определяется:
Wy,i = .
5. Статический момент
полусечения относительно горизонтальной оси х определяется:
Sх,i = .
6. Момент сопротивления
опорного сечения балки при кручении определяется:
кроп = B0 * hоп
* tf.
Полученные результаты расчета сведем
в таблицу 3.
Таблица 3
Расчетное сечение
|
Hб, м
|
Hw, м
|
Н0, м
|
Jx, м4
|
Jy, м4
|
Wx, м3
|
Wy, м3
|
Sx, м3
|
Wкроп, м3
|
0
|
1,200
|
1,168
|
1,184
|
0,0110
|
0,0036
|
0,0180
|
0,0090
|
0,0100
|
0,0130
|
1
|
1,334
|
1,302
|
1,318
|
0,0140
|
0,0039
|
0,0210
|
0,0095
|
0,0120
|
0,0130
|
2
|
1,671
|
1,638
|
1,655
|
0,0230
|
0,0045
|
0,0280
|
0,0110
|
0,0160
|
0,0130
|
3
|
2,000
|
1,968
|
1,984
|
0,0350
|
0,0051
|
0,0350
|
0,0130
|
0,0200
|
0,0130
|
4
|
2,000
|
1,968
|
1,984
|
0,0350
|
0,0051
|
0,0350
|
0,0130
|
0,0200
|
0,0130
|
5
|
2,000
|
1,968
|
1,984
|
0,0350
|
0,0051
|
0,0350
|
0,0130
|
0,0200
|
0,0130
|
6
|
2,000
|
1,968
|
1,984
|
0,0350
|
0,0051
|
0,0350
|
0,0130
|
0,0200
|
0,0130
|
7
|
2,000
|
1,968
|
1,984
|
0,0350
|
0,0051
|
0,0350
|
0,0130
|
0,0200
|
0,0130
|
8
|
2,000
|
1,968
|
1,984
|
0,0350
|
0,0051
|
0,0350
|
0,0130
|
0,0200
|
0,0130
|
9
|
2,000
|
1,968
|
1,984
|
0,0350
|
0,0051
|
0,0350
|
0,0130
|
0,0200
|
0,0130
|
10
|
2,000
|
1,968
|
1,984
|
0,0350
|
0,0051
|
0,0350
|
0,0130
|
0,0200
|
0,0130
|
11
|
2,000
|
1,968
|
1,984
|
0,0350
|
0,0051
|
0,0350
|
0,0130
|
0,0200
|
0,0130
|
12
|
2,000
|
1,968
|
1,984
|
0,0350
|
0,0051
|
0,0350
|
0,0130
|
0,0200
|
0,0130
|
13
|
2,000
|
1,968
|
1,984
|
0,0350
|
0,0051
|
0,0350
|
0,0130
|
0,0200
|
0,0130
|
14
|
2,000
|
1,968
|
1,984
|
0,0350
|
0,0051
|
0,0350
|
0,0130
|
0,0200
|
0,0130
|
Выполним проверку прочности
расчетных сечений в соответствии с данными статического расчета и таблицей
геометрических характеристик сечений.
Проверку прочности расчетных сечений
будем вести используя следующие выражения:
; ;
; .
Полученные результаты
проверки сведем в таблицу 4.
Таблица 4
Расчетное сочетание
|
Номер сечения
|
Нормальные напряжения Касательные напряжения
|
|
,
МПА,
МПа+,
МПа
МПа,
МПа,
МПа+,
МПа
МПа
|
|
|
|
|
|
|
|
|
А
|
0
|
0
|
0
|
0
|
192
|
48,67
|
3,17
|
51,84
|
111,36
|
|
1
|
35,82
|
7,91
|
43,73
|
192
|
43,68
|
3,17
|
46,85
|
111,36
|
|
2
|
49,81
|
12,68
|
62,49
|
192
|
32,22
|
3,17
|
35,39
|
111,36
|
|
3
|
56,70
|
15,26
|
71,96
|
192
|
24,99
|
3,17
|
28,16
|
111,36
|
|
4
|
70,05
|
19,40
|
89,45
|
192
|
23,51
|
3,17
|
26,68
|
111,36
|
|
5
|
85,91
|
23,13
|
109,04
|
192
|
22,04
|
3,17
|
25,22
|
111,36
|
98,27
|
26,46
|
124,73
|
192
|
20,56
|
3,17
|
23,73
|
111,36
|
|
7
|
109,14
|
29,38
|
138,52
|
192
|
19,08
|
3,17
|
22,25
|
111,36
|
|
8
|
118,51
|
31,91
|
150,42
|
192
|
17,60
|
3,17
|
20,77
|
111,36
|
|
9
|
126,38
|
34,02
|
160,40
|
192
|
16,12
|
3,17
|
19,29
|
111,36
|
|
10
|
132,75
|
35,74
|
168,49
|
192
|
14,65
|
3,17
|
16,82
|
111,36
|
|
11
|
137,63
|
37,05
|
174,68
|
192
|
13,17
|
3,17
|
16,34
|
111,36
|
|
12
|
141,00
|
37,96
|
178,96
|
192
|
11,69
|
3,17
|
14,86
|
111,36
|
|
13
|
142,89
|
38,47
|
181,36
|
192
|
10,21
|
3,17
|
13,38
|
111,36
|
|
14
|
143,27
|
38,57
|
181,84
|
192
|
8,73
|
3,17
|
11,9
|
111,36
|
Б
|
0
|
0
|
0
|
0
|
192
|
48,67
|
3,17
|
51,84
|
111,36
|
|
1
|
22,82
|
91,37
|
114,92
|
192
|
28,35
|
3,17
|
31,52
|
111,36
|
|
2
|
33,52
|
76,10
|
109,62
|
192
|
20,28
|
3,17
|
23,45
|
111,36
|
|
3
|
37,44
|
62,00
|
99,44
|
192
|
8,45
|
3,17
|
11,62
|
111,36
|
|
4
|
43,08
|
59,62
|
102,7
|
192
|
7,64
|
3,17
|
10,81
|
111,36
|
|
5
|
48,14
|
57,23
|
105,37
|
192
|
6,83
|
3,17
|
10,00
|
111,36
|
|
6
|
52,63
|
52,46
|
105,09
|
192
|
6,01
|
3,17
|
9,18
|
111,36
|
|
7
|
56,55
|
50,08
|
106,63
|
192
|
5,19
|
3,17
|
8,36
|
111,36
|
|
8
|
59,90
|
47,69
|
107,59
|
192
|
4,38
|
3,17
|
7,55
|
111,36
|
|
9
|
62,68
|
45,31
|
107,99
|
192
|
3,56
|
3,17
|
6,73
|
111,36
|
|
10
|
64,89
|
42,93
|
107,82
|
192
|
2,75
|
3,17
|
5,92
|
111,36
|
|
11
|
66,53
|
40,54
|
107,07
|
192
|
1,93
|
3,17
|
5,10
|
111,36
|
|
12
|
67,59
|
38,16
|
105,75
|
192
|
1,11
|
3,17
|
4,28
|
111,36
|
|
13
|
68,09
|
35,77
|
103,86
|
192
|
0,27
|
3,17
|
3,44
|
111,36
|
|
14
|
68,01
|
33,39
|
101,40
|
192
|
-0,52
|
3,17
|
2,65
|
111,36
|
Список литературы
1. Гохберг М.М. Металлические конструкции подъемно-транспортных
машин, Машиностроение, 1976
2. Богусловский П.Е. Металлические конструкции
грузоподъемных машин и сооружений, Машгиз, 1961
. Технические условия на проектирование мостовых
электрических кранов, ОТИ, ВНИИПТМаш, 1960
. Шабашов А.П., Лысяков А.Г. Мостовые краны общего
назначения, М., 1980
. Справочник по кранам под редакцией А.И. Дукальского,
Машиностроение, т. 1, 1971
. Забродин М.П., Бугаев В.Я. Проектирование металлических
конструкций мостовых кранов. Методические указания по курсовому проектированию,
Л., 1980